Khảo sát sự làm việc của nền liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng xử lý nền đất yếu bằng phương pháp phần tử hữu hạn

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG NGUYỄN THÀNH ĐẠT KHẢO SÁT SỰ LÀM VIỆC CỦA NỀN LIÊN HỢP SỬ DỤNG CỌC BÊ TÔNG XI MĂNG XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN Chuyên ngành: Xây dựng Đường ô tô & Đường thành phố Mã số: 60.58.30 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : TS BÙI PHÚ DOANH Hà Nội - 2012 LỜI CẢM ƠN Trong trình thực luận văn từ lúc ý tưởng cịn thai nghén ngày hồn thành gặp nhiều khó khăn từ nguồn tài liệu tham khảo ỏi, phương pháp tư phương pháp tính tốn, xử lý số liệu Đến nay, luận văn hoàn thành mục tiêu đề thời hạn cho phép Lời đầu tiên, tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến TS Bùi Phú Doanh, người trực tiếp hướng dẫn, bảo, quan tâm giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi cho tác giả suốt trình thực hoàn thiện luận văn Cơ hội làm việc với TS Bùi Phú Doanh tạo cho tác giả sức bật chuyên môn nhiều kinh nghiệm sống Tác giả chân thành cảm ơn thầy Khoa Cầu Đường, đặc biệt Bộ môn Đường ôtô đường đô thị giảng dạy truyền đạt kiến thức kinh nghiệm thực tế thời gian học tập khóa học Tác giả xin gửi lời cảm ơn đến Khoa đào tạo sau đại học - Đại học Xây dựng tạo điều kiện giúp đỡ để tác giả hoàn thành khóa học Tác giả xin gửi lời cảm ơn đến thầy cô, đồng nghiệp Khoa Cầu Đường – Trường đại học Xây dựng tạo điều kiện thời gian hỗ trợ công tác giảng dạy để tác giả thuận lợi trình học tập làm tốt nghiệp Tác giả chân thành cảm ơn tập thể lớp Cao học Xây dựng đường ơtơ đường thành phố, khóa T8/2009 hỗ trợ nhiều suốt trình học tập thời gian làm luận văn tốt nghiệp Lời cuối cùng, tác giả xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến gia đình tác giả ln bên cạnh động viên, hỗ trợ chăm sóc chu tác giả hồn thành khóa học Mặc dù có nhiều cố gắng, tham khảo từ nhiều nguồn tài liệu có uy tín song kiến thức vơ hạn mà khả tác giả lại hữu hạn nên đơi lúc khó tránh khỏi sai sót định Tác giả mong nhận đóng góp ý kiến, phê bình tinh thần xây dựng thầy cô hội đồng độc giả Em xin trân trọng cảm ơn! Hà Nội, tháng 12 năm 2012 Tác giả Nguyễn Thành Đạt MỤC LỤC DANH MỤC CÁC BẢNG DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ .5 PHẦN MỞ ĐẦU PHẦN MỞ ĐẦU Đặt vấn đề Mục đích nghiên cứu 12 Đối tượng nghiên cứu 13 Phương pháp nghiên cứu 13 Ý nghĩa khoa học đề tài 13 Bố cục đề tài 13 CHƯƠNG 1: 1.1 TỔNG QUAN VỀ NỀN LIÊN HỢP 15 Sự phát triển liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng 15 1.1.1 Tổng quan liên hợp 15 1.1.2 Khái niệm liên hợp 26 1.2 Sự làm việc liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng .26 1.2.1 Nguyên lý hình thành liên hợp 26 1.2.2 Sự làm việc cọc (mũ cọc) 27 1.2.3 Sự làm việc lớp đệm đầu cọc 28 1.2.4 Sự làm việc liên hợp 29 1.3 Ảnh hưởng lớp đệm đầu cọc liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng 30 1.4 Kết luận chương 30 CHƯƠNG 2: PHƯƠNG PHÁP LUẬN VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN NỀN LIÊN HỢP SỬ DỤNG CỌC BÊ TÔNG XI MĂNG .32 2.1 Nguyên lý hình thành liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng 32 2.2 Các phương pháp lý thuyết tính tốn liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng 33 2.2.1 Hiệu ứng vòm chế hình thành .33 2.2.2 Phương pháp tính tốn hiệu ứng vịm theo Terzaghi 38 2.2.3 Phương pháp tính tốn hiệu ứng vòm theo Nordic nước Bắc Âu 40 2.2.4 Phương pháp tính tốn hiệu ứng vòm theo tiêu chuẩn Anh BS8006:1995 41 2.2.5 Phương pháp tính tốn hiệu ứng vịm theo tiêu chuẩn Đức cũ .42 2.2.6 Phương pháp tính tốn hiệu ứng vòm theo tiêu chuẩn EBGEO 2004 45 2.2.7 Sức chịu tải cọc bê tông xi măng liên hợp .47 2.3 Tính tốn độ lún liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng 51 2.4 Kết luận chương 54 CHƯƠNG 3: KHẢO SÁT SỰ LÀM VIỆC CỦA NỀN LIÊN HỢP SỬ DỤNG CỌC BÊ TÔNG XI MĂNG XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN 56 3.1 Giới thiệu phần mềm phần tử hữu hạn Abaqus 56 3.1.1 Giới thiệu phần mềm phần tử hữu hạn Abaqus .56 3.1.2 Các bước mơ hình hóa tốn chương trình Abaqus 59 3.2 Sử dụng phần mềm phần tử hữu hạn Abaqus khảo sát toán liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng 61 3.2.1 Số liệu vật liệu đầu vào: 61 3.2.2 Mơ hình hóa tốn phần mềm Abaqus .62 3.2.3 Khảo sát toán phần mềm ABAQUS 66 3.3 Kết luận chương 85 CHƯƠNG 4: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 87 4.1 Kết luận 87 4.2 Kiến nghị 88 4.3 Hạn chế luận văn 89 4.4 Hướng phát triển luận văn 89 TÀI LIỆU THAM KHẢO 90 PHẦN PHỤ LỤC 93 DANH MỤC CÁC BẢNG Bảng 3-1: Bảng số liệu địa chất vật liệu đắp 61 Bảng 3-2: Bảng ứng suất đầu cọc không sử dụng mũ cọc .70 Bảng 3-3: Tỷ diện tích bố trí cọc 100m2 đất 72 Bảng 3-4: Bảng độ phủ mũ cọc so với đất khoảng cách cọc 3m .74 Bảng 3-5: Bảng ứng suất đầu cọc, đất cọc khoảng cách cọc 3m.78 Bảng 3-6: Độ lún đất hai cọc (mm) 79 Bảng 3-7: Bảng ứng suất đầu cọc môdul đàn hồi lớp đệm mũ cọc thay đổi 82 Bảng 3-8: Bảng ứng suất đất cọc Eđh lớp đệm mũ cọc 400MPa .83 Bảng 3-9: Bảng ứng suất đầu cọc môdul đàn hồi lớp đá dăm đệm thay đổi 84 Bảng 3-10: Bảng độ lún đất hai cọc sau thời gian 15 năm .85 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ Hình 1.1: Mặt cắt ngang xử lý đất yếu đệm cát 16 Hình 1.2: Mặt cắt ngang xử lý đất yếu bệ phản áp 16 Hình 1.3: Nền đường sử dụng phương tiện nước thẳng đứng 17 Hình 1.4: Sơ đồ công nghệ hút chân không .17 Hình 1.5: Bố trí vải địa kỹ thuật để tăng cường chống trượt cho thân đường 18 Hình 1.6: Tuyến đường sắt HamBurg - Berlin sử dụng cọc bê tơng xi măng 19 Hình 1.7: Q trình thi cơng tuyến đường sắt Bắc Kinh - Thiên Tân 19 Hình 1.8: Nền đường sau thi công cọc tuyến đường sắt Bắc Kinh - Thiên Tân 20 Hình 1.9: Cấu tạo liên hợp sử dụng cọc cứng 20 Hình 1.10: Cấu tạo điển hình liên hợp .…………………………………… 23 Hình 1.11: Khối đất phủ lên khoảng rỗng tiềm (theo McKelvey,1994) 24 Hình 1.12: Sự hình thành vòm thực (khoảng rỗng khối đất) (theo McKelvey, 1994) .24 Hình 1.13: Khối đất lún hình thành nên vòm giảm tải (theo McKelvey, 1994) 25 Hình 1.14: Nguyên lý hình thành liên hợp 27 Hình 1.15: Sự làm việc liên hợp .30 Hình 2.1: Phân bố tải trọng đắp lên đầu cọc theo BS8006:1995 34 Hình 2.2: Cơ chế truyền tải đường đắp cọc 37 Hình 2.3: Miêu tả phân tích hiệu ứng vịm theo Terzaghi 39 Hình 2.4 : Dạng hình nêm 2D 3D … 40 Hình 2.5 : Hình vịm bán cầu theo BS8006:1995… 41 Hình 2.6 : Phân tích trạng thái cân đỉnh vòm … 43 Hình 2.7 : Phân tích trạng thái cân phía đầu cọc … 43 Hình 2.8 : Kiểu vịm nhiều lớp … 45 Hình 2.9 : Phân bố ứng suất thẳng đứng đất đắp dọc theo chiều sâu với kiểu vòm nhiều lớp … .46 Hình 2.10 : Tỷ thay độ phủ mũ cọc bố trí cọc theo hình vng… 49 Hình 2.11 : Giới hạn ngồi mũ cọc… 50 Hình 2.12 : Tính lún gia cố tải trọng tác dụng chưa vượt .54 Hình 3.1 : Mơ hình hóa đất yếu gia cố cọc bê tông xi măng .63 Hình 3.2 : Định nghĩa vật liệu phần tử 64 Hình 3.3: Gán điều kiện biên cho toán 65 Hình 3.4: Mơ hình chia lưới phần tử 66 Hình 3.5: Nền đất làm việc không sử dụng biện pháp gia cố .67 Hình 3.6: Mơ hình thực nghiệm thực máy gia tốc ly tâm với chiều cao đắp 8m, chiều dày đất yếu dày 15m, đất không sử dụng giải pháp gia cố .68 Hình 3.7: Kết phân tích tốn phần mềm phần tử hữu hạn .69 Hình 3.8: Hiệu ứng vịm hình thành đầu cọc 69 Hình 3.9: Biểu đồ ứng suất đất đầu cọc khoảng cách cọc thay đổi 70 Hình 3.10: Mơ hình thực nghiệm thực máy gia tốc ly tâm với chiều cao đắp 8m, chiều dày đất yếu dày 15m, chiều sâu cọc xử lý 15m, khoảng cách cọc 6D không sử dụng mũ cọc 71 Hình 3.11: Biểu đồ ứng suất đầu cọc khoảng cách cọc từ 2D đến 8D 72 Hình 3.12: Tỷ diện tích cọc thay 73 Hình 3.13: Hiệu ứng vịm hình thành đầu cọc 74 Hình 3.14: Nền đất trước sau biến dạng 74 Hình 3.15: Mơ hình thực nghiệm thực máy gia tốc ly tâm với chiều cao đắp 8m, chiều dày đất yếu dày 15m, chiều sâu cọc xử lý 15m, khoảng cách cọc 6D độ phủ mũ cọc 2.5% 75 Hình 3.16: Biểu đồ ứng suất đất đầu cọc khoảng cách cọc 6D, độ phủ mũ cọc thay đổi 76 Hình 3.17: Biểu đồ ứng suất đất hai cọc khoảng cách cọc 6D, độ phủ mũ cọc thay đổi 77 Hình 3.18: Biểu đồ ứng suất đầu cọc đất khoảng cách cọc 6D .78 Hình 3.19: Biểu đồ lún đất trường hợp sau thi công 79 Hình 3.20: Biểu đồ lún đất sau 15 năm khoảng cách cọc 3m 79 Hình 3.21: Hiệu ứng vịm hình thành đầu cọc mơdul lớp đệm tăng 81 Hình 3.22: Biểu đồ ứng suất đất đầu cọc khoảng cách cọc 6D trường hợp Eđh lớp đệm 400Mpa, độ phủ mũ cọc thay đổi 81 Hình 3.23: Biểu đồ ứng suất đất hai cọc khoảng cách cọc 6D trường hợp Eđh lớp đệm 400MPa 82 Hình 3.24: Biểu đồ ứng suất đầu cọc môdul đàn hồi lớp đệm biến đổi 83 Hình 3.25: Biểu đồ lún đất thay đổi môdul đàn hồi lớp đệm độ phủ mũ cọc sau thời gian 15 năm 84 PHẦN MỞ ĐẦU Đặt vấn đề Trong năm gần đây, với việc phát triển kinh tế xã hội, nhu cầu xây dựng cơng trình cầu đường ngày tăng, đặc biệt cơng trình đường cao tốc Việt Nam với diện tích khoảng 327.480 km2 đất liền, địa hình đồng chiếm khoảng 20%, địa hình đồi chiếm khoảng 40% núi khoảng 40% Phần lớn diện tích đồng tập trung đồng sơng Hồng với diện tích 15.000 km2 với chiều dày lớp đất yếu từ vài mét đến 100m, đồng sơng Cửu Long với diện tích 40.000 km2 với chiều dày lớp đất yếu từ đến 30m, cá biệt có khu vực từ 15 đến 300m vùng đồng ven biển miền trung Các vùng đồng chủ yếu đất phù sa với địa chất yếu phức tạp Khu vực đồng sông Hồng đồng sông Cửu Long coi hai khu vực kinh tế trọng điểm nước ta địi hỏi mạng lưới giao thơng đồng bộ, thơng suốt, đáp ứng nhu cầu vận tải ngày cao, phát huy tối đa vị trí trung tâm kinh tế vùng Để đảm bảo kết nối khu vực kinh tế trọng điểm với khu vực lân cận có nhu cầu vận tải lớn, tốc độ cao cần có mạng lưới đường cao tốc hoàn chỉnh, hợp lý đáp ứng yêu cầu phát triển lâu dài Theo quy hoạch phát triển mạng lưới đường cao tốc Thủ tướng Chính phủ phê duyệt Quyết định số 1734/QĐ-TTg ngày 01 tháng 12 năm 2008, tổng chiều dài tuyến đường cao tốc 5.753km khu vực đồng sông Hồng 556km khu vực đồng sông Cửu Long 1468km Việc thi công xây dựng cơng trình đường cao tốc qua hai khu vực cần có giải pháp xử lý đất yếu phù hợp đảm bảo tính bền vững cơng trình Có nhiều giải pháp xử lý đất yếu sử dụng cơng trình đường cao tốc thi công tiêu biểu như:  Dự án đường cao tốc Hà Nội - Hải Phòng: điểm đầu nằm đường vành đai Hà Nội, điểm cuối đập Đình Vũ Hải Phịng Đây cơng trình đường cao tốc đại Việt Nam thời điểm với chiều dài 105.5km, bề rộng mặt đường từ 32.5m đến 35m với xe chạy theo tốc độ thiết kế 120km/h Tuyến đường sử dụng giải pháp xử lý đất yếu tiên tiến giới như:  Giải pháp cọc cát đầm với ưu điểm thi công nhanh, tăng độ kháng cắt đất yếu, chiều sâu xử lý đất yếu tương đối lớn lên tới 30m, dễ dàng kiểm soát chất lượng khối lượng Tại gói thầu số [15] đoạn km 6+739 -:- km 6+860 sử dụng giải pháp với thời gian thi công từ đến tháng  Giải pháp bấc thấm kết hợp gia tải trước: chiều sâu xử lý đất yếu lớn lên đến 40m, nhiên thời gian thi công dài gói thầu số [15] đoạn km 9+600 đến km 9+700 km 10+860 đến km 10+740 từ 12 đến 13 tháng, làm xáo động vùng đất yếu đắp, kiểm sốt chất lượng khó khăn  Giải pháp giếng túi cát đường kính từ đến 10cm: trì đường nước thẳng đứng tác dụng tải trọng, tăng nhanh độ cố kết so với giếng cát thông thường, tiết kiệm so với giếng cát  Giải pháp giếng cát: chiều sâu xử lý đất yếu lớn, nhiên thời gian thi cơng dài gói thầu số [15] đoạn km 7+880 đến km 8+220 km 8+880 đến km 9+040 từ 14 đến 15 tháng, làm xáo động vùng đất yếu đắp, kiểm sốt chất lượng khó khăn  Dự án đường cao tốc TP Hồ Chí Minh - Long Thành - Dầu Giây: điểm đầu nút giao An Phú - quận 2, TP Hồ Chí Minh điểm cuối nút giao quốc lộ 1A Dầu Giây tỉnh Đồng Nai Dự án có chiều dài 55km, mặt đường giai đoạn có xe chạy theo tốc độ thiết kế 120km/h Tuyến đường sử dụng nhiều giải pháp gia cố đại như:  Giải pháp hút chân khơng: thay thời gian sử dụng cọc cát hay bấc thấm đề xuất giai đoạn thiết kế kỹ thuật phải chờ 18 tháng sử dụng giải pháp hút chân khơng tháng để đạt cố kết 90%, làm giảm giá thành thi công đảm bảo chất lượng Tuy nhiên, có nhược điểm khó làm kín khí, bị giới hạn độ sâu gia cố, giá thành cao phải sử dụng biện pháp tăng độ chân khơng vùng gia cố Tại gói thầu số [2] đoạn km 14+100 -:- km 23+900 có 84 Bảng 3-9: Bảng ứng suất đầu cọc môdul đàn hồi lớp đá dăm đệm thay đổi Đơn vị: mm Độ phủ mũ cọc (%) 7.11% 11.11% 16% 21.78% E đệm 250MPa 0.5429 0.5660 0.5671 0.5881 E đệm 400MPa 0.4585 0.4688 0.4597 0.4798 E đệm 600MPa 0.4512 0.4546 0.4409 0.4613 Từ hình 3.24, ta thấy ứng suất đầu cọc tăng dần độ phủ mũ cọc tăng Như vậy, thấy môdul đàn hồi lớp đá dăm đệm tăng phân bố tải trọng lớp đệm tốt hơn, tải trọng phân bố vào đỉnh cọc, phân bố vào đất yếu giảm Tải trọng phân bố vào đầu cọc giảm môdul đàn hồi lớp đệm tăng, lớp đệm làm việc giống sàn giảm tải có tác dụng phân bổ tải trọng đắp lên đầu cọc, huy động cọc làm việc tối đa Đường kính mũ cọc lớn khả làm việc sàn giảm tải rõ nét Hiệu ứng vịm hai cọc có chiều cao giảm dần môdul lớp đệm đầu cọc tăng dần Biểu đồ lún đất cọc khoảng cách cọc 6D, độ phủ mũ cọc thay đổi, môdul đàn hồi lớp đệm thay đổi từ 250MPa đến 600MPa 11,50 5,00% 10,00% 15,00% Độ phủ mũ cọc % 20,00% 25,00% 12,00 Độ lún (mm)) 250MPa 12,50 400MPa 13,00 600MPa 13,50 14,00 Hình 3.25: Biểu đồ lún đất thay đổi môdul đàn hồi lớp đệm độ phủ mũ cọc sau thời gian 15 năm 85 Bảng 3-10: Bảng độ lún đất hai cọc sau thời gian 15 năm Đơn vị (mm) Độ phủ mũ cọc (%) 7.11% 11.11% 16% 21.78% E đệm 250MPa 13.12 12.84 12.76 13.69 E đệm 400MPa 12.52 12.29 12.22 13.08 E đệm 600MPa 12.10 12.01 11.80 12.72 Môdul đàn hồi Do huy động cọc tham gia làm việc tốt hơn, ứng suất phân bố vào đất nhỏ nên liên hợp sử dụng lớp đệm có mơdul đàn hồi tăng độ lún giảm, làm việc ổn định 3.3 Kết luận chương Qua kết tính tốn phương pháp phần tử hữu hạn kết hợp với ứng dụng phần mềm Abaqus với điều kiện giả thiết hạn chế việc khảo sát độ phủ mũ cọc, chiều sâu xử lý cọc, điều kiện làm việc cọc đề cập đến cọc chống xuống đất tốt mà chưa tính tốn đến trường hợp cọc làm việc ma sát Tác giả có số kết luận sau:  Nền liên hợp ổn định khoảng cách cọc nhỏ 5D không sử dụng mũ cọc, ổn định với khoảng cách 6D sử dụng mũ cọc với độ phủ mũ cọc theo kết nghiên cứu tác giả 7.11% theo kết thực nghiệm TS Bùi Phú Doanh[15] 2.5%  Khi độ cứng lớp đệm đầu cọc thay đổi từ 250MPa đến 600MPa độ tăng độ phủ mũ cọc cao độ hiệu ứng vịm thấp, ứng suất phân bổ cho cọc đất cọc giảm Cụ thể với cọc giảm từ 0.5881MPa 0.4624MPa, chiều cao hiệu ứng vòm giảm khoảng 0.5m, liên hợp làm việc ổn định hơn, chịu tải tốt giảm đường kính mũ cọc, nhiên cần tính tốn tính kinh tế việc giảm mũ cọc tăng môdul đàn hồi lớp đệm cách thay vật liệu đệm đầu cọc  Độ ổn định liên hợp lớn, độ lún nhỏ, gần khơng bị ảnh hưởng q trình cố kết theo thời gian đất yếu Độ lún sau thi công 86 độ lún sau 15 năm giảm tăng độ phủ mũ cọc từ 7.11% đến 16% có giá trị 13.12mm đến 12.76mm Đạt cao 13.69mm độ phủ mũ cọc 21.78% Với độ lún giải pháp thích hợp để xử lý đầu cầu, chuyển tiếp từ đường vào cơng trình cầu  Với khoảng cách cọc 6D, độ phủ mũ cọc tăng từ 7.11% đến 21.78% ứng suất đầu cọc tăng dần từ 0.5429MPa đến 0.5881MPa, ngược lại giảm dần đất cọc từ 0.042MPa 0.0375MPa  Với khoảng cách cọc 6D có sử dụng mũ cọc theo kết tính tốn giảm giá thành cơng trình Tùy theo yêu cầu khống chế độ lún, độ phủ mũ cọc thay đổi phù hợp với yêu cầu thiết kế 87 CHƯƠNG 4: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 4.1 Kết luận Sau trình nghiên cứu, tìm hiểu tác giả nhận thấy:  Niền đất yếu xử lý gia cường làm việc theo nguyên lý liên hợp rút ngắn thời gian thi công, tăng cường ổn định đắp Giải pháp liên hợp có hiệu cao với cơng trình đường cao tốc hay đường cấp cao có nguồn vốn đầu tư lớn, đặc biệt cơng trình có vốn vay nước ngồi  Nền đất gia cố gọi liên hợp đất đắp hình thành hiệu ứng vịm hai đầu cọc, hiệu ứng vịm có tác dụng phân bố lại tải trọng đắp vào đầu cọc đất cọc; huy động đất yếu cọc tham gia làm việc tiết kiệm chi phí Các nước giới có nhiều nghiên cứu lý thuyết ứng dụng rộng rãi giải pháp liên hợp cơng trình đường cao tốc, đường sắt cao tốc Tuy nhiên, Việt Nam giải pháp bắt đầu nghiên cứu ứng dụng vào xử lý đất yếu đoạn chuyển tiếp, chưa có nghiên cứu lý thuyết, thực nghiệm chuyên sâu để tạo thành giải pháp ứng dụng điều kiện nước ta  Có nhiều lý thuyết tính tốn làm việc liên hợp thơng qua hiệu ứng vịm, phương pháp có ưu điểm hạn chế khác Phương pháp tính tốn Terzaghi BS 8006:1995 đơn giản, dễ tính tốn nhiên lại coi cọc chịu tồn tải trọng đắp mà khơng tính tốn đến làm việc đất yếu Trong đó, phương pháp tính tốn Đức EGEO 2004 phức tạp tính tốn đến làm việc đất yếu xung quanh cọc, phù hợp với điều kiện làm việc thực tế liên hợp  Qua kết khảo sát phân tích phần mềm phần tử hữu hạn liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng xử lý đất yếu tác giả nhận thấy:  Nền liên hợp sử dụng cọc bê tơng xi măng khơng có mũ làm việc ổn định khoảng cách bố trí cọc thay đổi từ 2D đến 5D Với khoảng cách cọc lớn ổn định gây tượng bị phá hoại 88  Khi sử dụng cọc có mũ độ ổn định liên hợp tăng lên đáng kể Mặc dù độ phủ mũ cọc nhỏ với kết nghiên cứu tác giả 7.11% theo mơ hình thực nghiệm TS.Bùi Phú Doanh[15] 2.5% độ ổn định tăng lên, nên đắp không bị phá hoại Tải trọng đắp tập trung phần lớn lên đầu cọc, phần lại phân bố vào đất cọc Độ phủ mũ cọc lớn tải trọng tập trung vào đầu cọc cao, làm việc gần giống với sàn giảm tải đầu cọc  Độ lún liên hợp nhỏ, gần không bị ảnh hưởng tượng cố kết theo thời gian Độ lún sau thi công sau 15 năm nhỏ, lớn 13.69mm phù hợp cho việc ứng dụng vào đường cấp cao hay vị trí xử lý đầu cầu  Lớp đệm đầu cọc làm việc sàn giảm tải, có tác dụng phân bố lại tải trọng đắp vào cọc đất cọc Mơdul đàn hồi lớp đệm lớn tải trọng phân bố vào cọc, cọc tiếp nhận tải trọng đồng nhỏ môdul đàn hồi lớp đệm nhỏ Qua giảm đường kính mũ cọc, tiết kiệm chi phí  Với kết nghiên cứu đạt được, tác giả kiến nghị đưa giải pháp xử lý đất yếu cọc bê tông xi măng vào ứng dụng điều kiện Việt Nam nhằm rút ngắn thời gian thi công, giảm giá thành thi công với công trình đường cao tốc đặc biệt dự án vay vốn nước ngồi Cần có nghiên cứu tính toán chi tiết, cụ thể lý thuyết thực nghiệm tạo thành luận chứng đầy đủ phục vụ cho việc ứng dụng giải pháp 4.2 Kiến nghị Nghiên cứu lý thuyết thực nghiệm, bổ sung quy định tính tốn liên hợp sử dụng cọc bê tông xi măng xử lý đất yếu Áp dụng giải pháp liên hợp sử dụng cọc bê tơng xi măng cho cơng trình đường cao tốc, đường sắt cao tốc để rút gắn thời gian thi cơng, sớm đưa cơng trình vào khai thác 89 Thực tốt công tác chuyển giao công nghệ, đảm bảo quản lý chất lượng thi công, phù hợp với điều kiện thực tế 4.3 Hạn chế luận văn Mơ hình tính tốn 2D theo phương nên không xét ảnh hưởng tất yếu tố khác Luận văn nghiên cứu liên hợp làm việc cọc chống xuống đất tốt, sức chịu tải cao mà chưa nghiên cứu cọc làm việc ma sát đất yếu Chỉ nghiên cứu độ phủ mũ cọc < 30% mà chưa nghiên cứu cao Mới sử dụng mặt cắt địa chất đất yếu đất đắp để tính toán 4.4 Hướng phát triển luận văn Xây dựng mơ hình 3D để xem xét yếu tố ảnh hưởng cách cụ thể Nghiên cứu lựa chọn độ phủ mũ cọc hợp lý, qua tiết kiệm chi phí xây dựng Nghiên cứu điều kiện làm việc khác cọc bê tông xi măng liên hợp 90 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt Ban quản lý dự án đường cao tố c phiá nam (SEPMU) (2009), Báo cáo Thiế t kế cải tạo đấ t, gói thầu (km14+100 ÷ km23+900), Dự án hỗ trợ kỹ thuật đường cao tố c Tp Hồ Chí Minh - Long Thành - Dầu Giây Ban quản lý dự án đường cao tố c phiá nam (SEPMU) (2009), Hồ sơ xử lý đấ t yếu, gói thầ u (km14+100 ÷ km23+900), Dự án hỡ trợ kỹ thuâ ̣t đường cao tốc Tp Hồ Chí Minh - Long Thành - Dầ u Giây Bô ̣ Giao thông vâ ̣n tải (2006), Áo đường mềm - yêu cầu dẫn thiết kế, 22TCN - 211- 06 Bô ̣ Giao thông vận tải, Quy trình khảo sát thiết kế nề n đường ôtô đắ p đấ t yế u (bổ sung sửa đổi 22 TCN 262 - 2000) Bô ̣ Xây dựng (2005) Đường ôtô - Yêu cầ u thiế t kế TCVN 4054 - 2005 Bô ̣ Xây dựng (1997) Đường ôtô cao tố c - Yêu cầ u thiết kế TCVN 5729 1997 Bộ Xây dựng (1998), Móng cọc - tiêu chuẩn thiết kế, TCXDVN 205:1998 Bộ Xây dựng (2006), Gia cố đất yếu trụ đất xi măng, TCXDVN 385:2006 Dương Ho ̣c Hải (2007), Xây dựng nề n đường ôtô đắp đấ t yế u, Nhà xuấ t Xây dựng, Hà Nơ ̣i 10 GS TS Vũ Đình Phụng, Th.S Vũ Quốc Cường (2005), Công nghệ vật liệu xây dựng đường,(1), Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội 11 Nguyễn Quang Chiêu (2004), Thiế t kế và thi công nề n đắ p đấ t yếu, Nhà xuấ t bản Xây dựng, Hà Nô ̣i 12 Phan Hồng Quân (2006), Cơ học đất, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội 13 Viê ̣n Tiêu chuẩ n Anh quố c (BSI), BS 8006:1995 - Tiêu chuẩn thực hành Đấ t và các vật liê ̣u đắ p khác có gia cường (có cố t), Bản tiế ng Viê ̣t 91 (2003), người dich ̣ Dương Ho ̣c Hải, Vũ Công Ngữ và Nguyễn Chin ́ h Bái, Nhà xuấ t bản Xây dựng, Hà Nô ̣i 14 TS Bùi Phú Doanh (2010), Bài giảng công trình mặt đường nâng cao (phần đường), giảng dành cho học viên cao học 15 TS Bùi Phú Doanh (2009), Nghiên cứu phát triển phương pháp liên hợp sử dụng cọc cường độ cao xử lý đường đắp đất yếu, Trường Đại học Giao thông Tây Nam - Thành Đô - Trung Quốc 16 TS Bùi Phú Doanh, TS Hoàng Tùng (2012), “Ứng dụng công nghệ cọc ống đổ chỗ PPC xử lý đường đắp đất yếu, tạp chí cầu đường Việt Nam, 7, 8-12 17 Tổng Công ty phát triển hạ tầng đầu tư tài Việt Nam - VIDIFI ( 2009), soft soil treatment calculation report, package EX2 ( Km 6+200-:Km 19+000), Volume II-1 Caculation reslt ( main road 1/2), Dự án đường cao tốc Hà Nội - Hải Phòng Tiếng Anh 18 BUI phudoanh, LUO qiang, ZHANG liang, ZHANG minjing (2008) Geotechnical Centrifuge experiment model on analysis of Pile-soil load share ratio on Hight strength concrete pile of composite foundation Southwest Jiaotong University, Chengdu 610031, China 19 Ir.Suzanne J.M van Eekelen, Deltares, prof.dr.ir Almer E.C.van der Stoel,(2008),Piledembankments,CRUX Engineering BV, Civil Engineering NLDA 20 Hibbitt, Karlsson & Sorensen, Inc 2000, Abaqus/CAE User’s Manual, U.S.A 21 M Raithel, A Kirchner, H.-G Kempfert, (2008) “Pile-supported embankments on soft ground for a high speed railway - Load Transfer, Distribution and Concentration by different constructionmethods”, Germany 92 22 Rutugandha Gangakhedkar (2004), “Geosynthetic reinforced pile supported embankmens”, University of Florida 23 Sam Helwany (2007), Applied Soil Mechanics with ABAQUS Applications, John Wiley & Sons, INC 24 Sywal Satibi (2009), “ Numerical Anlysis and Design Criteria of Embankment on Floating Piles”, Mitteilung 62, des Instituts für Geotechnik, Universität Stuttgart, Germany 25 Sywal Satibi, Raymond van der Meij, Martino Leoni (2007), “Piled embankments: Literature review and required further research using numertical analysis”, Institutsbericht 34, Institute for Geotechnical Engineering, University of Stuttgart 26 http://www.simulia.com, Analysis of Geotechnical Problems with ABAQUS Tiếng Trung Quốc 27 JGJ T213-2010 混凝土大直径管桩复合地基技术规程 28 廖公云 (2008), ABAQUS 软件在道路工程中的应用 29 王金昌编著(2009) ABAQUS 在土木工程中的应用（费康) 93 PHẦN PHỤ LỤC Phụ lục 1: Bảng ứng suất đất đầu cọc đất hai cọc không dùng mũ cọc, khoảng cách cọc thay đổi (MPa) Chiều sâu đất đắp (m) 0,00 0,14 0,28 0,42 0,55 0,69 0,83 0,97 1,11 1,25 1,38 1,52 1,66 1,80 1,94 2,08 2,21 2,35 2,49 2,63 2,77 2,91 3,05 3,18 3,32 3,46 3,60 3,74 3,87 4,01 4,15 4,29 4,43 4,57 4,70 4,84 4,98 5,12 5,26 5,40 Khoảng cách cọc Ứng suất đất không xử lý 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0803 0,0830 0,0858 0,0886 0,0913 0,0941 0,0969 0,0996 0,1024 0,1051 0,1079 2D 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0516 0,0532 0,0549 0,0565 0,0581 0,0596 0,0611 0,0625 0,0639 0,0653 0,0666 0,0679 0,0692 0,0704 0,0716 0,0727 0,0738 0,0749 0,0760 0,0773 0,0780 3D 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0519 0,0539 0,0558 0,0578 0,0597 0,0616 0,0634 0,0653 0,0671 0,0688 0,0706 0,0723 0,0741 0,0759 0,0778 0,0799 0,0825 0,0857 0,0901 0,0970 0,1013 4D 5D 6D 7D 8D 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0602 0,0622 0,0642 0,0661 0,0681 0,0701 0,0721 0,0742 0,0764 0,0788 0,0814 0,0845 0,0882 0,0928 0,0986 0,1065 0,1169 0,1225 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0659 0,0681 0,0704 0,0728 0,0754 0,0781 0,0811 0,0845 0,0884 0,0930 0,0985 0,1054 0,1141 0,1220 0,1286 0,1320 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0804 0,0837 0,0875 0,0919 0,0974 0,1039 0,1095 0,1145 0,1199 0,1258 0,1289 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0515 0,0533 0,0551 0,0569 0,0588 0,0608 0,0629 0,0651 0,0747 0,0775 0,0815 0,0849 0,0892 0,0938 0,0975 0,1008 0,1045 0,1085 0,1126 0,1173 0,1198 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0803 0,0830 0,0858 0,0884 0,0913 0,0944 0,0978 0,1013 0,1051 0,1093 0,1116 94 Chiều sâu đất đắp (m) 5,40 5,55 5,69 5,84 6,00 6,00 Ứng suất đất không xử lý 0,1079 0,1112 0,1144 0,1177 0,1210 0,1210 Khoảng cách cọc 2D 3D 0,0768 0,0842 0,0994 0,1085 0,1221 0,1876 0,2129 0,2273 0,2541 0,2444 0,2412 0,3159 4D 5D 6D 7D 8D 0,3047 0,3027 0,3165 0,3195 0,3065 0,3817 0,3989 0,3836 0,3695 0,3613 0,3520 0,4351 0,4133 0,3903 0,3629 0,3200 0,3216 0,4072 0,3888 0,3697 0,3284 0,2981 0,2901 0,3903 0,3954 0,3689 0,3165 0,2872 0,2837 0,3630 Phụ lục 2: Bảng ứng suất đất đầu cọc đất hai cọc khoảng cách cọc 6D, độ phủ mũ cọc thay đổi (MPa) Độ phủ 7.11% Độ phủ 11.11% Độ phủ 16% Độ phủ 21.78% Ứng suất đất đỉnh cọc Ứng suất đất hai cọc Ứng suất đất đỉnh cọc Ứng suất đấtgiữa hai cọc Ứng suất đất đỉnh cọc Ứng suất đấtgiữa hai cọc Ứng suất đất đỉnh cọc Ứng suất đấtgiữa hai cọc 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0809 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0779 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0807 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0782 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0804 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0783 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0807 0,0000 0,0028 0,0055 0,0083 0,0111 0,0138 0,0166 0,0194 0,0222 0,0249 0,0277 0,0305 0,0332 0,0360 0,0388 0,0415 0,0443 0,0471 0,0498 0,0526 0,0554 0,0581 0,0609 0,0637 0,0664 0,0692 0,0720 0,0747 0,0775 0,0784 95 Độ phủ 7.11% Ứng suất Ứng suất đất đất đỉnh cọc hai cọc 0,0846 0,0778 0,0887 0,0771 0,0934 0,0758 0,0989 0,0737 0,1056 0,0708 0,1134 0,0675 0,1204 0,0635 0,1261 0,0605 0,1321 0,0575 0,1352 0,0551 0,3952 0,0914 0,3603 0,0866 0,2778 0,1235 0,2618 0,2093 0,2064 0,2617 0,5429 0,0424 Độ phủ 11.11% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc 0,0841 0,0785 0,0880 0,0784 0,0924 0,0777 0,0973 0,0763 0,1030 0,0741 0,1097 0,0712 0,1174 0,0676 0,1241 0,0632 0,1295 0,0602 0,1323 0,0600 0,3487 0,0739 0,3236 0,0843 0,2699 0,1198 0,2549 0,1937 0,2207 0,2341 0,5660 0,0409 Độ phủ 16% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc 0,0837 0,0788 0,0872 0,0789 0,0912 0,0786 0,0957 0,0775 0,1008 0,0759 0,1068 0,0734 0,1138 0,0702 0,1212 0,0666 0,1274 0,0624 0,1300 0,0601 0,3311 0,0916 0,3192 0,0823 0,2888 0,1053 0,2809 0,1751 0,2522 0,2118 0,5671 0,0402 Độ phủ 21.78% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc 0,0842 0,0790 0,0880 0,0792 0,0923 0,0787 0,0971 0,0777 0,1026 0,0758 0,1089 0,0731 0,1165 0,0696 0,1233 0,0651 0,1285 0,0610 0,1313 0,0592 0,3498 0,0746 0,3379 0,0777 0,3069 0,1054 0,2945 0,1764 0,2679 0,2165 0,5881 0,0375 Phụ lục 3: Bảng ứng suất đất đầu cọc đất hai cọc khoảng cách cọc 6D, độ phủ mũ cọc thay đổi, độ cứng lớp đệm đầu cọc 400MPa Độ phủ 7.11% Ứng suất Ứng suất đất đất đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0000 0,0000 0,0028 0,0028 0,0055 0,0055 0,0083 0,0083 0,0111 0,0111 0,0138 0,0138 0,0166 0,0166 0,0194 0,0194 0,0222 0,0222 0,0249 0,0249 0,0277 0,0277 0,0305 0,0305 0,0332 0,0332 0,0360 0,0360 0,0388 0,0388 0,0415 0,0415 0,0443 0,0443 0,0471 0,0471 0,0498 0,0498 0,0526 0,0526 Độ phủ 11.11% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0000 0,0000 0,0028 0,0028 0,0055 0,0055 0,0083 0,0083 0,0111 0,0111 0,0138 0,0138 0,0166 0,0166 0,0194 0,0194 0,0222 0,0222 0,0249 0,0249 0,0277 0,0277 0,0305 0,0305 0,0332 0,0332 0,0360 0,0360 0,0388 0,0388 0,0415 0,0415 0,0443 0,0443 0,0471 0,0471 0,0498 0,0498 0,0526 0,0526 Độ phủ 16% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0000 0,0000 0,0028 0,0028 0,0055 0,0055 0,0083 0,0083 0,0111 0,0111 0,0138 0,0138 0,0166 0,0166 0,0194 0,0194 0,0222 0,0222 0,0249 0,0249 0,0277 0,0277 0,0305 0,0305 0,0332 0,0332 0,0360 0,0360 0,0388 0,0388 0,0415 0,0415 0,0443 0,0443 0,0471 0,0471 0,0498 0,0498 0,0526 0,0526 Độ phủ 21.78% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0000 0,0000 0,0028 0,0028 0,0055 0,0055 0,0083 0,0083 0,0111 0,0111 0,0138 0,0138 0,0166 0,0166 0,0194 0,0194 0,0222 0,0222 0,0249 0,0249 0,0277 0,0277 0,0305 0,0305 0,0332 0,0332 0,0360 0,0360 0,0388 0,0388 0,0415 0,0415 0,0443 0,0443 0,0471 0,0471 0,0498 0,0498 0,0526 0,0526 96 Độ phủ 7.11% Ứng suất Ứng suất đất đất đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0554 0,0554 0,0581 0,0581 0,0609 0,0609 0,0637 0,0637 0,0664 0,0664 0,0692 0,0692 0,0720 0,0720 0,0747 0,0747 0,0775 0,0775 0,0803 0,0803 0,0830 0,0830 0,0858 0,0858 0,0886 0,0886 0,0913 0,0913 0,0958 0,0897 0,1009 0,0878 0,1069 0,0853 0,1140 0,0830 0,1205 0,0807 0,1231 0,0793 0,3841 0,1230 0,3455 0,1149 0,2603 0,1520 0,2083 0,2427 0,1890 0,2994 0,4568 0,0625 Độ phủ 11.11% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0554 0,0554 0,0581 0,0581 0,0609 0,0609 0,0637 0,0637 0,0664 0,0664 0,0692 0,0692 0,0720 0,0720 0,0747 0,0747 0,0775 0,0775 0,0803 0,0803 0,0830 0,0830 0,0858 0,0858 0,0886 0,0886 0,0913 0,0913 0,0953 0,0902 0,0998 0,0885 0,1050 0,0863 0,1107 0,0834 0,1175 0,0808 0,1212 0,0799 0,3421 0,1040 0,3147 0,1109 0,2586 0,1462 0,2389 0,2262 0,2090 0,2695 0,4685 0,0596 Độ phủ 16% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0554 0,0554 0,0581 0,0581 0,0609 0,0609 0,0637 0,0637 0,0664 0,0664 0,0692 0,0692 0,0720 0,0720 0,0747 0,0747 0,0775 0,0775 0,0803 0,0803 0,0830 0,0830 0,0858 0,0858 0,0886 0,0886 0,0913 0,0913 0,0949 0,0905 0,0989 0,0892 0,1035 0,0873 0,1088 0,0849 0,1149 0,0820 0,1182 0,0804 0,3288 0,1123 0,3141 0,1050 0,2810 0,1323 0,2698 0,2010 0,2438 0,2444 0,4606 0,0580 Độ phủ 21.78% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0554 0,0554 0,0581 0,0581 0,0609 0,0609 0,0637 0,0637 0,0664 0,0664 0,0692 0,0692 0,0720 0,0720 0,0747 0,0747 0,0775 0,0775 0,0803 0,0803 0,0830 0,0830 0,0858 0,0858 0,0886 0,0886 0,0913 0,0913 0,0952 0,0911 0,0996 0,0904 0,1046 0,0893 0,1102 0,0876 0,1169 0,0856 0,1207 0,0846 0,3441 0,1141 0,3297 0,1193 0,2952 0,1453 0,2808 0,2088 0,2576 0,2515 0,4795 0,0529 Phụ lục 3: Bảng ứng suất đất đầu cọc đất hai cọc khoảng cách cọc 6D, độ phủ mũ cọc thay đổi, độ cứng lớp đệm đầu cọc 600MPa Độ phủ 7.11% Ứng suất Ứng suất đất đất đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0000 0,0000 0,0028 0,0028 0,0055 0,0055 0,0083 0,0083 0,0111 0,0111 0,0138 0,0138 0,0166 0,0166 0,0194 0,0194 0,0222 0,0222 Độ phủ 11.11% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0000 0,0000 0,0028 0,0028 0,0055 0,0055 0,0083 0,0083 0,0111 0,0111 0,0138 0,0138 0,0166 0,0166 0,0194 0,0194 0,0222 0,0222 Độ phủ 16% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0000 0,0000 0,0028 0,0028 0,0055 0,0055 0,0083 0,0083 0,0111 0,0111 0,0138 0,0138 0,0166 0,0166 0,0194 0,0194 0,0222 0,0222 Độ phủ 21.78% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0000 0,0000 0,0028 0,0028 0,0055 0,0055 0,0083 0,0083 0,0111 0,0111 0,0138 0,0138 0,0166 0,0166 0,0194 0,0194 0,0222 0,0222 97 Độ phủ 7.11% Ứng suất Ứng suất đất đất đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0249 0,0249 0,0277 0,0277 0,0305 0,0305 0,0332 0,0332 0,0360 0,0360 0,0388 0,0388 0,0415 0,0415 0,0443 0,0443 0,0471 0,0471 0,0498 0,0498 0,0526 0,0526 0,0554 0,0554 0,0581 0,0581 0,0609 0,0609 0,0637 0,0637 0,0664 0,0664 0,0692 0,0692 0,0720 0,0720 0,0747 0,0747 0,0775 0,0775 0,0803 0,0803 0,0830 0,0830 0,0858 0,0858 0,0886 0,0886 0,0913 0,0913 0,0941 0,0941 0,0983 0,0929 0,1032 0,0913 0,1087 0,0891 0,1152 0,0866 0,1186 0,0855 0,4224 0,1251 0,3750 0,1274 0,2753 0,1755 0,2145 0,2767 0,1960 0,3452 0,4509 0,0615 Độ phủ 11.11% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0249 0,0249 0,0277 0,0277 0,0305 0,0305 0,0332 0,0332 0,0360 0,0360 0,0388 0,0388 0,0415 0,0415 0,0443 0,0443 0,0471 0,0471 0,0498 0,0498 0,0526 0,0526 0,0554 0,0554 0,0581 0,0581 0,0609 0,0609 0,0637 0,0637 0,0664 0,0664 0,0692 0,0692 0,0720 0,0720 0,0747 0,0747 0,0775 0,0775 0,0803 0,0803 0,0830 0,0830 0,0858 0,0858 0,0886 0,0886 0,0913 0,0913 0,0941 0,0941 0,0978 0,0930 0,1019 0,0914 0,1066 0,0892 0,1119 0,0870 0,1148 0,0860 0,3761 0,1221 0,3423 0,1254 0,2767 0,1641 0,2540 0,2604 0,2222 0,3124 0,4559 0,0611 Độ phủ 16% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0249 0,0249 0,0277 0,0277 0,0305 0,0305 0,0332 0,0332 0,0360 0,0360 0,0388 0,0388 0,0415 0,0415 0,0443 0,0443 0,0471 0,0471 0,0498 0,0498 0,0526 0,0526 0,0554 0,0554 0,0581 0,0581 0,0609 0,0609 0,0637 0,0637 0,0664 0,0664 0,0692 0,0692 0,0720 0,0720 0,0747 0,0747 0,0775 0,0775 0,0803 0,0803 0,0830 0,0830 0,0858 0,0858 0,0886 0,0886 0,0913 0,0913 0,0941 0,0941 0,0974 0,0933 0,1011 0,0920 0,1054 0,0903 0,1103 0,0881 0,1129 0,0869 0,3622 0,1238 0,3431 0,1164 0,3042 0,1504 0,2871 0,2322 0,2634 0,2831 0,4434 0,0596 Độ phủ 21.78% Ứng suất Ứng suất đất đấtgiữa đỉnh cọc hai cọc (MPa) (MPa) 0,0249 0,0249 0,0277 0,0277 0,0305 0,0305 0,0332 0,0332 0,0360 0,0360 0,0388 0,0388 0,0415 0,0415 0,0443 0,0443 0,0471 0,0471 0,0498 0,0498 0,0526 0,0526 0,0554 0,0554 0,0581 0,0581 0,0609 0,0609 0,0637 0,0637 0,0664 0,0664 0,0692 0,0692 0,0720 0,0720 0,0747 0,0747 0,0775 0,0775 0,0803 0,0803 0,0830 0,0830 0,0858 0,0858 0,0886 0,0886 0,0913 0,0913 0,0941 0,0941 0,0977 0,0932 0,1018 0,0917 0,1063 0,0897 0,1116 0,0872 0,1147 0,0859 0,3788 0,1150 0,3594 0,1183 0,3174 0,1554 0,3010 0,2474 0,2782 0,2987 0,4624 0,0572 98 Phụ lục 4: Bảng độ lún thay đổi môdul đàn hồi lớp đệm đầu cọc từ 250MPa lên 600MPa, độ phủ mũ cọc thay đổi khoảng cách cọc 6D Môdul đàn hồi lớp đệm Thời gian Độ phủ mũ cọc 7,11% 11,11% 16,00% 21,78% Độ lún (mm) 250MPa 400MPa 600MPa 10 0,80 0,79 0,78 0,78 20 1,61 1,58 1,57 1,57 40 60 80 5555 10 20 40 60 80 5555 10 20 40 60 80 5555 5,98 9,99 13,08 13,12 0,78 1,55 5,76 9,59 12,48 12,52 0,76 1,52 5,60 9,29 12,06 12,10 5,87 9,79 12,79 12,84 0,76 1,53 5,66 9,42 12,25 12,29 0,75 1,50 5,54 9,21 11,97 12,01 5,83 9,74 12,71 12,76 0,76 1,52 5,63 9,37 12,18 12,22 0,73 1,47 5,44 9,04 11,76 11,80 6,18 10,41 13,64 13,69 0,75 1,51 5,93 9,96 13,03 13,08 0,74 1,47 5,79 9,71 12,67 12,72