(Đồ án) văn phòng cho thuê tùng lâm đà nẵng

TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ:

Khu vực Châu Á – Thái Bình Dương đã trở thành một trong những nền kinh tế năng động nhất thế giới, với mức tăng trưởng bình quân hàng năm từ 6% đến 8% Nhiều quốc gia như Trung Quốc và Hàn Quốc đã nhanh chóng phát triển và trở thành cường quốc toàn cầu Với tiềm năng dồi dào và chính sách phát triển hợp lý, khu vực này đã thu hút đầu tư từ các nước phát triển, giúp chuyển mình từ một lục địa nghèo nàn thành những cường quốc cạnh tranh với phương Tây Đặc biệt, các quốc gia đang phát triển, bao gồm Việt Nam, đã trở thành điểm đến hấp dẫn nhờ vào nguồn nhân lực và tài nguyên phong phú.

Trong những năm gần đây, nền kinh tế Việt Nam đã có những chuyển biến đáng kể nhờ vào chính sách phát triển kinh tế hợp lý và đầu tư lớn từ nước ngoài Việc tái thiết và xây dựng cơ sở hạ tầng trở nên cần thiết cùng với chính sách đổi mới và mở cửa Đặc biệt, xu hướng thay thế các công trình thấp tầng bằng các công trình cao tầng là cần thiết để giải quyết vấn đề đất đai và cải thiện cảnh quan đô thị, phù hợp với sự phát triển của một thành phố lớn.

Đà Nẵng, thành phố đáng sống nhất Việt Nam, là trung tâm kinh tế, văn hóa và giáo dục quan trọng của khu vực miền Trung và Tây Nguyên Từ một thành phố nghèo nàn, Đà Nẵng đã vươn lên mạnh mẽ nhờ sự lãnh đạo sáng suốt của Đảng và Nhà nước, tập trung vào du lịch để giới thiệu vẻ đẹp và văn hóa Việt Nam ra thế giới Trong bối cảnh chính trị toàn cầu phức tạp, Việt Nam trở thành điểm đến lý tưởng cho cả du khách trong và ngoài nước Để thu hút ngày càng nhiều du khách, Đà Nẵng đang đầu tư mạnh mẽ vào cơ sở vật chất, mặc dù dân số gia tăng và diện tích đất xây dựng ngày càng hạn chế, cùng với quá trình đô thị hóa diễn ra mạnh mẽ.

Việc đầu tư vào một cao ốc dịch vụ - khách sạn là điều cần thiết để tạo nên bộ mặt mới lạ cho thành phố, đặc biệt với sự phát triển của các công trình cao tầng.

Nằm trong xu thế phát triển chung của thành phố, Công trình “VĂN PHÒNG CHO THUÊ TÙNG LÂM ” được xây dựng tại 35 Núi Thành, Quận Hải Châu, TP Đà

1.2 ĐẶC ĐIỂM, VỊ TRÍ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH:

1.2.1 Vị trí xây dựng công trình:

Văn phòng cho thuê Tùng Lâm tọa lạc tại địa chỉ 35 Núi Thành, quận Hải Châu, một vị trí trung tâm thuận lợi Công trình được xây dựng trên khu đất rộng rãi, mang lại không gian làm việc lý tưởng cho các doanh nghiệp.

- Phía Bắc giáp với công trình lân cận

- Phía Đông giáp với công trình lân cận

- Phía Tây giáp với trục đường chính

- Phía Nam giáp với công trình lân cận

1.2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên:

Thành phố Đà Nẵng thuộc vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa, đặc trưng với thời tiết nóng ẩm và hai mùa rõ rệt Nhiệt độ tại đây luôn cao và ổn định trong suốt cả năm.

2 mùa mưa khô rõ rệt

*Các yếu tố khí tượng:

- Nhiệt độ không khí: có trung bình 248 giờ nắng 1 tháng

+Nhiệt độ trung bình năm : 25.6 o C

+Nhiệt độ tối thấp trung bình năm : 22.7 o C

+Nhiệt độ tối cao trung bình năm : 29.8 o C

+Nhiệt độ cao nhất tuyệt đối : 40.9 o C

+Nhiệt độ thấp nhất tuyệt đối : 10.2 o C

+Lượng mưa trung bình năm : 2066 mm/năm

+Lượng mưa lớn nhất : 3307 mm

+Lượng mưa thấp nhất : 1400 mm

Hằng năm thành phố có khoảng 140-148 ngày mưa, tập trung nhiều nhất vào các tháng 9-12, chiếm khoảng 90%, đặc biệt là tháng 10

+Độ ẩm không khí trung bình năm : 82%

+Độ ẩm cao nhẩt trung bình : 90%

+Độ ẩm thấp nhất trung bình : 75%

+Độ ẩm thấp nhất tuyệt đối : 18%

+Khu vực thành phố Đà nẵng là khu vực chịu ảnh hưởng của hai loại gió chính +Gió Đông và Đông Nam từ tháng 4 đến tháng 8

+Gió Đông Bắc từ tháng 9 đến tháng 3 năm sau

+Tốc độ gió lớn nhất: 45m/s h

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 10

+Bão thường xảy ra từ tháng 9-11, với sức gió từ 12-85 km/h, trung bình có 0.5 cơn bão trong một năm

1.3 Tình hình địa chất công trình và địa chất thuỷ văn:

Nhìn chung địa hình khu vực xây dựng nhà khá bằng phẳng

Các lớp cấu tạo địa chất

Lớp đất thứ 1: Đất á sét màu xám xanh, xám đen có chiều dày là 2,7m Trị số xuyên tiêu chuẩn SPT là N=3 búa

Lớp đất thứ 2: Đất cát thô vừa, màu xám vàng, bão hòa nước, có kết cấu kém chặt Chiều dày 3,7m Trị số xuyên tiêu chuẩn SPT là N =9

Lớp đất thứ 3: Cát bụi đỏ gạch màu xám xanh, bão hòa nước, kết cấu kém chặt đến chặt vừa, chiều dày 7,4m Trị số xuyên tiêu chuẩn SPT là N

Lớp đất thứ 4: Đất sét lẫn vỏ sò màu xám xanh, bão hòa nước, trạng thái dẻo mềm, chiều dày 3,8m Trị số xuyên tiêu chuẩn SPT là N = 5

Lớp đất thứ 5: Cát mịn màu xám trắng, bão hòa nước, kết cấu rất chặt, chiều dày 2,4m Trị số xuyên tiêu chuẩn SPT là N = 52

Lớp đất thứ 6: Á sét màu nâu vàng, xám xanh, bão hòa nước, trạng thái nửa cứng Trị số xuyên tiêu chuẩn SPT, N = 17

Lớp đất thứ 7: Cát bụi màu xám trắng, kết cấu chặt vừa đến chặt

Trị số xuyên tiêu chuẩn SPT, N = 29

Lớp đất thứ 8: Á sét lẫn sạn màu nâu đỏ, xám xanh, bão hòa nước, trạng thái cứng Trị số xuyên tiêu chuẩn SPT, N = 60

1.4 QUY MÔ VÀ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH:

Diện tích sử dụng để xây dựng công trình khoảng 292.95 m 2 , diện tích xây dựng là 292.95 m 2

Công trình cao 31,4 mét, bao gồm 11 tầng, trong đó có một tầng bán hầm làm gara ôtô, 9 tầng nổi và 1 tầng mái Tầng hầm được xây dựng ở độ cao -3,05 mét so với cốt 0,00.

Tầng 1 dùng làm sảnh chính để tiếp đón khách Các tầng còn lại làm văn phòng cho thuê

Công trình là đặc trưng điển hình của quá trình đô thị hoá theo xu hướng hiện đại

1.5.1 Thiết kế tổng mặt bằng:

Dựa trên đặc điểm của khu đất, yêu cầu của công trình theo tiêu chuẩn quy phạm nhà nước, cùng với phương hướng quy hoạch, thiết kế tổng mặt bằng công trình cần được thực hiện một cách hợp lý và đồng bộ.

Để đảm bảo tính khoa học và thẩm mỹ trong quy hoạch đô thị, cần phân khu chức năng rõ ràng dựa trên công năng sử dụng của từng loại công trình và dây chuyền công nghệ Bố cục và khoảng cách kiến trúc phải đáp ứng các yêu cầu về phòng chống cháy, chiếu sáng, thông gió, chống ồn, và khoảng cách ly vệ sinh.

Giao thông nội bộ trong công trình kết nối với các đường giao thông công cộng, đảm bảo lưu thông thuận lợi bên ngoài Tại các điểm giao cắt giữa đường nội bộ và đường công cộng, cũng như giữa lối đi bộ và lối ra vào công trình, được lắp đặt các biển báo chỉ dẫn.

Bố trí cổng ra vào công trình có bảo vệ nhằm đảm bảo an toàn và trật tự cho công trình

1.5.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc:

1.5.2.1 Thiết kế mặt bằng các tầng:

Mặt bằng tầng hầm được thiết kế để bố trí các phòng kỹ thuật, bể nước ngầm và hầm tự hoại dưới mặt đất Ngoài ra, còn có phòng kho và máy phát điện Diện tích còn lại sẽ dành cho ô tô và xe máy Để đảm bảo vệ sinh và thoát nước hiệu quả, mặt bằng tầng hầm được đánh đốc về phía rãnh thoát nước với độ đốc 1,5%.

Tầng 1 của văn phòng được thiết kế với các sảnh lớn, tạo không gian tiếp đón và hướng dẫn cho khách khi đến làm việc Với chiều cao 4.2m, tầng 1 được đặt ở cao trình +0.0 m, mang lại sự thoáng đãng và tiện nghi cho người sử dụng.

Mặt bằng từ tầng 2 đến tầng 9 được thiết kế dành riêng cho việc cho thuê văn phòng, với các văn phòng bố trí xung quanh trục thang máy chính Hệ thống vệ sinh được trang bị đầy đủ trên tất cả các tầng, phục vụ nhu cầu của nhân viên và khách hàng Hành lang được tổ chức hợp lý, đảm bảo an toàn trong trường hợp xảy ra sự cố Cầu thang thoát hiểm được đặt bên ngoài khu vực cho thuê, với hai cầu thang được bố trí để đảm bảo khoảng cách an toàn cho việc thoát hiểm.

Mặt bằng tầng thượng được thiết kế để phục vụ nhu cầu giải trí, nghỉ ngơi và ăn uống của nhân viên sau những giờ làm việc căng thẳng Từ vị trí này, người dùng có thể tận hưởng quang cảnh thành phố tuyệt đẹp từ trên cao.

Mặt bằng tầng mái: dùng để đặt kỹ thuật thang máy và các hạng mục phụ trợ

Hệ thống giao thông theo phương đứng được bố trí với 2 thang máy cho đi lại,

2 cầu thang bộ kích thước vế thang 1m

Hệ thống giao thông theo phương ngang với các hành lang được bố trí phù hợp với yêu cầu đi lại h

Công trình thuộc loại công trình tương đối lớn ở thành phố.Với công trình

Văn phòng Tùng Lâm là một công trình lớn, nổi bật với thiết kế kiến trúc hiện đại kết hợp hài hòa giữa tường xây, kính và sơn màu, tạo nên vẻ hoành tráng và ấn tượng.

TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

2.1 Sơ đồ phân chia ô sàn:

Nếu sàn liên kết với dầm giữa, nó được coi là ngàm; ngược lại, nếu dưới sàn không có dầm, nó được xem là tự do Khi sàn liên kết với dầm biên, nó được xem là khớp, nhưng để đảm bảo an toàn, cần lấy cốt thép ở biên ngàm để bố trí cho cả biên khớp Trong trường hợp dầm biên lớn, có thể coi nó là ngàm.

2  l l -Bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh bé: Bản loại dầm

2  l l -Bản làm việc theo cả hai phương: Bản kê bốn cạnh

Trong đó: l1-kích thước theo phương cạnh ngắn l2-kích thước theo phương cạnh dài l2 /l1 ≥ 2 : bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh bé : Bản loại dầm h

Căn cứ vào kích thước, cấu tạo, liên kết, tải trọng tác dụng ta chia làm các loại ô bảng sau:

Kich thước Điều kiện biên Loại ô bản

2.2 Các số liệu tính toán của vật liệu:

Bảng 1.1 Bảng thông sô vật liệu bê tông theo TCVN 5574-2018

STT Cấp độ bền Kết cấu sử dụng

1 Bê tông cấp độ bền B30: Rb = 17 MPa

Rbt = 1.2 MPa ; Eb = 32.5x10 3 MPa Kết cấu chính: móng, cột, dầm, sàn

Bê tông cấp độ bền B25: Rb = 14.5

Kết cấu phụ: bể nước, cầu thang

3 Vữa xi măng cát B5C Vữa xi măng xây, tô trát tường nhà

Bảng 1.2 Bảng thông sô vật liệu bê tông theo TCVN 5574-2018 h

Bảng 1.3 Bảng thông số vật liệu cốt thép theo TCVN 5574-2018

STT Loại thép Đặc tính/ kết cấu sử dụng

Cốt thộp dọc kết cấu cỏc loại cú ỉ

Bảng 1.4 Bảng thông số vật liệu cốt thép theo TCVN 5574-2018

STT Loại thép Đặc tính/ kết cấu sử dụng

Cốt thộp dọc kết cấu cỏc loại cú ỉ

2.3 Chọn chiều dày của bản sàn:

Chiều dày của bản được chọn theo công thức: hb m

Hệ số D phụ thuộc vào tải trọng tác dụng lên bản, với giá trị D = 0,9 m cho hệ số phụ thuộc liên kết Đối với bản kê bốn cạnh, m nằm trong khoảng 35 - 45, trong khi với bản loại dầm, m nằm trong khoảng 30 - 35; do đó, chọn m = 45 Cạnh ngắn của ô bản, ký hiệu l, là cạnh theo phương chịu lực.

Chiều dày của bản phải thoả mãn điều kiện cấu tạo: hb  hmin = 6 cm đối với sàn nhà dân dụng

Và thuận tiện cho thi công thì hb nên chọn là bội số của 10mm

Chiều dày của các ô sàn như sau:

Do sự đa dạng về kích thước và tải trọng của các ô bản, chiều dày của bản sàn cũng khác nhau Tuy nhiên, để thuận tiện cho thi công và tính toán, chúng ta thống nhất chọn một chiều dày bản sàn.

2.4 Cấu tạo các lớp mặt sàn:

2.4.1 Cấu tạo các lớp sàn nhà:

2.4.2 Cấu tạo các lớp sàn mái:

Gạch chống nhiệt dày 10 Lớp sàn lá nem dày 10 Lớp vữa tạo dốc dày 20 Lớp chống thấm Sàn BTCT dày 100 h

Hệ khung xương thép trần giả

2.4.3 Cấu tạo các lớp sàn vệ sinh:

Hệ khung xương thép trần giả

2.5 Tải trọng tác dụng lên sàn:

Tĩnh tải tác dụng lên sàn là tải trọng phân bố đều từ trọng lượng của các lớp cấu tạo sàn Để tính toán tĩnh tải cho từng ô sàn, cần dựa vào các lớp cấu tạo và tham khảo bảng tải trọng tính toán (TCVN 2737-1995) của các vật liệu thành phần.

Ta có công thức tính: g tt = Σγi.δi.ni

Trong đó γi, δi, ni lần lượt là trọng lượng riêng, bề dày, hệ số vượt tải của lớp cấu tạo thứ i trên sàn

Hệ số vượt tải lấy theo TCVN 2737 – 1995

Ta tiến hành xác định tĩnh tải riêng cho từng ô sàn

Từ đó ta lập bảng tải trọng tác dụng lên các sàn như sau:

Vữa lót mác 75 dày 20 Lớp chống thấm

Sàn BTCT dày 100 Vữa liên kết dày 20 h

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 20 v Sàn phòng làm việc h s = 100 mm h γ g tt

4.250 v Sàn vệ sinh h s = 100 mm h γ g tt

Vữa XM liên kết Bản BTCT

Cấu tạo vật liệu n Ghi chú Gạch chống nhiệt

Lớp sàn lá nem Lớp vữa tạo dốc

Bản BTCT Vữa XM liên kết

2.5.2 Trọng lượng tường ngăn và tường bao che trong phạm vi ô sàn:

Tải trọng từ tường ngăn và cửa ván gỗ (panô) được phân bố đều trên sàn, với tường ngăn dày 100mm được xây bằng gạch rỗng có trọng lượng 1500 kG/m³ Đối với cửa, trọng lượng đơn vị là 40 kG/m².

Công thức qui đổi tải trọng tường trên ô sàn về tải trọng phân bố trên ô sàn : tt s g t  = t ( t c ) t t c c c i n S S n S

St(m 2 ): diện tích bao quanh tường

Sc(m 2 ): diện tích cửa nt,nc: hệ số độ tin cậy đối với tường và cửa.(nt=1,1;nc=1,3)

 t = 0,2(m): chiều dày của mảng tường

 t = 1500(kG/m 3 ): trọng lượng riêng của tường

 c = 30(kG/m 2 ): trọng lượng của 1m 2 cửa h

Si(m 2 ): diện tích ô sàn đang tính toán

Ta có bảng tính tĩnh tải trên các ô sàn :

2.5.3 Hoạt tải: Ở đây, tùy thuộc vào công năng của các ô sàn, tra TCVN 2737-1995, bảng 3 mục 4.3.1 sau đó nhân thêm với hệ số giảm tải cho sàn THEO MỤC 4.3.4.1(đối với các sàn có diện tích A>A1=9m 2 )

L1 L2 m m m 2 m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 s1 văn phòng 3.6 4.5 16.1 16.1 2.0 1.00 1.0 3.0 1.2 3.6

2.5.4 Tổng tải trọng tính toán tác dụng lên các ô sàn: kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2

2.6 Tính toán nội lực và cốt thép cho các ô sàn:

2.6.1 Xác định nội lực trên các ô sàn:

2.6.1.1 Bản kê bốn cạnh: Để xác định nội lực, từ tỷ số l2/l1 và loại liên kết ta tra bảng tìm được các hệ số αi, βi (Phụ lục 17- Kết cấu bêtông cốt thép) Sau đó tính toán nội lực trong bảng theo các công thức như sau:

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 23 q

+ Mômen gối: MI = β1 (g tt +p tt ).l1.l2

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn được tính bằng công thức q tt = g tt + p tt, trong đó g tt là tải trọng cố định và p tt là tải trọng tác động Kích thước của ô bản được xác định bởi l1 và l2, tương ứng với cạnh ngắn và cạnh dài Các hệ số α 1, α 2, β1, β2 được tra cứu từ bảng trong Phụ lục 17 của tài liệu Kết cấu bê tông cốt thép, phần cấu kiện cơ bản.

Cắt một dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn và xem như một dầm

 Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm: q=(g+p).1m (kG/m)

Tùy theo liên kết cạnh bản mà có 3 sơ đồ tính đối với dầm:

2.6.2 Tính toán và bố trí cốt thép cho sàn:

Cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng 1m và chiều cao h = hb Chiều cao làm việc của tiết diện, được ký hiệu là h0, là khoảng cách từ trọng tâm As đến mép vùng nén Chiều dày lớp đệm a0, được tính bằng khoảng cách từ trọng tâm của As đến mép chịu kéo, có công thức a0 = c + 0,5 Chiều dày lớp bảo vệ c được xác định với điều kiện bê tông nặng, trong đó c ≥  và c ≥ c0.

Với bản có: h ≤ 100mm lấy c0 = 10mm h > 100mm lấy c0 = 15mm

Giả thiết a0 Với bản thường chọn a0 = 15÷20mm Khi h khá lớn (h > 150mm) có thể chọn a0 = 25÷30mm Tính h0 = h - a0

: Đặc trưng tính chất biến dạng của vùng bê tông chịu nén,  =  - 0,008.Rb

 = 0,85 đối với bê tông nặng

sc,u: ứng suất giới hạn của cốt thép trong vùng bê tông chịu nén, sc,u = 400Mpa

Kiểm tra điều kiện hạn chế:  ≤ R

Khi điều kiện hạn chế được thỏa mãn, tính = 1 - 0,5.

Tính diện tích cốt thép:

Tính tỷ lệ cốt thép :

Kiểm tra điều kiện rằng  phải lớn hơn hoặc bằng min, với min = 0,1% Nếu giá trị  nhỏ hơn min, điều này cho thấy h quá lớn so với yêu cầu Trong trường hợp này, cần rút bớt h để tính toán lại Nếu không thể giảm h, cần lựa chọn As với giá trị tối thiểu bằng min.b.h0.

Sau khi bố trí cốt thép, cần tính lại các giá trị a0 và h0 Nếu h0 không nhỏ hơn giá trị đã sử dụng trong tính toán, kết quả sẽ an toàn hơn Ngược lại, nếu h0 nhỏ hơn giá trị đã dùng một cách đáng kể, cần tiến hành tính toán lại Giá trị hợp lý của  nằm trong khoảng 0,3% đến 0,9%.

2.6.2.2 Cấu tạo cốt thép chịu lực: Đường kính  nên chọn  ≤ h/10 Để chọn khoảng cách a có thể tra bảng hoặc tính toán như sau:

Tính as là diện tích thanh thép, từ as và As tính a

Chọn a không lớn hơn giá trị vừa tính được Nên chọn a là bội số của 10mm để thuận tiện cho thi công

Khoảng cách cốt thép chịu lực còn cần tuân theo các yêu cầu cấu tạo sau: amin ≤ a ≤ amax Thường lấy amin = 70mm

Khi h ≤ 150mm thì lấy amax = 200mm

Khi h > 150mm lấy amax = min(1,5.h và 400)

-Kết quả tính toán nội lực và cốt thép cho ô sàn được thể hiện ở bảng h

Cốt thép tính ra được bố trí theo yêu cầu qui định Việc bố trí cốt thép xem bản vẽ KC h

VĂN PHÒNG CHO THUÊ TÙNG LÂM

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN TẦNG 3

A/ ĐỐI VỚI LOẠI BẢN KÊ 4 CẠNH:

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)  TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN KÊ 4 CẠNH

Sơ đồ sàn Tỷ số l 2 /l 1

15.0 85.0 α 1 = 0.0208 M 1 = 3,834 0.046 0.976 2.05 0.24% 8 245 200 2.51 23.0 77.0 α 2 = 0.0124 M 2 = 2,284 0.033 0.983 1.34 0.17% 8 375 200 2.51 15.0 85.0 β 1 = 0.0475 M I = -6,904 0.083 0.957 3.03 0.36% 10 259 200 3.93 15.0 85.0 β 2 = 0.0283 M II = -4,109 0.049 0.975 1.77 0.21% 10 443 200 3.93 15.0 85.0 α 1 = 0.0249 M 1 = 3,508 0.042 0.978 1.87 0.22% 8 268 200 2.51 23.0 77.0 α 2 = 0.0198 M 2 = 2,667 0.039 0.980 1.57 0.20% 8 320 200 2.51 15.0 85.0 β 1 = 0.0530 M I = -6,410 0.077 0.960 2.81 0.33% 10 280 200 3.93 15.0 85.0 β 2 = 0.0491 M II = -5,928 0.071 0.963 2.59 0.30% 10 304 200 3.93 15.0 85.0 α 1 = 0.0199 M 1 = 3,152 0.038 0.981 1.68 0.20% 8 299 200 2.51 23.0 77.0 α 2 = 0.0153 M 2 = 2,432 0.036 0.982 1.43 0.19% 8 352 200 2.51 15.0 85.0 β 1 = 0.0458 M I = -5,847 0.070 0.963 2.55 0.30% 10 308 200 3.93 15.0 85.0 β 2 = 0.0355 M II = -4,526 0.054 0.972 1.96 0.23% 10 401 200 3.93 15.0 85.0 α 1 = 0.0209 M 1 = 2,732 0.033 0.983 1.45 0.17% 8 346 200 2.51 23.0 77.0 α 2 = 0.0102 M 2 = 1,333 0.020 0.990 0.78 0.10% 8 647 200 2.51 15.0 85.0 β 1 = 0.0470 M I = -4,763 0.057 0.970 2.06 0.24% 10 381 200 3.93 15.0 85.0 β 2 = 0.0229 M II = -2,316 0.028 0.986 0.99 0.12% 10 796 200 3.93 15.0 85.0 α 1 = 0.0230 M 1 = 3,036 0.037 0.981 1.62 0.19% 8 311 200 2.51 23.0 77.0 α 2 = 0.0210 M 2 = 2,655 0.039 0.980 1.56 0.20% 8 321 200 2.51 15.0 85.0 β 1 = 0.0490 M I = -5,508 0.066 0.966 2.40 0.28% 10 328 200 3.93 15.0 85.0 β 2 = 0.0523 M II = -5,884 0.071 0.963 2.57 0.30% 10 306 200 3.93

B/ ĐỐI VỚI LOẠI BẢN DẦM:

8 2 R s =R sc = 280 ξ R = 0.623 α R = 0.429 l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ s TT s BT A s CH

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM

Chọn thép Cấp bền BT :

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 29 h

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ

- Bêtông B25 có: Rb = 14.5(MPa) = 1.45(kN/cm 2 )

- Cốt thép Φ  8: dùng thép CI có: RS = RSC = 225(MPa) = 22.50(kN/cm 2 )

- Cốt thép Φ 10: dùng thép CII có: RS = RSC = 280(MPa) = 28.00(kN/cm 2 )

Hình 2.1 Mặt bằng cầu thang bộ tầng 3

Cầu thang là cấu trúc thiết yếu trong công trình, phục vụ cho việc di chuyển, thoát hiểm và vận chuyển hàng hóa Do đó, việc bố trí cầu thang cần được thực hiện ở những vị trí thuận lợi, đảm bảo không gian đáp ứng mật độ di chuyển và yêu cầu an toàn khi thoát hiểm.

Cầu thang cần đảm bảo các tiêu chí về độ bền, độ ổn định, khả năng chống cháy và chống rung Đây là cầu thang 2 vế dạng bản, với chiều cao tầng 3 đạt 3,6m.

- Bề rộng bậc b = 250 mm được xây bằng gạch

- Ô1 : bản thang có 4 liên kết xung quanh : tường, cốn thang C1 , dầm chiếu nghỉ (DCN) , dầm chiếu tới (DCT)

2.94 2.17 2 1.35 l l    Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào cốn thang C 1 và tường

Tính cầu thang theo sơ đồ đàn hồi nên lấy kích thước các bản thang theo khoảng cách các tim (dầm , vách ,tường)

- Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b m

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5 hb = 1 1350 38.57

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

Chọn chiều dày là 80mm h

- Ô2 : bản thang có 4 liên kết xung quanh : vách, cốn thang C2 , dầm chiếu nghỉ (DCN) , dầm chiếu tới (DCT)

2.94 2.17 2 1.35 l l    Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào cốn thang C2và vách

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5 hb = 1 1350 38.57

Chọn chiều dày là 80mm

- Ô3 : bản thang liên kết 4 cạnh : dầm chiếu nghỉ (DCN) ,tường

2.85 2.375 2 1.2 l l    Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào dầm chiếu nghỉ (DCN) và tường

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5 h

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 33 hb = 1 1200 34.28

Chọn chiều dày là 80mm

- Cốn thang C : liên kết ở 2 đầu gối lên DCN , DCTH ( DCT)

- DCN , DCT : liên kết 2 đầu gối lên tường ,vách

3.4 TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân bản thang :

Hình 4.1 : Cấu tạo bậc thang + Lớp đá Granit dày 30 mm :

 + Lớp vữa lót dày 15 mm :

+ Lớp vữa xây : g4 = n.4.4 + Bản BTCT B25 dày 80 mm : g5 = n.5.5 h

+ Lớp vữa trát dày 15 mm : g6 = n.6.6 Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang : g b = g1 + g2 + g3 + g4 + g5 + g6

Bảng 4.1 Bảng tính tĩnh tải bản thang δ b h γ gtt

(mm) (mm) (mm) (kN/m³) kN/m 2 Đá Granite 20 250 160 1.1 22 0.669

Hoạt tải cho cầu thang được xác định theo TCVN 2737-1995 với giá trị p tc = 3 KN/m² và hệ số vượt tải là 1,2 Do đó, hoạt tải trên bản thang được tính là p = 1,2 x 3 = 3,6 KN/m² Khi quy đổi thành tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản, ta có p qd = p tt x cosα = 3,6 x 0,827 = 2,8772 KN/m².

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản (m 2 theo phương xiên) : b b qd q g  p = 5.65 + 2.9772 = 8.62(KN/m 2 )

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân chiếu nghĩ :

+ Lớp đá Granit dày 30 mm :

1 1 1 1 g n  + Lớp vữa lót dày 15 mm : h

2 2 2 2 g n  + Bản BTCT B25 dày 100 mm : g3 = n.3.3 + Lớp vữa trát dày 15 mm : g4 = n.4.4 Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang : g cn = g1 + g2 + g3 + g4

Bảng 4.2 Bảng tính tĩnh tải bản chiếu nghỉ : Đá Granite 20 1.1 22 0.484

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang tt tc p  n p = 1,23 = 3.6 (KN/m 2 )

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản qcn =(p t t +g cn )= (3.6+4.178) = 7.778 (KN/m 2 )

3.5 TÍNH CỐT THÉP BẢN THANG VÀ BẢN CHIẾU NGHỈ :

Qui tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản thang (m 2 theo phương xiên ) về tải trọng vuông góc với mặt phẳng bản cos 5.65 0.827 5( / 2 ) g  g b     KN m cos 2.9772 0.827 3.118( / 2 ) p  p qd      KN m

3.5.2 Bản chiếu nghĩ : g=g cn =3.8 (KN/m 2 ) p=p tt  n p tc = 1,23 = 3.6(KN/m 2 )

Ta có bảng tính cốt thép : h

8 2 R s =R sc = 280 ξ R = 0.623 α R = 0.429 l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ s TT s BT A s CH

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM

Cốn thang gác lên dầm chiếu nghỉ và dầm chân thang (dầm chiếu tới) xem như hai đầu liên kết qc

Hình 4.2: Sơ đồ tính nội lực cốn thang

Kích thước cốn thang có thể chọn sơ bộ theo công thức :

- Trọng lượng bản thân cốn: g1=n c     c b (h h b )  n v  v (2h b h  b ) v

- Trọng lượng lan can : g 2  g lc tc  h lc =0.3 (KN/m)

- Do ô sàn 1 truyền vào cốn C1: g3= 1 8.13 1.35 5.48

- Do ô sàn 2 truyền vào cốn C2: g’3= 2 8.13 1.35 5.48

Tổng tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng của cốn thang C1 :

Tổng tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng của cốn thang C2 :

3.6.5 Tính cốt thép cốn C 1 và C 2

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện chữ nhật

Chiều cao tính toán: h0 = h – a = 20 – 3 = 17 cm h

  Tính hàm lượng cốt thép o s h b

Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã chọn o s h b

Số liệu tính toán: b = 70mm; ho = 180mm(a mm); h = 200mm; Rb = 14.5 MPa; Rbt = 1.05MPa; Rsw

= 175MPa; Es = 210000MPa; Eb = 30000 MPa; các hệ số  b 2 2;  b 3 0.6;

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm , vữa trát+trọng lượng lang can + tải trọng do bản thang truyền vào g = g1+ g2+ g 3 =0.85 +0.3+5.65 1.4

Do phản lực bản thang truyền vào(phần hoạt tải) p = 2.9772 1.4 2.084

Kiểm tra điều kiện tính toán : Q ≤ Qb,o

Tính các giá trị: q1 = g+p/2 = 5.105+0.5x2.084= 6.147(kN/m)

Kiểm tra Qb,o< Qbmin nên lấy Qb,o= Qbmin = 17.7 (kN)

Cốn C1 tính toán tương tự như cốn C2 Đặt 6a150 ở Trong đoạn 1/4l ; và 6a200 ở giữa nhịp

3.7 TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU NGHỈ (DCN)

Hình 5.1 Sơ đồ tính nội lực dầm chiếu nghỉ h

3.7.2 Xác định kích thước tiết diện

Kích thước DCN có thể chọn sơ bộ theo công thức :

Vậy kích thước tiết diện dầm là: bxh = 200  300

Trọng lượng phần bêtông : q1= n    b (h h b )=1.1x25x0.2x (0,3-0,08) = 1.32 (KN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: q2 = n v     v (2h b 2 )h b =1.3x16x0.015x ( 2x0.3+0.2-2x0.08) = 0.2 (KN/m)

Vậy tải trọng phân bố trên dầm chiếu nghỉ là: q =q1+ q2 + q3 + q4 =1.32+0.2+4.12+0 = 5.64 (KN/m) q’’ =q1+ q2 + q3 =1.32+0.2+4.12= 5.64 (KN/m) q’ =q1+ q2 + q3 + q4’ =1.32+0.2+4.12+0 = 5.64 (KN/m)

Tải trọng tập trung do cốn C1 và C2 truyền vào:

Sử dụng phần mềm sap 2000 ta có kết quả nội lực : h

Ta có Mg = 0 (KN.m): Tại gối có mô men bằng 0 nên bố trí thép cấu tạo 214 có

As = 3.08 cm 2 đặt phía trên

Giả thiết a = 3cm , tính được h0 0 - 3 = 27cm

Tính diện tích cốt thép

Tính hàm lượng cốt thép min

 Chọn 214 có As = 3.08 cm 2 đặt phía dưới

Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã chọn h

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 42 o s h b

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm , vữa trát + tải trọng do bản thang truyền vào + do chiếu nghĩ truyền vào,phản lực cốn thang g =1.1+0.2 +0+4.178 0.9

Do bản chiếu nghỉ truyền vào và bản thang p = 3.6 0.9 0 1.62

Lập bảng tính cốt thép đai:

3.7.5.3 Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung:

Dùng cốt treo dạng đai:

Ta có : Pc2 =7 (KN) h s b c h c hs hc

Hình 2.7 : Sơ đồ bố trí cốt treo

Trong đó : hs : khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc

Từ điều kiện cân bằng lực của phần phá hoại ta tính được số thanh cốt treo:

Trong đó : a : số thanh cốt treo cần bố trí h

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 43 n : số nhánh f d : diện tích thanh cốt treo

R s : cường độ chiệu kéo của thép

Bố trí 2 thanh cốt đai 8, 2 bên cốn tại vị trí cốn giao với dầm chiếu nghỉ

3.8 TÍNH TOÁN DẦM CHIẾU TỚI DCT

3.8.2 Xác định kích thước tiết diện

Chọn kích thước tiết diện dầm là: bxh = 200  400

Trọng lượng phần bêtông : q1= n    b (h h b )=1.1x25x0.2x (0,3-0,1) = 1.1 (KN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: q2 = n v     v (2h b 2 )h b =1.3x16x0.015x ( 2x0.3+0.2-2x0.1) = 0.2 (KN/m)

Do bản chiếu tới truyền vào : q 3 q b l 1 7.778 0.9 3.5

Vậy tải trọng phân bố trên dầm chiếu nghỉ là: h

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 44 q =q1+ q2 + q3 + q4 =1.1+0.2+3.5+0 = 4.8 (KN/m) q’’ =q1+ q2 + q3 =1.1+0.2+3.5= 4.8 (KN/m) q’ =q1+ q2 + q3 + q4’ =1.1+0.2+3.5+0 = 4.8 (KN/m)

Tải trọng tập trung do cốn C1 và C2 truyền vào:

Sử dụng phần mềm sap 2000 ta có kết quả nội lực :

Nội lực dầm chiếu tới không khác mấy so với dầm chiếu nghỉ nên ta bố trí thép trong dầm chiếu tới như dầm chiếu nghĩ:

3.8.5 Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung:

Tương tự dầm chiếu nghĩ :

Bố trí 2 thanh cốt đai 8, 2 bên cốn tại vị trí cốn giao với dầm chiếu tới.

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM PHỤ

Đồ án này sinh viên chọn dầm phụ trục CB thuộc tầng 3 để tính toán và thiết kế, các dầm phụ khác làm theo quy trình tương tự

Bê tông: Cấp độ bền B30 có: Rb = 17 MPa; Rbt = 1,2 MPa; Eb = 32.5x10 3 MPa Cốt thép:

- Thộp CI (ỉ Chọn thép tại nhịp 2 20 1 18    có As=8.83 (cm 2 )

=> Chọn thép tại gối 2 20 1 18    có As=8.83 (cm 2 ) h

=> Chọn thép đai tại nhịp  8@200

=> Chọn thép đai tại gối  8@100

Xem bản vẽ chi tiết dầm phụ h

TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 2

Hình 3.1 Sơ đồ khung trục 2

5.2 Xác định sơ bộ kích thước các cấu kiện

Kích thước cấu kiện được chọn theo kinh nghiệm thiết kế "Kết cấu bê tông cốt thép –

Cấu kiện cơ bản tại trường Đại Học Xây Dựng cần tuân thủ tiêu chuẩn thiết kế BTCT TCVN 5574-2018, với kích thước của cấu kiện phải đáp ứng các yêu cầu cụ thể.

Để đảm bảo hiệu quả trong thiết kế kết cấu, cần chú trọng vào khả năng chịu lực và điều kiện bền vững, đồng thời duy trì điều kiện sử dụng bình thường với biến dạng tối ưu Ngoài ra, việc cân nhắc tính kinh tế trong thiết kế và điều kiện thi công thuận lợi, như hàm lượng cốt thép hợp lý và tận dụng tối đa khả năng làm việc của kết cấu, là rất quan trọng.

5.2.1 Xác định sơ bộ kích thước tiết diện dầm

Kích thước dầm được xác định sơ bộ theo công thức :

 Với llà chiều dài nhịp tính toán

Bảng 3.1 Chọn sơ bộ kích thước dầm

Kích thước nhịp chính h b m mm mm

5.2.2 Xác định sơ bộ kích thước tiết diện cột

Diện tích cột được xác định sơ bộ theo công thức :

A : Diện tích tiết diện ngang của cột

Cường độ tính toán về nén của bê tông được ký hiệu là Rb, trong khi k là hệ số điều chỉnh để xem xét các yếu tố khác như momen uốn, hàm lượng thép và độ mảnh Cụ thể, hệ số k được xác định là 1,3 cho cột biên, 1,2 cho cột trong nhà, và 1,5 cho cột góc nhà.

N : Lực nén trong cột , tính gần đúng h

S : là diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột (m2) q : là tải trọng tương đương tính trên 1m 2 sàn,lấy q = 10-12 (kN/m 2 ) n : là số tầng trên cột đang xét

Kiểm tra độ mảnh của cột theo công thức: o b l

Trong đó : lo : Chiều dài tính toán cột với nhà nhiều khung nhiều nhịp (l o 0.7 (l lh)) b : bề rông của cột

Trong các công trình nhà nhiều tầng, lực nén trong cột giảm dần từ móng lên mái Do đó, để tối ưu hóa việc sử dụng vật liệu, cần giảm tiết diện cột theo chiều cao của từng tầng.

Bảng 3.2 trình bày việc chọn sơ bộ tiết diện cột với các thông số khác nhau Đối với cột có kích thước 8.66 m, tải trọng 13 kN/m² và chiều dài 0.7l, kết quả cho thấy các tiết diện 10 cm², 8 cm² và 5 cm² đều thỏa mãn yêu cầu với các giá trị tương ứng là 1126.1 kN, 900.9 kN và 563.06 kN Tương tự, cột kích thước 18.1 m và 31.7 m cũng cho thấy các tiết diện 10 cm², 8 cm² và 5 cm² đều đạt yêu cầu với tải trọng tối đa lần lượt là 2351.7 kN, 1881.4 kN, 1175.9 kN và 4124.3 kN, 3299.4 kN, 2062.1 kN Tất cả các kết quả đều được xác nhận là thỏa mãn.

Chọn tiết diện λ λo Kết luận

5.2.3 Xác định sơ bộ kích thước tiết lõi, vách

Theo TCXD 198-1997 Nhà cao tầng -Thiết kế kết cấu bêtông cốt thép toàn khối h

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 55 t ht 3800

5.2.4 Mặt bằng bố trí cấu kiện trên các tầng

Hình 3.2 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 1 h

Hình 3.3 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 2

Hình 3.4 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 3-5 h

Hình 3.5 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 6

Hình 3.6 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng 7 h

Hình 3.7 Sơ đồ phân chia ô sàn và định vị cột tầng kỹ thuật

5.3 Xác định tải trọng đứng tác dụng lên công trình

5.3.1 Tải trọng phân bố tác dụng lên các ô sàn

Cấu tạo các lớp sàn tầng lửng đến tầng kĩ thuật xem hình 1.2 Chương I

Hình 3.8 Cấu tạo bản sàn tầng 1

5.3.2 Trọng lượng các lớp cấu tạo nên sàn

Trong đó  i (kN/m 3 ): trọng lượng riêng của vật liệu thứ i n i : hệ số độ tin cậy của tải trọng lấy theo TCVN2737-1995

 i : Bề dày của lớp thứ i

Ta có bảng tính tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán sau: h

Bảng 3.3 Tính trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn tầng 1

Sàn phòng làm việc h s = 100 mm h γ g tt

Bảng 3.4 Tính trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn vệ sinh

Sàn vệ sinh h s = 100 mm h γ g tt

Bảng 3.5 Tính trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn tầng mái

Cấu tạo vật liệu n Ghi chú Gạch chống nhiệt

5.3.3 Trọng lượng tường ngăn và tường bao che trong phạm vi ô sàn Đối với các ô sàn có tường đặt trực tiếp trên sàn không có dầm đỡ thì xem tải trọng đó phân bố đều trên sàn Trọng lượng tường ngăn trên dầm được qui đổi thành tải trọng phân bố truyền vào dầm

Công thức qui đổi tải trọng tường trên ô sàn về tải trọng phân bố trên ô sàn: gpt = G

S :Diện tích ô sàn đang xét

* Tải trọng đơn vị tường : g t   ( n t *  t * t  2 * n v *  v * v )

Với: nt : Hệ số độ tin cậy đối với tường nt=1.1

 t : Trọng lượng riêng của tường (kN/m 3 )

Tường xây bằng gạch ống  t  15( KN m / 3 ) nv : Hệ số độ tin cậy đối với vữa nv=1.3

 v = 16 (kN/m 3 ) : trọng lượng riêng của vữa

1m 2 tường 100 có tải trọng : g t 100  2.274( KN m / 2 ) 1m 2 tường 200 có tải trọng : g t 200  3.924( KN m / 2 )

* Trọng lượng của cửa : g c   n c g ck tc  1.1 0.15   0.165( KN m / 2 )

Trong đó: nc : hệ số độ tin cậy đối với cửa nc=1.1 tc g ck : Trọng lượng của cửa kính khung nhôm gck tc = 0.15(KN/m 2

Bảng 3.5 Tải tường sàn tầng 1

Bảng 3.7 Tĩnh tường sàn tầng 3-5 h

Bảng 3.10 Tải tường sàn tầng kỹ thuật

5.3.4 Tải trọng phân bố tác dụng lên các dầm

* Trọng lượng bản thân dầm (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp trát, phần tải trọng bản thân để chương trình Etabs tự tính)

* Trọng lượng bản thân cột (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp trát, phần tải trọng bản thân sàn chương trình Etabs tự tính)

Tải trọng từ tường truyền lên dầm và cột Đối với tường đặc, chỉ những phần tường trong phạm vi 60 độ mới truyền lực lên dầm, trong khi phần còn lại tạo thành lực tập trung truyền xuống nút khung.

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 62 l d

60° lấy thành lực tập trung truyền vào cột

Hình 3.9 Sơ đồ truyền tải trọng tường đặc lên dầm và cột

Gọi gt là trọng lượng 1m 2 tường (xây gạch và trát) g t        n t   t t 2 n v   v v nt : Hệ số độ tin cậy đối của tường nt=1.1

 t : Trọng lượng riêng của tường (kN/m 3 )

Tường xây bằng gạch ống  t  15( KN m / 3 ) nv : Hệ số độ tin cậy đối với vữa nv=1.3

 v = 16(kN/m 3 ) : trọng lượng riêng của vữa

1m 2 tường 100 có tải trọng : g 100 t  2.274( KN m / 2 ) 1m 2 tường 200 có tải trọng : g t 200  3.924( KN m / 2 )

Gọi ht là chiều cao tường (= chiều cao tầng –chiều cao dầm )

Tải trọng lên dầm có dạng hình thang qui đổi về phân bố đều : h

Trường hợp liên đới bé, phần tương truyền lên dầm có dạng tam giác Đối với mảng tường có cửa, tải trọng tác dụng lên dầm được xem gần đúng là toàn bộ trọng lượng của tường và cửa phân bố đều trên dầm.

Trong đó:  G     g t S t n c g c tc  S c ld-chiều dài dầm đang xét

St :Diện tích tường trong nhịp đang xét

Sc :Diện tích cửa trong nhịp đang xét nc : Hệ số độ tin cậy đối của cửa g nc=1.1 g c tc : Trọng lượng tiêu chuẩn của 1m 2 cửa

Nếu hai biên của tường không có cột thì xem như toàn bộ tường truyền vào dầm

Phần lớn các tường đều có cửa sổ hoặc không hoàn toàn đặc nên chỉ có trọng phân bố đều lên dầm

Bảng 3.25 trình bày tải trọng tường và cửa tầng 1 lên dầm Tĩnh tải của tường được phân bố đều trên dầm, trong đó tường gạch rỗng có lỗ cửa được xem như tải trọng toàn bộ tường và cửa phân bố đều Đặc biệt, tường gạch rỗng có độ dày 200 mm sẽ được tính toán cụ thể trong bảng này.

Chiều dày lớp vữa trát 15 (mm)

=> - Tải tường phân bố trên 1m dài: 14.007 (kN/m)

- Tính đến hệ số cửa 0.85 : 11.906 (kN/m)

- Tính đến hệ số cửa 0.65 : 0.000 (kN/m) c.2 Tường gạch rỗng dày 100 (mm)

- Tính đến hệ số cửa 0.65 : 5.351 (kN/m) h

Bảng 3.26 trình bày tải trọng của tường và cửa tầng 2 lên dầm Tĩnh tải tường được phân bố đều trên dầm, đặc biệt đối với tường gạch rỗng có lỗ cửa, tải trọng này có thể được xem gần đúng là toàn bộ tải tường và cửa Đối với tường gạch rỗng có độ dày 200 mm, việc tính toán tải trọng cần được thực hiện cẩn thận để đảm bảo an toàn cho kết cấu.

Bảng 3.27 trình bày tải trọng tường và cửa ở các tầng 3, 4, 5 lên dầm Tĩnh tải của tường được phân bố đều trên dầm, trong đó tường gạch rỗng có lỗ cửa được xem xét gần đúng với toàn bộ tải trọng tường và cửa phân bố đều Đặc biệt, tường gạch rỗng dày 200 mm là một yếu tố quan trọng trong việc tính toán tải trọng này.

Bảng 3.28 trình bày tải trọng tường và cửa tầng 6 lên dầm Tĩnh tải của tường được phân bố đều trên dầm Đối với tường gạch rỗng có lỗ cửa, có thể xem gần đúng toàn bộ tải trọng của tường và cửa được phân bố đều Cụ thể, tường gạch rỗng có độ dày 200 mm sẽ được tính toán trong bảng này.

Bảng 3.29 trình bày tải trọng tường và cửa tầng 7 lên dầm Tĩnh tải tường được phân bố đều trên dầm, trong đó tường gạch rỗng có lỗ cửa được xem như tải trọng toàn bộ phân bố đều Đặc biệt, tường gạch rỗng có độ dày 200 mm là một yếu tố quan trọng trong việc tính toán tải trọng.

Bảng 3.30 trình bày tải trọng tường và cửa tầng kỹ thuật lên dầm Tĩnh tải tường phân bố đều trên dầm, trong đó tường gạch rỗng có lỗ cửa được xem như tải trọng toàn bộ phân bố đồng đều Đặc biệt, tường gạch rỗng dày 200 mm là một yếu tố quan trọng cần được lưu ý trong tính toán tải trọng.

Các dầm không có tường xây phía trên chỉ xét trọng lượng bản thân dầm nên không đề cập trong bảng tính

Giá trị hoạt tải của các khu vực sàn thay đổi tùy thuộc vào chức năng sử dụng, và được xác định theo tiêu chuẩn TCVN 2737 - 1995 Đối với nhà cao tầng, xác suất tải trọng sử dụng đồng thời ở tất cả các tầng giảm khi số tầng tăng, do đó, trong thiết kế kết cấu thẳng đứng, cần áp dụng hệ số giảm tải TCVN 2737:1995 quy định rõ hệ số giảm tải này.

THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 2

6.1 Điều kiện địa chất công trình

Theo khảo sát, đất nền bao gồm nhiều lớp đất khác nhau với độ dốc nhỏ và chiều dày đồng đều Do đó, có thể coi nền đất tại mọi điểm của công trình có chiều dày và cấu trúc tương tự như mặt cắt địa chất điển hình Địa tầng được phân chia từ trên xuống dưới theo thứ tự như bảng 5.1.

Bảng 6.1 Số liệu chỉ tiêu cơ lí của đất nền

CẤU TẠO ĐỊA TẦNG Lớp Tên đất Chiều dày Kn/m 3 Kn/m 3

2 Cát mịn đến thô vừa 3.7 18.9 26.6 22.71 - - 9 0.012 0.02 15.04

+ γtn (kN/m 3 ) : Dung trọng tự nhiên lớp đất

+ γh (kN/m 3 ): Trọng lượng riêng của đất

+ Wnh (%) : Giới hạn nhão của đất

+ Wd (%) : Giới hạn dẻo của đất

+ φ (độ) : Góc ma sát trong

+ cii (kG/cm 2 ) : Lực dính của đất

+ a (cm 2 /kG) : Hệ số nén lún

6.1.2.1 Lớp đất 1: Á sét, có chiều dày 2.7 m

Kết quả thí nghiệm SPT:

N=3 búa/30 cm Độ sệt: d nh d

Vì 0.75  B 0.9 1 nên đất ở trạng thái dẻo chảy

SVTH: Phan Hoàng Vinh GVHD: Ths Nguyễn Phú Hoàng 90 n

Hệ số rỗng tự nhiên tn

     Độ bảo hòa của đất

Trọng lượng riêng đẩy nổi:

Hệ số nén lún: 0.001(cm 2 /kg)

Tiêu đề	Văn Phòng Cho Thuê Tùng Lâm Đà Nẵng
Tác giả	Phan Hoàng Vinh
Người hướng dẫn	ThS. Nguyễn Phú Hoàng
Trường học	Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật
Chuyên ngành	Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp
Năm xuất bản	2021
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	151
Dung lượng	4,49 MB