(Đồ án hcmute) chung cư văn phòng cho thuê tỉnh bắc ninh

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ – VĂN PHÒNG CHO THUÊ TỈNH BẮC NINH GVHD: TS NGUYỄN SĨ HÙNG SVTH: NGUYỄN HOÀNG TẤN VŨ SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ – VĂN PHÒNG CHO THUÊ TỈNH BẮC NINH GVHD : TS NGUYỄN SĨ HÙNG SVTH : NGUYỄN HOÀNG TẤN VŨ MSSV : 14149221 KHĨA : 2014 - 2018 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018  LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn thầy, anh, bạn trực tiếp gián tiếp đóng góp vào luận văn này: Thầy Tiến sĩ Nguyễn Sĩ Hùng Trong trình thực luận văn tốt nghiệp này, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình từ thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy truyền đạt hành trang tảng để em tiếp tục theo đuổi công việc sau TP.HCM, ngày … tháng … năm 2018 Sinh viên thực Nguyễn Hoàng Tấn Vũ i ABSTRACT The project is divide into four main objective: Design one typical Floor, Stair; design Wall, Beam – frame system; design foundation (bored pile); erection of bored pile foundation In first objective, design one typical floor, finite element method softwares like SAFE, ETABS are used to analysis the internal loads, types of displayment, or reactions of Structure, so that suitably structural methods is produced based on requirements of limit state design (unltimate limit state and serviceability limit state) After considering every able methods, the finally solution is made Autocad software is used for detailing, 2D drawing (shop drawing) that solution In second objective, design main structure, finite element method software ETABS is used to model analytically structural model By combining frame system to wall system, the horizontal displayments at the top of the building are decreased, the energy dissipation of building when suffering dynamic loads is lost faster, so that structures work more effectively More over, the sustainability still maintained The elements are designed after analysing behavior of the model concluding: wall, beam Internal loads from each elements is transported to EXCEL to calculate area of reinforcement that is requirement In third objective, Design foundation is devide into two part: - Part 1: Design pile (pile length, pile diameter, bear capacity of pile ) - Part 2: Design pile foundation with pile has been design at part 1, using SAFE sftware to design and Autocad software to detail shop drawing In final objective, construction bored pile foundation Autocad software is used for detailing, 2D drawing that solution ii STUDENT SUMMARY OF CAPTION PROJECT 2014 – 2018 : NGUYEN HOANG TAN VU STUDENT ID: 14149221 FACULTY : CIVIL ENGINEERING PROFESSION : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY TOPIC : THE APARTMENT AND OFFICE IN BAC NINH PROVINCE TOPIC : THE TREASURE HOTEL INITIAL INFORMATION  Architectural Drawings  Soil Investigation Drawings Content of theoretical and computational a Architecture  Edit and complete architectural drawings with the suggestion of instructor by AUTOCAD SOFTWARE b Structural Engineering  Design typical Floor  Design typical Stair  Design typical Beam  Design R.C Wall  Build up model, calculate, design the R.C Frame ( Beam, R.C Wall/Pier) by ETABS SOFTWARE c Foundation  Investigation, analysis, evalute soil and load effect to foundation  Choose the solution foundation  Bored Pile Foundation d Explanation & Drawing  01 Appendix and 01 Data sheet  23 A1 Drawings (9 Architeture, Structural Engineering, Foundation) Star date : 15/03/2018 Finish date : 30/06/2018 HCM, June… 2018 Confirm of adviser Confirm of adviser iii MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN i ABSTRACT ii SUMMARY OF CAPTION PROJECT 2014 – 2018 iii MỤC LỤC iv DANH MỤC BẢNG BIỂU vii DANH MỤC HÌNH ẢNH, BIỂU ĐỒ ix CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN KIẾN TRÚC 1.1 Tên dự án 1.2 Quy mô dự án 1.3 Địa diểm xây dựng CHƯƠNG 2: CƠ SỞ THIẾT KẾ 2.1 Giải pháp thiết kế 2.1.1 Giải pháp thiết kế theo phương đứng 2.1.2 Giải pháp thiết kế theo phương ngang 2.2 Cơ sở thiết kế 2.2.1 Hồ sơ khảo sát thiết kế 2.2.2 Quy chuẩn, tiêu chuẩn thiết kế 2.2.3 Phần mềm sử dụng 2.3 Vật liệu sử dụng 2.3.1 Bê tông 2.3.2 Cốt thép 2.3.3 Lớp bê tông bảo vệ (Theo TCVN 5574 – 2012) 2.4 Sơ tiết diện 2.4.1 Chọn chiều dày sàn 2.4.2 Kích thước vách 2.4.3 Sơ kích thước cột 2.4.4 Sơ kích thước dầm 2.5 Tải trọng tác động iv 2.5.1 Tĩnh tải 2.5.2 Hoạt tải 2.6 Phân tích động học 10 2.7 Tải trọng gió 10 2.7.1 Thành phần gió tĩnh 10 2.7.2 Thành phần gió động 12 2.8 Tải trọng động đất 14 2.9 Tổ hợp tải trọng 18 2.9.1 Sàn 18 2.9.2 Khung 18 2.9.3 Móng 20 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 21 3.1 Mặt sàn 21 3.2 Mơ hình sàn 22 3.3 Phân tích, kiểm tra mơ hình 22 3.3.1 Chia dải Strip 22 3.3.2 Kết nội lực 24 3.3.3 Dòng truyền ứng suất 26 3.3.4 Kiểm tra chuyển vị ngắn hạn 26 3.4 Tính tốn – bố trí cốt thép 27 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 33 4.1 Mặt cầu thang 33 4.2 Cấu tạo cầu thang 33 4.3 Tải trọng 33 4.4 Sơ đồ tính nội lực 35 4.5 Tính tốn – bố trí cốt thép thang 37 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KHUNG 38 5.1 Phương án kết cấu – mơ hình khung không gian 38 5.2 Phân tích – kiểm tra điều kiện sử dụng cơng trình 38 5.2.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 38 5.2.2 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 39 5.2.3 Kiểm tra dao động 41 v 5.3 Tính tốn – thiết kế hệ dầm 41 5.3.1 Mặt hệ dầm 41 5.3.2 Tính tốn cốt thép dọc 43 5.3.3 Cấu tạo kháng chấn 45 5.3.4 Neo nối cốt thép 46 5.3.5 Kết tính tốn – bố trí cốt thép 47 5.4 Tính tốn – thiết kế cột 55 5.4.1 Thiết kế cột khung trục 55 5.4.2 Thiết kế cột khung trục D 58 5.5 Tính tốn – thiết kế vách 62 5.5.1 Phương pháp vùng biên chịu moment 62 5.5.2 Ví dụ tính tốn 64 5.5.3 Tính tốn thiết kế vách thang máy 66 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 72 6.1 Số liệu địa chất cơng trình 72 6.2 Tính tốn phương án móng cọc khoan nhồi 74 6.2.1 Thống kê cọc khoan nhồi 74 6.3 6.2.2 Tính tốn sức chịu tải cọc khoan nhồi D800 75 6.2.3 Sơ số lượng cọc 82 6.2.4 Mặt bố trí móng cọc 85 6.2.5 Xác định độ cứng cọc 85 Tính tốn – thiết kế hệ móng 86 6.3.1 Chọn kích thước đài cọc bố trí cọc đài 86 6.3.2 Thiết kế móng cọc khoan nhồi M14 87 6.3.3 Thiết kế móng cọc khoan nhồi M16 93 6.3.4 Thiết kế móng cọc khoan nhồi lõi thang máy 98 vi DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2-1: Bê tông sử dụng Bảng 2-2: Cường độ chịu kéo, chịu nén bê tông Bảng 2-3: Cốt thép sử dụng Bảng 2-4: Phân loại thép theo giới hạn chảy Bảng 2-5: Lớp bê tông bảo vệ kết cấu bê tông cốt thép đất Bảng 2-6: Lớp bê tông bảo vệ kết cấu bê tông cốt thép không tiếp xúc với đất Bảng 2-7: Tải trọng lớp hồn thiện sàn tầng điển hình Bảng 2-8: Tải trọng lớp hoàn thiện sàn tầng mái Bảng 2-9: Tải trọng lớp hoàn thiện sàn nhà vệ sinh Bảng 2-10: Tải kính, tải tường Bảng 2-11: Hoạt tải Bảng 2-12: Tải trọng gió tĩnh 11 Bảng 2-13: Chu kỳ tần số mode dao động 12 Bảng 2-14: Tải trọng gió động 13 Bảng 2-15: Bảng kết Mode dao động 14 Bảng 2-16: Động đất theo phương pháp tĩnh lực ngang tương đương 15 Bảng 2-17: Động đất theo phương pháp phổ phản ứng 16 Bảng 2-18: Các loại hình tải trọng (Load Pattems) 18 Bảng 2-19: Các trường hợp tải trọng (Load Cases) 18 Bảng 2-20: Các trường hợp tổ hợp tải trọng (Load Combinations) 18 Bảng 2-21: Các loại hình tải trọng (Load Pattems) 19 Bảng 2-22: Các trường hợp tải trọng (Load Cases) 19 Bảng 2-23: Các trường hợp tổ hợp tải trọng (Load Combinations) 19 Bảng 2-24: Các trường hợp tổ hợp tải trọng (Load Combinations) 20 Bảng 3-1: Kết tính tốn cốt thép sàn tầng điển hình 27 Bảng 4-1: Tải trọng chiếu nghỉ 34 vii Bảng 4-2: Tổng hợp tải trọng tác dụng lên nghiêng 35 Bảng 4-3: Kết tính tốn cốt thép cầu thang 37 Bảng 5-1: Tổng hợp chuyển vị đỉnh cơng trình 39 Bảng 5-2: Tổng hợp chuyển vị lệch tầng 40 Bảng 5-3: Kiểm tra chuyển vi lệch tầng 40 Bảng 5-4: Nội lực dầm B60 44 Bảng 5-5: Kết tính tốn cốt thép dầm B60 45 Bảng 5-6: Bảng tổng hợp cốt thép dầm tầng điển hình 47 Bảng 5-7: Kết tính tốn cốt thép cột trục 55 Bảng 5-8: Kết tính tốn cốt thép cột trục D 58 Bảng 5-9: Nội lực vách P1 – Tầng 12 64 Bảng 5-10: Kết tính tốn thép vách thang máy 66 Bảng 6-1: Biểu đồ trị số SPT 72 Bảng 6-2: Bảng thống kê địa chất 73 Bảng 6-3: Thống kê cọc số cọc khoan nhồi 75 Bảng 6-4: Hệ số tỷ lệ lớp đất 76 Bảng 6-5: Bảng tổng hợp sức kháng ma sát theo tiêu lý (móng lõi thang) 77 Bảng 6-6: Bảng tổng hợp sức kháng ma sát theo tiêu lý (móng cột) 78 Bảng 6-7: Sức kháng ma sát theo tiêu cường độ đất (móng lõi thang) 80 Bảng 6-8: Sức kháng ma sát theo tiêu cường độ đất (móng cột) 80 Bảng 6-9: Sức kháng ma sát theo thí nghiệm SPT (móng lõi thang) 81 Bảng 6-10: Sức kháng ma sát theo thí nghiệm SPT (móng cột) 82 Bảng 6-11: Tổng hợp sức chịu tải cọc 82 Bảng 6-12: Số lượng cọc móng - phương án cọc khoan nhồi 84 Bảng 6-13: Giá trị nội lực cần xét truyền xuống móng M14 87 Bảng 6-14: Kết Pmax(j), Pminj) cho móng M14 87 Bảng 6-15: Tổng hợp kết tính tốn móng M14 89 Bảng 6-16: Ứng suất gây lún móng M14 91 viii Pmin(j) (kN) 3146.02 2307.46 2165.69 Nhận xét: 0  Pmax  3184.80kN  R c,d  5637.55kN n (Thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy)  P  3146.02kN   6.3.3.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm SAFE Hình 6-10: Phản lực đầu cọc móng M16 (Comb6) Hình 6-11: Phản lực đầu cọc móng M16 (Comb8) 0  Pmax  3204.75kN  R c,d  5637.55kN n Nhận xét:  (Thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy) P  3054.61kN   94 6.3.3.3 Kiểm tra ổn định độ lún đáy khối móng quy ước Xác định khối móng quy ước Bảng 6-20: Tổng hợp kết tính tốn móng M16 Kiểm tra ổn định độ lún móng II,tb  Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua    l  l II,i i i Với: i : góc ma sát lớp đất II,tb  25.90 Li: bề dày đoạn cọc lớp đất qua Chiều dài, chiều rộng chiều cao khối móng quy ước Bqu   B  d   2Lc tan   /   Lqu   L  d   2Lc tan   /  H  L  Z coc dd  qu Lưu ý: Khối móng quy ước kể đến đất xung quanh bên đài Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ươc N tc  tt max tt y tt x M N M ; M tcx  ; M tcy  1.15 1.15 1.15 Trọng lượng cọc đài Pcocdai   Vcoc  Vdai    tb Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước Pdat  Bqu  Lqu  Hqu   tb Trọng lượng khối móng quy ước Wqu  Pcocdai  Pdat Với: ex   N tc  5198.97kN  tc M x  20.90kN.m M tc  80.91kN.m  y Pcocdai  814.20kN Pdat  52789.64kN Wqu  53603.84kN  tc N tc  Wqu  6e x 6e y   1   Pmax   Lqu  Bqu  Lqu Bqu    N tc  Wqu  6e x 6e y   tc P   1     Lqu  Bqu  Lqu Bqu    tc tc Pmax  Pmin tc PTB    Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước Bqu  9.72m  Lqu  12.12m H  41.3m  qu M tcy M  0.0004; e   0.0014 y N tc  Wqu N tc  Wqu tc x 95 tc Pmax  499.68kN / m  tc Pmin  498.62kN / m P tc  499.15kN / m  TB R tc  m1m2 A.Bqu  II  B.H qu  'II  D.c  h  II   k tc  2381.37kN / m2 m1  1.2; m  1.2; k tc  1.1; Khả chịu tải đất mũi cọc c  9.5kN / m ;  II  10.5kN / m3 ; Với:  'II      h   9.85kN / m ; h h i i 0 i   24.9  A  0.78, B  4.12, D  6.68 tc Pmax  1.2R tc  2857.65kN / m  tc p  P tc  R tc  TB Như đất đáy khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định Kiểm tra lún khối móng quy ước Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 1m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện   5 (vị trí ngừng tính lún) với: bt i gl i ibt  ibt1   i h i  gl gl i  k 0i   z 0 Trong đó: + k0i: tra bảng C1 TCVN 9362-2012, phụ thuộc vào tỉ số + 0bt  Wqu 53603.84   455.02  kN / m  Bqu Lqu 9.72 12.12 + gl0  N tc 5198.97   44.13  kN / m2  Bqu Lqu 9.72 12.12 L qu Z  1; Bqu Bqu n Theo mục C.1.6 TCVN 9362-2012, độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: S    i 0 Trong đó: +   0.8: hệ số khơng thứ ngun; + hi: chiều dày lớp đất thứ i; + Ei: mô đun biến dạng lớp đất thứ i 96 gl h i Ei Bảng 6-21: Ứng suất gây lún móng M14 Lớp phân tố hi Zi m m - Z/B k0 i ibt igl E kN/m3 kN/m2 kN/m2 10.5 455.02 44.13 Si kN/m2 ibt igl 49245 10.3 Tổng độ lún S Kiểm tra S  S  8cm Thỏa 6.3.3.4 Kiểm tra điều kiện chọc thủng Công thức chung xác định lực chống xuyên: Fcx  R bt u m h o ho c Trong đó: Fcx lực chống xuyên thủng là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8 Rbt cường độ chịu cắt bê tông um chu vi trung bình mặt nghiên xuyên thủng ho chiều cao làm việc đài C chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang C  0.4h o 1700 ho  2.5 C 2000 1 45° Hình 6-12: Tháp xun thủng móng M16 Vì tháp xuyên thủng bao phủ hết đầu cọc, nên điều kiện chống nén thủng đảm bảo 97 6.3.3.5 Tính tốn – bố trí cốt thép cho đài móng Chọn a gt  100mm  h  h  a  2000  100  1900mm Công thức tính tốn: m  M R bh      2 m  AS  b R b bh Rs Hình 6-13: Moment móng M16 Bảng 6-22: Kết tính tốn cốt thép móng M16 Phương X Y M Cut Width As_Width As  kNm m mm2 mm2 % Trên -27.69 1.6 75.9 47.4 0.002 Ø14a200 770 Dưới 2264.4 1.6 6371.9 3982.5 0.131 Ø25a100 4909 Trên -272.92 1.4 750.1 535.8 0.018 Ø14a200 770 Dưới 478.32 1.2 1317.7 1098.0 0.036 Ø25a150 3272 Đặt lớp 6.3.4 Thiết kế móng cọc khoan nhồi lõi thang máy 6.3.4.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc phần mềm SAFE 98 Chọn thép As_chọn mm2 800 2400 3600 1200 800 2400 2400 13600 MTM 800 2400 2400 2400 800 8800 Hình 6-14: Mặt móng lõi thang Hình 6-15: Phản lực đầu cọc móng lõi thang 99 0  Pmax  4424.98kN  1  0.2  R c,d  6722.36kN n Nhận xét:  (Thỏa điều kiện cọc không bị phá P  764.45kN   hủy) 6.3.4.2 Kiểm tra ổn định độ lún khối móng quy ước Xác định khối móng quy ước Bảng 6-23: Tổng hợp kết tính tốn móng thang máy Kiểm tra ổn định độ lún móng Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua II,tb     l  l II,i i i Với: i : góc ma sát lớp đất II,tb  25.30 Li: bề dày đoạn cọc lớp đất qua Chiều dài, chiều rộng chiều cao khối móng quy ước Bqu   B  d   2Lc tan   /   Lqu   L  d   2Lc tan   /  H  L  Z coc dd  qu Lưu ý: Khối móng quy ước kể đến đất xung quanh bên đài Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ươc N tc  tt y tt M N max M tt ; M tcx  x ; M tcy  1.15 1.15 1.15 Trọng lượng cọc đài Pcocdai   Vcoc  Vdai    tb Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước Pdat  Bqu  Lqu  Hqu   tb Trọng lượng khối móng quy ước Wqu  Pcocdai  Pdat Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước Bqu  18.5m  Lqu  23.3m H  50.8m  qu  N tc  82650.8kN  tc M x  480.5kN.m M tc  1333.1kN.m  y Pcocdai  9570.8kN Pdat  237586.1kN Wqu  247156.9kN  tc N tc  Wqu  6e x 6e y   1   Pmax   Lqu  Bqu  Lqu Bqu    N tc  Wqu  6e x 6e y   tc  1    Pmin  Lqu  Bqu  Lqu Bqu    tc P tc  Pmin tc PTB  max   100 tc Pmax  766.41kN / m  tc Pmin  763.84kN / m P tc  765.13kN / m  TB Với: ex  M tcy M  0.0015; e   0.004 y N tc  Wqu N tc  Wqu tc x R tc  m1m2  A.Bqu  II  B.Hqu  'II  D.c  h  II  k tc  4330.0kN / m2 m1  1.2; m  1.2; k tc  1.1; Khả chịu tải đất mũi cọc c  4.2kN / m ;  II  10.1kN / m3 ; Với:  'II      h   9.73kN / m ; h h i i 0 i   31.15  A  1.25, B  6.15, D  8.15 tc Pmax  1.2R tc  5196.0kN / m  tc p  P tc  R tc  TB Như đất đáy khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định Kiểm tra lún khối móng quy ước Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 1m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện   5 (vị trí ngừng tính lún) với: bt i gl i ibt  ibt1   i h i  gl gl i  k 0i   z 0 Trong đó: + k0i: tra bảng C1 TCVN 9362-2012, phụ thuộc vào tỉ số + 0bt  Wqu 247156.9   573.38  kN / m  Bqu L qu 18.5  23.3 + gl0  Ntc 82650.8   191.74  kN / m2  Bqu Lqu 18.5  23.3 Lqu Z  1.26; Bqu Bqu n Theo mục C.1.6 TCVN 9362-2012, độ lún tính theo phương pháp cộng tác dụng: S    i 0 Trong đó: +   0.8: hệ số không thứ nguyên; + hi: chiều dày lớp đất thứ i; + Ei: mô đun biến dạng lớp đất thứ i 101 gl h i Ei Bảng 6-24: Ứng suất gây lún móng thang máy i hi Zi m m 0 0 1 Lớp phân tố Z/B ibt igl k0 E ibt igl Si (m) kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 10.5 573.38 191.74 49245 2.99 0.05 10.5 583.88 191.74 49245 3.05 0.003 0.11 0.983 10.5 594.38 188.4804 49245 3.15 0.003 0.16 0.975 10.5 604.88 186.9465 49245 3.24 0.003 4 0.22 0.966 10.5 615.38 185.2208 49245 3.32 0.003 5 0.27 0.96 10.5 625.88 184.0704 49245 3.40 0.003 6 0.32 0.92 10.5 636.38 176.4008 49245 3.61 0.003 7 0.38 0.88 10.5 646.88 168.7312 49245 3.83 0.003 8 0.43 0.848 10.5 657.38 162.5955 49245 4.04 0.003 9 0.49 0.796 10.5 667.88 152.625 49245 4.38 0.002 10 10 0.54 0.743 10.5 678.38 142.4628 49245 4.76 0.002 11 11 0.59 0.703 10.5 688.88 134.7932 49245 5.11 0.002 Tổng độ lún S 0.030 Kiểm tra S  S  8cm Thỏa 6.3.4.3 Kiểm tra xuyên thủng Theo mục 6.2.5.4 TCVN 5574-2012, kết cấu dạng chịu lực phân bố diện tích hạn chế cần tính tốn xuyên thủng theo điều kiện: Fxt  Fcx  R bt u m h h0 c Trong đó: Fcx lực chống xuyên thủng là hệ số, bê tông nặng lấy 1; bê tông hạt nhỏ 0.85; bê tông nhẹ 0.8 Rbt = 1.05 Mpa cường độ chịu cắt bê tông um chu vi trung bình mặt nghiên xuyên thủng ho = h – a = 2.9m chiều cao làm việc đài C chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang C  0.4h o ;  ho  2.5 C 102 6400 8800 1200 800 2400 2400 13600 8050 3600 2400 800 4510 800 2400 2400 2400 800 8800 Hình 6-16: Tháp xun thủng móng thang máy Fcx1  R bt u m h o ho  2.9   11.05 103  (4.5  6.4) /  2.9   50927.2 kN c  0.945  Fcx  R bt u m h o ho  2.9   11.05 103  (8.05  8.8) /  2.9   114456.8kN c  0.65  Fcx  Fcx1  Fcx  50927.2  114456.8  165384.0kN Fxt  20  5601.97  112039.4  kN  Fcx  165384.0  kN Vậy điều kiện chống xuyên thủng đảm bảo 6.3.4.4 Tính tốn – bố trí cốt thép đài móng thang máy Chọn a gt  100mm  h  h  a  2000  100  1900mm Cơng thức tính tốn: m  M R bh      2 m  AS  b R b bh Rs 103 Hình 6-17: Moment dải Strip theo phương X 104 Hình 6-18: Moment dải Strip theo phương Y Bảng 6-25: Kết tính tốn cốt thép móng thang máy Phương X Y M Cut Width As_Width As  kNm m mm2 mm2 % Trên -203.83 1.4 559.7 399.8 Dưới 3288.12 1.6 9372.2 Trên -349.54 1.4 Dưới 3040.22 1.6 Đặt lớp Chọn thép As_chọn 0.013 Ø18a200 1272 5857.6 0.193 Ø28a100 6154 961.5 686.8 0.023 Ø18a200 1272 8638.3 5398.9 0.178 Ø28a100 6154 105 mm2 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] Trường Đại học xây dựng Miền Trung (2012), “Quy trình tính tốn thiết kế nhà cao tầng”, TP Tuy Hịa, 122 trang [2] Cao Duy Khôi (2012), “Thiết kế kết cấu lõi – vách BTCT”, Hà Nội, 76 trang [3] Lê Thanh Huấn (2007), “Thiết kế nhà cao tầng BTCT”, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội [4] TCVN 356-2005 (2005), Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu BTCT, NXB Xây Dựng, Hà Nội [5] TCVN 229-1999 (1999) Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn TCVN 2737 : 1995, NXB Xây Dựng, Hà Nội [6] TCVN 2737-1995 (1995), Tải trọng tác động, NXB Xây Dựng, Hà Nội [7] TCVN 5574-2012 (2012), Kết cấu bê tông bê tông cốt thép, NXB Xây Dựng, Hà Nội [8] Công ty TNHH Vật Liệu Xây Dựng Mới TENZI, “So sánh gạch AAC gạch đất nung”, TP Hồ Chí Minh [9] TCVN 198-1997 (1997), Tiêu chuẩn thiết kế nhà cao tầng, NXB Xây Dựng, Hà Nội [10] TCVN 9386-2012 (2012), Thiết kế cơng trình chịu động đất, NXB Xây Dựng, Hà Nội [11] Nguyễn Lê Ninh (2011), Cơ sở lý thuyết tính tốn cơng trình chịu động đất, NXB Khoa Học Và Kỹ Thuật, Hà Nội, 244 trang [12] Nguyễn Duy Hiệp (2017), “ Chung cư Greenlife – Bình Chánh”, TP.Hồ Chí Minh [13] Trương Tuấn Thuận (2016), “Cơng trình cao ốc Auris City”, TP Hồ Chí Minh, 211 trang [14] Nguyễn Huỳnh Hồi Phúc (2017), “Chung cư Thạnh Mỹ Lợi”, TP Hồ Chí Minh [15] Lê Anh Cường (2017), “Chung cư The One Residence”, TP Hồ Chí Minh, 204 trang [16] Cơng ty CPTV-DTXDTH Miền Nam, Bảng ghi chung kết cấu, TP Hồ Chí Minh [17] Nguyễn Tổng (2017), Mơ hình tải trọng, TP Hồ Chí Minh [18] Nguyễn Tổng (2017), Mơ hình truyền lực, TP Hồ Chí Minh [19] Nguyễn Tổng (2017), Hiện tượng võng từ biến – co ngót, TP Hồ Chí Minh [20] Võ Bá Tầm (2012), “Kết cấu BTCT tập 1”, NXB Đại học quốc gia, TP Hồ Chí Minh [21] Võ Bá Tầm (2007), “Kết cấu BTCT tập 2”, NXB Đại học quốc gia, TP Hồ Chí Minh [22] Võ Bá Tầm (2005), “Kết cấu BTCT tập 3”, NXB Đại học quốc gia, TP Hồ Chí Minh [23] TCVN 10304 - 2014 (2014), Móng cọc – tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng, Hà Nội [24] TCVN 9362 - 2012 (2012), Tiêu chuẩn thiết kế nhà – cơng trình, NXB Xây 106 Dựng, Hà Nội [25] TCVN 9395 - 2012 (2012), Cọc khoan nhồi – thi công nghiệm thu, NXB Xây Dựng, Hà Nội [26] TCVN 205- 1998 (1998), Móng cọc – tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng, Hà Nội 107 S K L 0