(Đồ án hcmute) chung cư ung văn khiêm

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM GVHD: TS NGUYỄN MINH ĐỨC SVTH: NGUYỄN TUÂN S K L0 Tp Hồ Chí Minh, 2023 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG KHĨA LUẬN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM GVHD: TS NGUYỄN MINH ĐỨC SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH – 02/2023 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM LỜI CẢM ƠN Trong thời gian học tập rèn luyện Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh Thầy truyền đạt cho em kiến thức kinh nghiệm quý báu học tập sống Qua trình thực đồ án tốt nghiệp giúp em ôn lại kiến thức giúp em rèn luyện hội giúp em tiếp thu kiến thức trình thực đồ án giúp em có hành trang cho cơng việc sau Trong khoảng thời gian 20 tuần để thực đồ án vừa qua em xin cảm ơn thầy TS NGUYỄN MÌNH ĐỨC, thầy hướng dẫn tận tình giúp đỡ chia kiến thức kinh nghiệm để giúp em hồn thành đồ án tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn thầy cô Khoa Xây Dựng truyền đạt kiến thức cho em khoảng thời gian học tập trường TP.Hồ Chí Minh,ngày 14 tháng 02 năm 2022 Sinh viên Nguyễn Tuân SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp Hồ Chí Minh, ngày 14 tháng 02 năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 Ngành: CNKT Cơng trình Xây Dựng Lớp: 18149CL1A Giảng viên hướng dẫn: TS NGUYỄN MINH ĐỨC ĐT: 0912327412 Ngày nhận đề tài: 29/08/2022 Ngày nộp đề tài: 11/02/2023 Tên đề tài: Chung cư UNG VĂN KHIÊM Địa điểm: Quận Bình Thạnh, Tp Hồ Chí Minh Các số liệu, tài liệu ban đầu theo số liệu GVHD cung cấp:  Hồ sơ kiến trúc  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài:  Kiến trúc: Thể vẽ kiến trúc chỉnh sửa thông số;  Kết cấu: - Mô hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang điển hình; - Mơ hình, phân tích, tính toán, thiết kế khung bao gồm hệ dầm, cột, vách phẳng, (GVHD định); - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi; Sản phẩm:  01 thuyết minh 01 phụ lục  15 vẽ A1 ( gồm vẽ kiến trúc, vẽ kết cấu) TRƯỞNG NGÀNH TS Lê Trung Kiên SVTH: NGUYỄN TUÂN GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN TS Nguyễn Minh Đức MSSV: 18149199 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp Hồ Chí Minh, ngày 14 tháng 02 năm 2023 PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Họ tên Giảng viên hướng dẫn: TS NGUYỄN MINH ĐỨC NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực Ưu điểm Khuyết điểm Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 14 tháng 02 năm 2023 Giảng viên hướng dẫn SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp Hồ Chí Minh, ngày 14 tháng 02 năm 2023 PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN TUÂN MSSV:18149199 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Họ tên Giảng viên phản biện: ThS NGUYỄN VĂN KHOA NHẬN XÉT Về nội dung đề tài khối lượng thực Ưu điểm Khuyết điểm 10 Đề nghị cho bảo vệ hay không? 11 Đánh giá loại: 12 Điểm: (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày 14 tháng 02 năm 2023 Giảng viên phản biện SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ii PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN iii PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN I MỤC LỤC HÌNH ẢNH MỤC LỤC BẢNG BIỂU 11 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 13 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 13 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 13 1.1.2 Vị trí điều kiện tự nhiên 13 1.1.3 Quy mơ cơng trình 14 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 14 1.2.1 Giải pháp mặt 14 1.2.2 Giải pháp mặt đứngvà mặt cắt cơng trình 16 1.2.3 Giải pháp giao thông nội 16 1.3 GIẢI PHÁP VỀ HỆ THỐNG KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH 17 1.3.1 Hệ thống điện 17 1.3.2 Hệ thống cấp nước 17 1.3.3 Hệ thống thoát nước 17 1.3.4 Hệ thống thông gió 17 1.3.5 Hệ thống chiếu sáng 17 1.3.6 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 17 1.3.7 Hệ thống chống sét 18 1.3.8 Hệ thống thoát rác 18 CHƯƠNG LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU .19 2.1 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC CHÍNH CHO CƠNG TRÌNH 19 2.1.1 Hệ kết cấu chịu lực 19 a) Kết cấu khung 19 b) Kết cấu vách .19 c) Kết cấu khung – vách kết hợp: 19 d) Kết cấu khung – lõi, kết cấu vách – lõi 19 2.1.2 Hệ kết cấu sàn 20 SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM a) Sàn sườn toàn khối 20 b) Sàn dầm bẹt 21 c) Sàn dày sườn (sàn ô cờ) 22 d) Sàn phẳng 23 e) Sàn nấm, sàn có mũ cột 24 f) Một số dạng kết cấu sàn khác 25 2.1.3 Lựa chọn giải pháp kết cấu cơng trình 26 a) Lựa chọn hệ kết cấu chịu lực 26 b) Lựa chọn hệ kết cấu sàn 26 2.2 CÁC TIÊU CHUẨN QUY ĐỊNH DÙNG TRONG TÍNH TỐN THIẾT KẾ .26 2.2.1 Các tiêu chuẩn dùng thiết kế kết cấu 26 2.2.2 Các tiêu chuẩn dùng thiết kế móng .26 2.3 ĐƠN VỊ SỬ DỤNG 27 2.4 LỰA CHỌN CHỦNG LOẠI VẬT LIỆU 27 2.4.1 Vật liệu sử dụng 27 2.4.2 Các trị số tiêu chuẩn dùng tính tốn 27 2.4.3 CÁC PHẦN MỀM SỬ DỤNG KHI TÍNH TOÁN THIẾTKẾ 28 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG .29 3.1 BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN 29 3.2 QUAN NIỆM TÍNH 31 3.2.1 Xét làm việc ô .31 3.2.2 Chọn sơ tiết diện 31 a) Chọn sơ chiều dày sàn 31 b) Sơ kích thước dầm khung 32 3.2.3 Xác định liên kết xung quanh ô 33 3.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG .35 3.3.1 Tĩnh tải 35 a) Trọng lượng thân sàn: 35 b) Tải trọng thường xuyên tường xây trực tiếp sàn 36 3.3.2 Hoạt tải 37 3.3.3 Tổng tải tác dụng 38 3.4 PHÂN TÍCH NỘI LỰC BẢN SÀN 38 3.4.1 Với ô sàn phương .38 SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Ví dụ tính tốn sàn dầm : Tính cho sàn S17 .38 3.4.2 Với ô sàn phương .39 Ví dụ tính tốn sàn phương:Xét ô sàn S1: 39 3.5 TÍNH CỐT THÉP CHO SÀN 42 3.6 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA SÀN 48 3.7 TÍNH TỐN SÀN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN II 48 3.7.1 Kiểm tra khả chống nứt 48 3.7.2 Kiểm tra độ võng sàn 50 3.8 BỐ TRÍ CỐT THÉP 51 3.8.1 Thép cấu tạo, thép phân bố 51 3.8.2 Thép mũ .51 3.8.3 Neo, nối cốt thép 51 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 53 4.1 CẤU TẠO CẦU THANG 53 4.2 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 54 4.2.1 Chọn sơ chiều dày thang, chiếu nghỉ 54 4.2.2 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm chiếu tới chiếu nghỉ 54 4.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 54 4.3.1 Tải trọng tác dụng lên phần nghiêng: 54 a) Tĩnh tải 54 b) Hoạt tải .55 c) Tổng tải tác dụng vng góc với mặt nghiêng thang 56 4.3.2 Tải trọng tác dụng lên phần chiếu nghỉ: .56 a) Tỉnh tải 56 b) Hoạt tải .56 c) Tổng tải tác dụng vng góc với mặt thang 56 4.4 TÍNH TỐN CẦUTHANG 56 4.4.1 Tính thang .56 a) Quan niệm tính - sơ đồ tính: .56 b) Xác định tải trọng: 57 c) Xác định nội lực: 57 d) Tính tốn bố trí cốt thép 58 e) Kiểm tra khả chịu cắt thang 59 SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM 4.4.2 Tính tốn dầm chiếu tới (DCT) 59 a) Quan niệm tính - sơ đồ tính: .59 b) Xác định tải trọng: 60 c) Xác định nội lực: 60 d) Tính thép dọc 61 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG .63 5.1 CƠ SỞ LÝ THUYẾT - MƠ HÌNH TÍNH TỐN 64 5.1.1 Trình tự tính tốn thiết kế phần mềm Etabs .64 5.1.2 Vật liệu sử dụng 64 5.1.3 Chọn kích thước sơ 64 a) Sơ kích thước tiết diện sàn 64 b) Sơ kích thước tiết diện dầm 64 c) Sơ kích thước tiết diện cột 65 5.1.4 Sơ tiết diện vách 65 5.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG 68 5.2.1 Xác định tĩnh tải 69 a) Trọng lượng lớp hoàn thiện sàn 69 b) Tải trọng thường xuyên tường xây trực tiếp sàn dầm .70 Tường ngăn sàn 70 Tường ngăn dầm .70 5.2.2 Xác định hoạt tải tác dụng vào sàn 76 5.2.3 Xác định tải trọng gió 79 5.2.3.1 Ngun tắc tính tốn thành phần tải trọng gió (Mục TCVN 2737 – 1995) 79 5.2.3.2 Thành phần tĩnh tải trọng gió .79 a) Cơ sở lý thuyết 80 b) Áp dụng tính tốn 81 5.2.3.3 Thành phần động tải trọng gió 82 Thành phận động tải trọng gió xác định dựa theo TCVN 229 – 1999 .82 a) Thiết lập sơ đồ tính tốn động lực 83 b) Khảo sát dạng dao động riêng 84 c) Cơ sở lý thuyết tính tốn thành phần động gió 86 5.2.4 Tải trọng động đất 94 Đặc điểm công trình 94 SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM 7.6 TÍNH TỐN MĨNG M3 7.6.1 Tải trọng tính tốn Được trình bày CHƯƠNG (mục 8.4) 7.6.2 Sơ số lượng cọc bố trí cọc đài Quy ước: - Đài cọc xem tuyệt đối cứng tính tốn lực truyền xuống cọc - Tải trọng cơng trình qua đài cọc truyền xuống lên cọc không trực tiếp truyền lên phần đất nằm cọc mặt tiếp giáp cọc - Khi kiểm tra cường độ đất xác định độ lún móng cọc người ta coi móng khối móng quy ước bao gồm cọc phần đất cọc 7.6.2.1 Chọn số lượng cọc N tt  108475.98 1.5 nc  tk   39.9  nc  42 Rc 4080.6 Trong đó: - Lực dọc tính tốn chân cột N tt - Hệ số xét đến moment tác động lên móng cọc   1.2  1.6   Rctk - Sức chịu tải thiết kế cọc 7.6.2.2 Bố trí cọc đài Hình 7.13 Bố trí cọc đài móng M2 Khoảng cách cọc theo phương X là:3d = 2.4(m) Khoảng cách cọc theo phương Y là:3d = 2.4(m) SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG 190 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn là: d  0.4  m   Kích thước móng M2 là: 13.6 16  m   Fm  217.6  m2  7.6.3 Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc a) Mơ hình móng phần mềm SafeV12.2 Các cọc nhồi đài móng đươc khai báo Column Supports với dạng Spring Constants đầu cọc với độ cứng lị xo tính sau: Ki  Qtk S Trong :  Qtk - sức chịu tải thiết kế cọc  S – độ lún đơn ứng với sức chịu tải thiết kế ( độ lún đàn hồi bao gồm biến dạng dọc trục chịu lực dọc cọc, độ lún đàn hồi đất xung quanh cọc độ lún đàn hồi mũi cọc)  Xác định dộ lún cọc đơn với sức chịu tải thiết kế  Tham khảo phụ lục B TCVN 10304:2014 xác định độ lún cọc đơn, móng thiết kế an tồn theo sức chịu tải Độ lún cọc đơn xác định theo cơng thức kinh nghiệm S Trong đó: D QL  100 AE D – đường kính cọc (D=0.8m) Q – tải trọng tác dụng lên cọc (Q=Qtk=4080.6kN) A – diện tích tiết diện ngang cọc ( A=0.503m2) L – mô đun đàn hồi vật liệu cọc ( E=Eb=32500MPa)  Độ lún cọc đơn S  D QL 0.8 4080.6  47     0.0197m  19.73mm 100 AE 100 0.503  32500 103 Độ cứng lò xo : Ki  SVTH: NGUYỄN TUÂN Qatk 4080.6   206.8(kN / mm) S 19.73 MSSV: 18149199 TRANG 191 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Hình 7.14 Mơ hình móng M3 Safe b) Kết phản lực đầu cọc safe Hình 7.15 Kết phản lực đầu cọc COMB BAO  Pmax  Qttp  3409.24  384.3  3793.5  KN   Rctk  4080.6  KN    Pmin  1979.97   Thoả điều kiện làm việc  Cọc tận dụng tốt khả chịu lực 7.6.4 Kiểm tra chọc thủng đài Trong mơ hình safe: B1: Bấm vào biểu tượng khóa để mở lại mơ hình safe SVTH: NGUYỄN TN MSSV: 18149199 TRANG 192 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM B2:Vào Define/ Column properties/ ad new properties để Khi tính tốn tải trọng tác dụng lên cọc phương pháp tính tay phương pháp sử dụng phần mềm có sai khác Điều giải thích phương pháp tính tay dang giả thuyết đài tuyệt đối cứng, phương pháp phần mềm có xét đến độ cứng đài Do sử dụng phần mềm phản ánh làm việc đài khai báo tiết diện cọc B3: Vào Draw/ Draw Column để vẽ cọc lên đài (tại vị trí vẽ trước đó) B4: Chạy mơ hình, sau vào Display/ Show punching shear Design Kết kiểm tra sau SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG 193 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Hình 7.16 Kết kiểm tra xuyên thủng móng M1 Với kết nhỏ đài móng thỏa điều kiện xuyên thủng, với kết lớn cần phải tính tốn cốt đai gia cường vị trí 7.6.5 Kiểm tra cọc làm việc nhóm 7.6.5.1 Hệ số nhóm cọc   n1  1 n2   n2  1 n1   90n1n2     1  Trong đó: n1 - Số hàng cọc n2 - Số cọc hàng d      arctg   s d s - Đường kính cọc - Khoảng cách cọc d   0.8    arctg    arctg    18.43 s  2.4     1     1     0.654 90        18.43   7.6.5.2 Sức chịu tải nhóm cọc Điều kiện kiểm tra: Rn hom   nc Rc  N  Wd tk N tt tt tt N tt  108476.0  KN  Rn hom   nc Rctk  0.654  42  4080.6  112039.2  KN    N tt 7.6.6 Kiểm tra ổn định móng khối qui ước 7.6.6.1 Tính ứng suất đáy móng khối Việc tính toán kiểm tra thực trạng thái giới hạn II Khi đó, dùng tải trọng tiêu chuẩn quan niệm móng cọc đất móng quy ước coi móng nơng SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG 194 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM thiên nhiên Độ lún móng trường hợp đáy khối quy ước gây biến dạng thân cọc bỏ qua Theo Mục 7.4.4 – TCVN 10304 – 2014, mặt ttuyền tải khối móng quy ước mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở: Hình 7.17 Móng khối qui ước Trong đó:    tb tb - Góc ma sát tính tốn trung bình đất tb   i li Ltb    2.580 11.9  27.570  34.4  21.150 11.9  34.4 tb 21.150   5.290 4 Chiều cao khối móng quy ước: H qu  Ltb  hd  46.3   48.3  m  Chiều dài móng quy ước: Lqu   Ld  2x   Ltb tan   16 8.8   0.4    46.3  tan  5.290   23.77  m  Chiều rộng móng quy ước: Bqu   Bd  2x   Ltb tan   13.6   0.4    46.3  tan  5.290   21.37  m  Diện tích khối móng quy ước: Aqu  Bqu  Lqu  21.37  23.77  507.96  m  Momen chống uốn móng khối quy ước: L  Bqu2 23.77  21.372 Wx  qu   1809.20  m3  6 B L 21.37  23.77 Wy  qu qu   2012.39  m3  6 Khối lượng đất móng khối quy ước: Qd  Aqu   i hi  507.96  439.63  223316.61 KN  SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG 195 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Với  h ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng đáy móng khối quy ước i i  h i i CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM  4.90 13.9  10.80  34.4  439.63 (KN/m2) Khối lượng đài cọc bê tông cốt thép: Qdai ,coc  nAb bt Lcoc  Adai hd  bt  42  0.503 15  47.3  217.6  15  26096.01 KN  Khối lượng đất bị đài cọc chiếm chổ: Qdc ,cc  nAb   i hi  Adai   i hi  42  0.503  439.63  217.6   4.90  13019.46  KN  Tổng khối lượng khối móng quy ước: Qqu  Qd  Qdai ,coc  Qdc ,cc  223316.61  26096.01  13019.46  236393.15  KN  Tải trọng quy đáy khối móng quy ước: tc N qu  N tc  Qqu  94326.94  236393.15  330720.09  KN  M xtc,qu  M xtc  H qu Qytc  2579.33  (2.0  46.3)  3.80  2390.09  KN m  M ytc,qu  M ytc  H qu Qxtc  1366.60  (2.0  46.3)  6.97  1019.30  KN m  Ứng suất đáy móng quy ước:  Nqutc  330720.09  651.07 (KN/m2) Ptbtc  Aqu 507.96 tc max P N  tc Pmin  tc qu Aqu N Aqu tc qu   M xtc,qu Wx M xtc,qu Wx M ytc,qu   Wy M ytc,qu Wy  330720.09 2390.09 1019.30    652.90 (KN/m2) 507.96 1809.20 2012.39  330720.09 2390.09 1019.30    649.24 (KN/m2) 507.96 1809.20 2012.39 7.6.6.2 Kiểm tra cường độ đất đáy móng khối quy ước Theo mục 4.6.9 – TCVN 9362 – 2012, áp lực trung bình tác dụng lên đáy móng khơng vượt q áp lực tính tốn tác dụng lên tính theo cơng thức: mm Rtc   ABqu II  BH qu II'  DcII  ktc Trong đó: m1 - Hệ số điều kiện làm việc đất nền, tra, lấy m1  1.2 (Bảng 15, mục 4.6.10) m2 - Hệ số điều kiện làm việc cơng trình, tra, lấy m2  1.1 (Bảng 15, mục 4.6.10) k tc - Hệ số độ tin cậy ( ktc  : đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm)  II  II' - Dung trọng đất nằm phía mũi cọc,  II  10.3 (KN/m3) - Trị trung bình trọng lượng thể tích đất nằm phía mũi cọc  II'    i hi hi  14.8 1.6  14.8  0.1  13.8  4.9  34.4 10.8  9.30 (KN/m3) 1.6  0.1  13.8  34.4 c II : Lực dính đất mũi cọc, cII  6.30 ( KN/m2) A, B, D: hệ số phụ thuộc góc ma sát đất nền, đáy móng quy ước nằm lớp đất số có   27.57 , tra Bảng 14 TCVN 9362 – 2012, ta  A  0.954    27.57   B  4.801  D  7.288   Rtc  1.2 1.1   0.954  21.37 10.80  4.801 49.9  9.30  7.288  6.30   3293.72 (KN/m2) SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG 196 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM tc  Pmax  652.90  KN / m   1.2R tc  3952.47( KN / m )   tc  649.24  KN / m   Điều kiện kiểm tra:  Pmin  tc tc  Ptb  651.07  KN / m   R  3293.72  KN / m   Thỏa điều kiện ổn định 7.6.7 Kiểm tra độ lún cho móng khối quy ước Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước: Pgl  Ptbtc    i hi  651.07  464.30  186.77 ( KN/m2) Chia lớp phân tố: Bqu  hi   m  để có độ xác cao hi  (4  6) Ứng suất trung bình lớp phân tố: Do trọng lượng thân đất gây nên: Pli    i hi Do trọng lượng thân đất ứng suất gây lún: P2i  Pli   zigl Với  zigl ứng suất Pgl gây lớp đất thứ i, tính theo ứng suất tải  z Lqu  ; trọng phân bố gây  zigl  k0 Pgl , k phụ thuộc vào  , tra Bảng 14 TCVN  B B  qu qu   9362-2012 Xác định độ lún: e e Si  1i 2i hi  e1i Trong đó: e1i - Hệ số rỗng đất lớp đất thứ i trước có cơng trình, ứng với  1i , nội suy từ đường cong nén lún  e, P  lớp đất có lớp phân tố thứ i e2i - Hệ số rỗng đất lớp đất thứ i sau có cơng trình, ứng với  2i , nội suy từ từ đường cong nén lún  e, P  lớp đất có lớp phân tố thứ i Điều kiện tính lún phạm vi nền: P1i  5 zigl Khi đạt điều kiện đất xem lún không đáng kể Xác định tổng độ lún theo phương pháp tổng phân tố: S   Si Bảng 7.12 Kết thí nghiệm nén nhanh Lực nén P (KN/m2) Hệ số rỗng e SVTH: NGUYỄN TUÂN 0.537 50 100 200 400 0.515 0.501 0.485 0.469 MSSV: 18149199 TRANG 197 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Bảng 7.13 Tính lún cho móng M2 l/b Hệ số k0 z/b k0 1.11 0.00 1.000 464.30 186.77 1 1.11 0.05 0.991 475.10 185.15 2 1.11 0.09 0.983 485.90 183.53 3 1.11 0.14 0.974 496.7 181.91 4 1.11 0.19 0.965 507.5 180.29 5 1.11 0.23 0.937 518.3 175.06 6 1.11 0.28 0.902 529.1 168.47 7 1.11 0.33 0.867 539.9 161.88 8 1.11 0.37 0.831 550.7 155.29 9 1.11 0.42 0.792 561.5 148.00 10 10 1.11 0.47 0.749 572.3 139.86 11 11 1.11 0.51 0.705 583.1 131.71 12 12 1.11 0.56 0.662 593.9 123.57 13 13 1.11 0.61 0.619 604.7 115.67 Điểm z (m) SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 σbt σgl p1i p2i (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) (kN/m2) e1i e2i si (m) 469.70 655.66 0.46621 0.45877 0.0051 480.5 664.84 0.46578 0.45841 0.0050 491.3 674.02 0.46535 0.45804 0.0050 502.1 683.20 0.46492 0.45767 0.0049 512.9 690.57 0.46448 0.45738 0.0049 523.7 695.46 0.46405 0.45718 0.0047 534.5 699.68 0.46362 0.45701 0.0045 545.3 703.89 0.46319 0.45684 0.0043 556.1 707.75 0.46276 0.45669 0.0041 566.9 710.83 0.46232 0.45657 0.0039 577.7 713.48 0.46189 0.45646 0.0037 588.5 716.14 0.46146 0.45635 0.0035 599.3 718.92 0.46103 0.45624 0.0033 Độ lún cuối s (m) = Σsi= 0.0570 TRANG 198 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Vậy tổng độ lún đất theo phương pháp lún tổng phân tố móng M3 là: S  5.70  cm    S gh   10  cm   Thỏa điều kiện 7.6.8 Tính tốn cốt thép đài móng Chia dãi strip chạy suốt chiều dài đài theo phương x với bề rộng dãi 2.4 mvà theo phương y với bề rộng dãi 2.4m chọn momen lớn dãi strip theo phương x phương y B1: Bấm vào biểu tượng khóa để mở lại mơ hình safe B 2: Vẽ dải qua đầu cọc: - Theo phương X: Vào Draw/ Draw design Strips xuất hộp thoại: Ở ta lấy theo mặc định SAFE dải theo phương X A Để vẽ dải A ta cần xác định bề rộng dải, + Đối với dãi mép đài SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG 199 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Ở ta chia bề rộng bên trái 0.8m(vì khoảng cách từ mép đài đến cọc ngồi 0.8m) Bề rộng bên phải 1.2m (vì ta lấy khoảng cách tim cọc L/2 = 2.4/2=1.2m) + Đối với dãi bên Bề rộng bên phải bên trái 1.2m (vì ta lấy khoảng cách tim cọc L/2 = 2.4/2=1.2m) Sau bạn nhập bề rộng dải hộp thoại Draw design Strips xong, vẽ dải qua đầu cọc(nên vẽ theo chiều định từ trái sang phải) Để xem có vẽ chưa làm sau: Check vào phần Show width hộp thoại Set display option check vào Design Strip Layer A vừa vẽ nhấn OK ngồi hình Nếu thấy khơng thừa SVTH: NGUYỄN TN MSSV: 18149199 TRANG 200 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM ngồi có chỗ trùng tức bạn đúng, chưa nêu điều chỉnh lại bề rộng dải, vẽ lại bước Theo phương Y: Làm tương tự theo phương X khác tên Design strip layer B.kết dãi theo phương x y sau: B5: Chạy mơ hình, sau vào Display/ Show strip force Tick vào Load Combination để chọn tổ hợp cần xem, Tick vào Moment để xem nội lực mô men, Tick vào Layer A để xem nội lực dãi theo phương X, tick vào show Values on Diagram để giá trị biếu đồ Hình 7.18 Momen strip theo phương X SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG 201 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM Mơ men lớn nhất: M=10903.07kN.m Hình 7.19 Momen strip theo phương Y Mô men lớn nhất: M=10218.9kN.m Bảng 7.14 Bảng tính thép đài móng M3 Phương Kích thước M b (kN.m) h a Chọn thép Tính thép h0 αm ξ AsTT As/1m TT Ø BT a AsCH H.lượng mBT (%) (mm) (mm) (mm) (mm) Y 10218.90 2400 3500 300 3200 0.027 0.028 92.51 38.55 28 150 41.05 0.13% X 10903.07 2400 3500 300 3200 0.029 0.029 98.80 41.17 28 150 41.05 0.13% SVTH: NGUYỄN TUÂN (cm ) (cm /m) (mm) (mm) (cm /m) MSSV: 18149199 TRANG 202 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ UNG VĂN KHIÊM TÀI LIỆU THAM KHẢO I TIÊU CHUẨN TCVN 5574:2018, “Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép”, NXB Xây dựng TCVN 2737:1995, “Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế”, NXB Xây dựng TCXD 229:1999, “Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió”, NXB Xây dựng TCVN 198:1997, “Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối”, NXB Xây dựng TCVN 10304:2014, “Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế”, NXB Xây dựng TCVN 195:1997, “Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi”, NXB Xây dựng TCVN 9362:2012, “Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình”, NXB Xây dựng TCVN 9394:2012, “Đóng ép cọc – Thi cơng nghiệm thu”, NXB Xây dựng TCVN 9395:2012, “Cọc khoan nhồi – Thi công nghiệm thu”, NXB Xây dựng 10 QCVN 02:2009/BXD, “Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia”, NXB Bộ Xây Dựng 11 QCVN 03:2012/BXD, “Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia ngun tắc phân loại cơng trình dân dụng, cơng nghiệp hạ tầng kỹ thuật đô thị”, NXB Bộ Xây Dựng 12 Euro code 2, “Design of concrete structures” II SÁCH THAM KHẢO Nguyễn Đình Cống,“Tính tốn thực hành Cấu kiện bê tông cốt thép”,NXB Xây Dựng Nguyễn Đình Cống, “Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép”, NXB Xây Dựng Nguyễn Đình Cống, “Sàn sườn bê tơng tồn khối”, NXB Xây Dựng Châu Ngọc Ẩn, “Nền móng”, NXB Đại học quốc gia TP.HCM Võ Phán, Hồng Thể Thao,” Phân tích tính tốn móng cọc”, NXB Đại học quốc gia TP.HCM III PHẦN MỀM Phầm mềm Sap 2000 version 14.2.2 Phần mềm Etabs version 9.7.4 Phần mềm Safe version 12.0.0 Phần mềm Autocad 2008 SVTH: NGUYỄN TUÂN MSSV: 18149199 TRANG 203