(Đồ án hcmute) chung cư tân tạo

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ TÂN TẠO GVHD: TS NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: NGUYỄN CẢNH BẢO SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2014 – 2018 ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ CHUNG CƯ TÂN TẠO GVHD : TS.NGUYỄN THANH HƯNG SVTH : NGUYỄN CẢNH BẢO MSSV : 14149009 LỚP : 141493A Tp HCM, tháng năm 2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN CẢNH BẢO MSSV : 14149009 Ngành: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Tên đề tài: CHUNG CƯ TÂN TẠO Họ tên Giáo viên hướng dẫn : TS: NGUYỄN THANH HƯNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Giáo viên hướng dẫn TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN CẢNH BẢO MSSV : 14149009 Ngành: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Tên đề tài: CHUNG CƯ TÂN TẠO Họ tên Giáo viên phản biện : TS TRẦN TUẤN KIỆT NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Giáo viên phản biện LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy Nguyễn Thanh Hưng với quý Thầy Cô môn khoa Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý thầy cô Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày tháng 7năm 2018 Sinh viên thực NGUYỄN CẢNH BẢO SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : NGUYEN CANH BAO Faculty : CIVIL ENGINEERING ID: 14149009 Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : CHUNG CU TAN TAO CONTENT THEORETICAL AND COMPUTATIONAL PARTS: a Architecture: Reproduction of Architectural Drawings b Structure: Calculate and Design the Typical Floor - Flat slab ceiling method and beam slab method Calculate and Design the Typical Staircase Make Model, Calculate and Design the Typical Frame Walls Pile Design Modeling, Calculation and design of typical cascading c Foundation: Synthesis of Geological Data Design of pressed piles PRESENT AND DRAWING 01 Present and 01 Appendix 15 Drawing A1: ( 03 Architecture, 12 Structure ) INSTRUCTOR : Dr NGUYEN THANH HUNG DATE OF START OF THE TASK : 2/3/2018 DATE OF COMPLETION OF THE TASK : 7/2/2018 HCMC, July 2,2018 Confirm of Instructor Confirm of Faculty MỤC LỤC PHẦN 1: KIẾN TRÚC CHƯƠNG I : TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH: 1.2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH: 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC: 1.3.1 Mặt phân khu chức năng: 1.3.2 Mặt đứng công trình: 1.3.3 Hệ thống giao thông: 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: 1.4.1 Hệ thống điện: 1.4.2 Hệ thống nước: 1.4.3 Thơng gió: 1.4.4 Chiếu sáng: 1.4.5 Phịng cháy hiểm: 1.4.6 Chống sét: 1.4.7 Hệ thống thoát rác: PHẦN 2: KẾT CẤU CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ THIẾT KẾ KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG 1.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU: 1.1.1 Hệ kết cấu chịu lực thẳng đứng: 1.1.2 Hệ kết cấu chịu lực nằm ngang: 1.1.3 Kết luận: 1.2 LỰA CHỌN VẬT LIỆU: 1.2.1 Bê tông: 1.2.2 Cốt thép: 1.3 HÌNH DẠNG CƠNG TRÌNH: 1.3.1 Theo phương ngang: 1.3.2 Theo phương đứng: 1.4 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 1.4.1 Chọn sơ chiều dày sàn: 1.4.2 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: 10 1.4.3 Chọn sơ kích thước tiết diện cột: 11 1.4.4 Chọn sơ kích thước tiết diện vách: 14 1.4.5 Chọn sơ kích thước cầu thang máy, cầu thang bộ: 15 1.5 KHAI BÁO TẢI TRỌNG TÁC ĐỢNG VÀO CƠNG TRÌNH: 16 1.5.1 Khai báo tải trọng tĩnh tải: 16 1.5.2 Khai báo tải trọng hoạt tải: 17 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 18 2.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 18 2.1.1 Kích thước sơ bộ: 18 2.2 TẢI TRỌNG: 18 2.3 TÍNH TOÁN SÀN BẰNG PHẦN MỀM SAFE 23 2.3.1 Cơ sở liệu: 23 2.3.2 Kết nội lực :(xem bảng 2.8 phụ lục) 24 2.3.3 Tính cốt thép cho sàn: 24 2.3.4 Kiểm tra độ võng sàn: 26 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN SÀN PHẲNG – SÀN TẦNG THƯƠNG MẠI 27 3.1 Chọn sơ tiết diện sàn: 27 3.2 Nội lực tính tốn 28 Mơ hình tính tốn: 28 3.2 Kiểm tra độ võng chọc thủng: 29 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CẦU THANG BỢ 33 4.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 33 4.1.1 Bố trí kết cấu: 33 4.1.2 Vật liệu: 34 4.1.3 Tải trọng: 34 4.2 TÍNH TOÁN BẢN THANG: 36 4.2.1 Xác định nội lực: 36 4.2.2 Tính cốt thép: 37 4.3 TÍNH TOÁN DẦM THANG: 38 4.3.1 Tải trọng tính tốn: 38 4.3.2 Tính tốn cốt thép: 39 CHƯƠNG 5: TÍNH DAO ĐỘNG CÔNG TRÌNH 41 5.1 CƠ SỞ LÝ THUYẾT: 41 5.2 KHAI BÁO TẢI TRỌNG TÁC ĐỢNG VÀO CƠNG TRÌNH: 42 5.2.1 Khai báo tải trọng tĩnh tải: 42 5.2.2 Khai báo tải trọng hoạt tải: 43 5.3 KHẢO SÁT CÁC DẠNG DAO ĐỘNG RIÊNG: 44 5.3.1 Mơ hình mode dao động: 45 5.3.2 Nhận xét mode dao động: 45 5.4 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG GIĨ: 46 5.4.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió: 46 5.4.2 Thành phần động tải trọng gió: 48 5.5 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG ĐỢNG ĐẤT: 54 5.5.1 Tổng quan động đất: 54 5.5.2 Tính tốn kết cấu chịu tác động động đất: 55 5.5.3 Phương pháp phân tích phổ phản ứng : 56 5.6 NHẬP TẢI TRỌNG TÁC DỤNG: 58 5.7 TỔ HỢP TẢI TRỌNG TÁC DỤNG: 58 5.8 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ NGANG: 59 CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN KẾT CẤU KHUNG 60 6.1 TÍNH TOÁN DẦM: 60 6.1.1 Cơ sở lý thuyết: 60 6.1.2 Q trình tính tốn dầm: 61 6.1.3 Kiểm tra tính tốn thép dầm: 62 6.1.4 Kiểm tra tính tốn thép dầm khung trục 3: 62 6.1.5 Kiểm tra tính toán thép dầm khung trục E: 62 6.1.6 Tính tốn thép đai cho dầm: 63 6.2 TÍNH TỐN CỢT: 65 6.2.1 Cơ sở lý thuyết: 65 6.2.2 Quá trình tính tốn cột: 65 6.2.3 Kiểm tra bố trí thép cột: 66 6.2.4 Kết tính tốn thép cột khung trục 3: 66 6.2.5 Kết tính tốn thép cột khung trục E: 66 6.2.6 Tính tốn cốt đai cho cột khung trục 3: 67 6.3 TÍNH TỐN VÁCH: 68 6.3.1 Giả thuyết tính tốn 68 6.3.2 Kết quả tính toán vách P1,P3 P2,P4 trục 3: 70 6.3.3 Kết quả tính toán vách P5,P6 trục E : 71 6.3.4 Tính tốn cốt đai cho vách khung trục C: 72 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ DẦM SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: 73 7.1 Tính tốn cốt thép dọc 73 7.2 Tính tốn thép đai: 75 CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CƠNG TRÌNH 79 8.1 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT: 79 8.1.1 Kết thống kê địa chất: 79 8.4 PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP: 82 8.4.1 Chọn chiều sâu chơn móng chiều dày đài: 82 8.4.2 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc: 83 8.4.3 Tính tốn sức chịu tải cọc: 83 8.4.4 Xác định số cọc bố trí cọc: 89 8.4.5 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 91 8.4.6 Kiểm tra độ lún móng cọc ép: 98 8.4.7 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng móng cọc ép: 105 8.4.8 Tính tốn cốt thép cho đài móng cọc ép: 105 8.4.9 Tính tốn móng lõi thang: 109 8.4.10 Tính tốn móng M6 vách chữ I: 119 8.4.11 Tính tốn móng M5 vách chữ L 124 8.4.12 Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu cọc dựng cọc: 128 Tính lún cho móng M8 móng vách lõi thang máy Lớp đất hi(m) z(m) 10 z/b l/b 0,738 1,487 glz=i  Điểm dừng bt =Kosglz=0 (T/m3) 0,587 14,232 1,04 46,324 Tiếp tục Ko 11 0,811 1,487 0,536 12,996 1,04 47,521 0,885 1,487 0,49 11,881 1,04 48,718 14 0,959 1,487 1,033 1,487 0,448 0,411 10,86 9,965 1,04 1,04 49,915 51,112 S*0,8 Sgh (T/m2) (cm) (cm) (cm) 13,614 3200 0,42544 12,439 3200 0,38872 11,371 3200 0,00355 10,413 3200 0,32541 Kiểm tra Tiếp tục 13 Si Tiếp tục 12 Ei glztb Tiếp tục Dừng lại 116 Tính kết cấu đài cọc  Chọn h0 đài cọc theo điều kiện tuyệt đối cứng  Kiểm tra xuyên thủng :Chiều cao đài cọc hđ = 2.5 (m) 300 2500 45° 45° 2500 1450 Đài móng cắt theo phương 15m Đài móng cắt theo phương 9m  Đầu cọc nằm tháp chống xuyên nên đài cọc thỏa mãn điều kiện xuyên thủng Nội lực theo Phương X: Hình 1: Nội lực theo phương X đài móng lõi thang Nội lực đài móng lõi thang theo phương X Mmaxx = 2480,852 (kN.m) ; Mminx = -76,22 (kN.m) Tính thép: Đài cọc chọn vật liệu B30 có Rb = 17 MPa dùng thép AIII có Rs = 365MPa M 2480,852x106 α= = = 0.0264 R b xbxh2o 17x1000x23502 Suy ξ = − √1 − 2x0,0264 = 0.0269 As = ξR b bho 0.0269x17x1000x2350 = = 2931,5(mm2 ) Rs 365 117 Vậy Chọn thép chịu lực Φ22a140 Aschon = 30,95 (cm2) Theo phương Y: Hình 8.20: Nội lực theo phương Y đài móng lõi thang Nội lực đài móng lõi thang theo phương Y + Mmaxy = 2499,257 (kN.m) M 2499,257 106 α= = = 0,0266 R b xbxh2o 17.1000 23502 Suy ξ = − √1 − 2.0,0266 = 0,02699 As = ξR b bho 0,02699x17x1000x2350 = = 2953,9(mm2 ) Rs 365 Chọn thép chịu lực Φ22a140 Aschon = 30,95(cm2) + Mminy = -1235,31 (kN.m) M 1235,31 106 α= = = 0,0132 R b xbxh2o 17.1000 23502 Suy ξ = − √1 − 2.0,0132 = 0,01324 As = ξR b bho 0,01324x17x1000x2350 = = 1449,8(mm2 ) Rs 365 Chọn thép chịu lực Φ16a150 Aschon = 15,42(cm2) 118 1800 8.4.10 Tính tốn móng M6 vách chữ I: 300 Mặt lõi vách - Nội lực móng móng lõi thang Bảng 28: Bảng nợi lực vách lõi chữ I P8 Story TRET TRET TRET TRET TRET Pier Load Loc P8 COMB6 Top P8 COMB6 Top P8 COMB17MIN Top P8 COMB13MAX Top P8 COMB15 MIN Bottom P -4712,68 -4712,68 -4215,53 -3747,12 -2930,82 V2 2,21 2,21 -69,65 72,94 -18,6 V3 23,72 23,72 21,37 21,78 -50,18 T -35,533 -35,533 -284,644 268,729 -101,314 M2 -35,838 -35,838 -30,836 -25,101 -26,154 M3 -522,348 -522,348 -6067,9 5193,207 -1483,49 - Xác định chiều sâu chơn móng Chọn chiều sâu chơn móng độ sâu (m) so với cao độ tự nhiên bề rộng đài móng sơ (m) Chọn cặp nội lực ngang lớn cặp số để tính tốn H 0tt  H 0ttX2  H 0ttY2  72,942  21,782  76,12(kN) Kiểm tra chiều sâu chơn móng theo cơng thức : φ 2H tt hm ≥ hmin = 0.7tg (450 − ) √ γ b = 0.7tg (450 − 240 2.76,12 )√ = 0,89(m) 20x2 Chọn chiều cao móng 2m - Chọn sơ bợ sớ lượng cọc và kích thước đài cọc  Chọn sơ số lượng cọc Ntt 4712,68 n = 1.4 × = 1.4 × = 5,04 Qtk 1310 Chọn sơ cọc  Chọn kích thước bố trí cọc : khoảng cách cọc khơng nhỏ 3D dựa theo điều kiện mà ta có kích thước khoảng cách cọc hình vẽ sau: 119 2800 1100 300 300 1100 300 1100 300 1700 Hình 21: Sơ đồ bố trí cọc vách chữ I Mặt bố trí cọc móng M6 Đánh số thứ tự cọc từ đến theo trật từ từ trái sang phải, từ xuống Vậy kích thước đài cọc 1,7 x 2,8 (m) - Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc Hệ số nhóm η (η < 1), xác định theo công thức Converse – Labarre: (n − 1) × m + (m − 1) × n d η = − arctg ( ) × e 90 × m × n (3 − 1) × + (2 − 1) × 0.35 η = − arctg ( )× = 0.77 1.1 90 × × Trong đó:  n số hàng cọc: n =  m số cọc hàng: m =  d cạnh cọc  e khoảng cách hai tâm cọc Sức chịu tải nhóm cọc : Qa nhom =η.nc.Qa tk= 0,77.5.1310,01 = 5043,54 (kN)>Ntt=4712,68 (kN)  Thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc - Xác định nợi lực đài móng bằng SAFE: + Xác định độ cứng cọc: (Theo TCVN 10304:2014) Kinh nghiệm cho thấy độ lún cọc đơn phụ thuộc vào độ lớn tải trọng đường kính cọc Khi móng thiết kế an tồn theo sức chịu tải độ lún cọc đất cát thường nhỏ Trong trường hợp độ lún cọc đơn tính theo kinh nghiệm theo biểu thức Vesic (1977): s= 𝐷 𝑄 𝐿 + 100 AE Vậy độ lún cọc đơn: s= 0,35 1310.24 + = 0,011𝑚 100 0,1225.32500000 Độ cứng lò xo: 120 k= 𝑃 1310 = = 11494,32 𝑇/𝑚 S 0,011 + Kiểm tra chuyển vị đài móng Sử dụng tổ hợp COMBOCV với tổ hợp 0.91TT+0.83HT (tải tiêu chuẩn tính tốn, kiểm tra chuyển vị theo trạng thái giới hạn II) Hình 22: Chuyển vị đài móng vách chữ I Chuyển vị lớn mm < 10 mm theo giả đinh độ lún cọc đơn, hệ số K – độ cứng lò xo chấp nhận + Kiểm tra phản lực đầu cọc – sử dụng COMBO EVE kiểm tra Hình 23: Phản lực tác dụng lên đầu cọc móng vách chữ I Phản lực đầu cọc lớn cọc có số thứ tự là: Pmax = 113,881 T < Qtk=131 T Phản lực đầu cọc nhỏ cọc có số thứ tự là: Pmin = 79,439 T < Qtk =131 T + Khả chịu tải đất tại mũi cọc: + Xác định sức chịu tải đất mũi cọc (Lớp 6) tính theo TTGH2 : Rtc  m1m2 ( Ab II  Bh II'  DcII ) ktc Trong đó: 121 m1  m2  ktc  ; h  25, 7( m) ; cII  0, 34(T / m )   31011' Tra bảng ta có A  1, 262; B  6,04; D  8,305  II  1, 04(T / m2 );  II'  2.4,  1.1,  0,97.2,  1, 03.2,  1, 04.12,9  1, 04.2  1, 203(T / m2 ) 4,  1,  2,  2,  12,9  Ta có : Rtc   m1m2 ( Ab II  Bh II'  DcII ) ktc 1.1 (1, 262.(1,1  2.23.tan(26,8890 / 4)).1, 04  6, 04.25, 7.1, 203  8,305.0,34)  198,13(T / m2 ) + Kiểm tra :  pmtcax  1, R tc 113,88 /1,15  99, 03(T / m )  1, 2.198,13  237, 75(T / m )   tc tc pmin  79, 44 /1,15  69, 08(T / m )   pmin     p tc  R tc  ptbtc  84, 06(T / m )  R tc  198,13(T / m )  tb   Thỏa - Điều kiện => Đảm bảo khả chịu tải đất Tính kết cấu đài cọc  Chọn h0 đài cọc theo điều kiện tuyệt đối cứng  Kiểm tra xuyên thủng :Chiều cao đài cọc hđ = (m) 500 700 2000 2000 45 45° 300 300 Đài móng cắt theo phương 1,7m Đài móng cắt theo phương 2,8m  Đầu cọc nằm tháp chống xuyên nên đài cọc thỏa mãn điều kiện xuyên thủng Nội lực theo Phương X Hình 24: Nội lực theo phương X đài móng vách chữ I 122  Nội lực đài móng lõi thang theo phương X Mmaxx = 498,16 (kN.m) Mminx = -25,74 (kN.m)  Tính thép: Đài cọc chọn vật liệu B30 có Rb = 17 MPa dùng thép AIII có Rs = 365MPa M 498,16x106 α= = = 0.0077 R b xbxh2o 17x1000x17502 Suy ξ = − √1 − 2x0.0077 = 0.0077 ξR b bho 0.0077x17x1000x1750 = = 7,03(cm2 ) Rs 365 Vậy Chọn thép chịu lực Φ16a200 Aschon = 10,05 (cm2) Nội lực theo Phương Y As = Hình 25: Nợi lực theo phương Y đài móng vách chữ I  Nội lực đài móng lõi thang theo phương Y Mmaxx = 248,51 (kN.m) Mminx = -18,8 (kN.m)  Tính thép: M 248,51 106 α= = = 0,0038 R b xbxh2o 17.1000 17502 Suy ξ = − √1 − 2.0,0038 = 0,0039 As = ξR b bho 0,0039x17x1000x1750 = = 3,5(cm2 ) Rs 365 Chọn thép chịu lực Φ12a200 Aschon = 6,79(cm2) 123 1500 8.4.11 Tính tốn móng M5 vách chữ L 3000 Mặt lõi vách - Nợi lực móng móng lõi thang Bảng 29: Bảng nội lực vách lõi chữ I P1 Story TRET TRET TRET TRET TRET Pier P1 P1 P1 P1 P1 Load Loc COMB17 MIN Top COMB12 MAX Top COMB16 MAX Top COMB16 MIN Top COMB14 MAX Bottom P(T) -436,442 -253,969 -267,03 -436,442 -272,964 V2 -543,61 44,48 31,55 -543,61 -106,83 V3 -10,76 12,15 12,98 -10,76 18,17 T -18,098 4,412 4,325 -18,098 1,725 M2 -12,318 15,464 14,167 -12,318 11,701 M3 -736,087 1262,219 1280,364 -736,087 250,705 - Xác định chiều sâu chơn móng Chọn chiều sâu chơn móng độ sâu (m) so với cao độ tự nhiên bề rộng đài móng sơ (m) Chọn cặp nội lực ngang lớn cặp số để tính tốn H 0tt  H 0ttX2  H 0ttY2  54,3612  1, 0762  54,37(T) Kiểm tra chiều sâu chơn móng theo cơng thức : φ 2H tt hm ≥ hmin = 0.7tg (450 − ) √ γ b = 0.7tg (450 − 240 2.54,37 )√ = 0,75(m) 20x2 Chọn chiều cao móng 2m - Chọn sơ bợ sớ lượng cọc và kích thước đài cọc  Chọn sơ số lượng cọc Ntt 436,442 n = 1.4 × = 1.4 × = 6,66 Qtk 131 Chọn sơ cọc  Chọn kích thước bố trí cọc : khoảng cách cọc không nhỏ 3D dựa theo điều kiện mà ta có kích thước khoảng cách cọc hình vẽ sau: 124 3600 1400 400 2800 1400 300 550 550 550 550 300 400 Hình 26: Sơ đồ bố trí cọc đóng ép móng M5 vách chữ L Mặt bố trí cọc móng M5 Đánh số thứ tự cọc từ đến theo trật từ từ trái sang phải, từ xuống Vậy kích thước đài cọc 2,8 x 3,6 (m) - Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc Hệ số nhóm η (η < 1), xác định theo cơng thức Converse – Labarre: (n − 1) × m + (m − 1) × n d η = − arctg ( ) × e 90 × m × n (3 − 1) × 2,5 + (2,5 − 1) × 0.35 η = − arctg ( )× = 0.752 1.1 90 × 2,5 × Trong đó:  n số hàng cọc: n =  m số cọc hàng: m = 2,5  d cạnh cọc  e khoảng cách hai tâm cọc Sức chịu tải nhóm cọc : Qa nhom =η.nc.Qa tk= 0,752.7.131,001 = 689,214 (T)>Ntt=436,442 (kN)  Thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc - Xác định nợi lực đài móng bằng SAFE: + Xác định độ cứng cọc: (Theo TCVN 10304:2014) Kinh nghiệm cho thấy độ lún cọc đơn phụ thuộc vào độ lớn tải trọng đường kính cọc Khi móng thiết kế an tồn theo sức chịu tải độ lún cọc đất cát thường nhỏ Trong trường hợp độ lún cọc đơn tính theo kinh nghiệm theo biểu thức Vesic (1977): s= 𝐷 𝑄 𝐿 + 100 AE Vậy độ lún cọc đơn: s= 0,35 1310.24 + = 0,011𝑚 100 0,1225.32500000 Độ cứng lò xo: 125 𝑃 1310 = = 11494,32 𝑇/𝑚 S 0,011 + Kiểm tra phản lực đầu cọc – sử dụng COMBO EVE kiểm tra k= Hình 27: Phản lực tác dụng lên đầu cọc móng vách chữ I Phản lực đầu cọc lớn cọc có số thứ tự là: Pmax = 122,13 T < Qtk=131 T Phản lực đầu cọc nhỏ cọc có số thứ tự là: Pmin = 19,6 T < Qtk =131 T + Khả chịu tải đất tại mũi cọc: + Xác định sức chịu tải đất mũi cọc (Lớp 6) tính theo TTGH2 : Rtc  m1m2 ( Ab II  Bh II'  DcII ) ktc Trong đó: m1  m2  ktc  ; h  25, 7( m) ; cII  0, 34(T / m )   31011' Tra bảng ta có A  1, 262; B  6,04; D  8,305  II  1, 04(T / m2 );  II'  2.4,  1.1,  0,97.2,  1, 03.2,  1, 04.12,9  1, 04.2  1, 203(T / m2 ) 4,  1,  2,  2,  12,9  Ta có : Rtc   m1m2 ( Ab II  Bh II'  DcII ) ktc 1.1 (1, 262.(2,55  2.23.tan(26,8890 / 4)).1, 04  6, 04.25, 7.1, 203  8,305.0,34)  200, 03(T / m2 ) + Kiểm tra :  pmtcax  1, R tc 122,13 /1,15  106, 2(T / m )  1, 2.200, 03  240, 03(T / m )   tc tc pmin  19, /1,15  17, 04(T / m )   pmin     p tc  R tc  ptbtc  70,86(T / m )  R tc  200, 03(T / m )  tb  Thỏa - Điều kiện => Đảm bảo khả chịu tải đất Tính kết cấu đài cọc  Chọn h0 đài cọc theo điều kiện tuyệt đối cứng  Kiểm tra xuyên thủng :Chiều cao đài cọc hđ = (m)  126 225 1850 2000 45° 45° 2000 300 125 Đài móng cắt theo phương 3,6m Đài móng cắt theo phương 2,8m  Đầu cọc nằm tháp chống xuyên nên đài cọc thỏa mãn điều kiện xuyên thủng Nội lực theo Phương X Hình 28: Nội lực theo phương X đài móng M5 vách chữ L  Nội lực đài móng lõi thang theo phương X Mmaxx = 233,95 (kN.m) Mminx = -70,18 (kN.m)  Tính thép: Đài cọc chọn vật liệu B30 có Rb = 17 MPa dùng thép AIII có Rs = 365MPa M 233,95x106 α= = = 0.0045 R b xbxh2o 17x1000x17502 Suy ξ = − √1 − 2x0.0045 = 0.0045 ξR b bho 0.0045x17x1000x1750 = = 3,67(cm2 ) Rs 365 Vậy Chọn thép chịu lực Φ12a200 Aschon = 6,79 (cm2) As = Nội lực theo Phương Y 127 Hình 29: Nội lực theo phương Y đài móng M5 vách chữ L  Nội lực đài móng lõi thang theo phương Y Mmaxx = 57,84 (kN.m) Mminx = -213,206 (kN.m)  Tính thép: M 213,206 106 α= = = 0,0023 R b xbxh2o 17.1000 17502 Suy ξ = − √1 − 2.0,0023 = 0,0023 As = ξR b bho 0,0023x17x1000x1750 = = 1,85(cm2 ) Rs 365 Chọn thép chịu lực Φ12a200 Aschon = 6,79(cm2) 8.4.12 Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu cọc dựng cọc: - Khi bố trí móc cẩu cọc, nên bố trí cho mômen căng thớ mômen căng thớ Một số trường hợp đặc biệt sau: - Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc: q  kd  d  1, 5.2, 5.0, 352  0, 4594(T / m)  Kiểm tra cọc lắp dựng và vận chuyển : - Sơ đồ móc cẩu (thường điều kiện dựng cọc): Hình 30: Biểu đồ nội lực cọc cẩu lắp Mômen lớn : M  0, 086qL2 128 - Sơ đồ móc cẩu (thường điều kiện cẩu cọc): Hình 31: Biểu đồ nội lực cọc cẩu lắp Mômen lớn : M  0, 043qL2 - Vậy mômen lớn lắp dựng cẩu cọc là: M  0, 086qL2  0, 086.0, 4594.92  3, 2(Tm) m  M 3, 2.105   0, 056  b Rbbho2 1.170.35.312     2m    2.0,056  0,0576 As  -  b Rbbho 0,0576.1.170.35.31   2,91(cm2 ) Rs 3650 Vậy thép chọn cọc 318( As  7,63(cm )) phía thỏa mãn  Kiểm tra lực cẩu, móc cẩu : - Chọn thép móc cẩu AIII: 16(Fa  2, 011cm ) - Kiểm tra khả chịu lực móc cẩu:  Khả chịu lực kéo thép móc cẩu N k  Rs  Fa  3650  2, 011103  7,34(T)  Tải trọng cọc tác dụng vào móc cẩu: q  L 0, 4594  N c   2, 07(T)  N k 2  Dùng móc cẩu loại thép AIII 16(Fa  2, 011cm ) móc cẩu đủ khả chịu lực 129 S K L 0