(Đồ án hcmute) chung cư an dương vương

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG GVHD: TS CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: LÊ VĂN HUY SKL 0 4 Tp Hồ Chí Minh, tháng 12/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH -*** - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG GVHD: TS CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: LÊ VĂN HUY GVHD: Th.S HUỲNH PHƯỚC SƠN TP Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2017 LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở hướng vào sống thực tế tương lai Qua trình làm luận văn giúp em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy giáo T.S Châu Đình Thành, với Thầy Cô khoa Xây Dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến Thầy giáo T.S Châu Đình Thành Thầy Cô khoa Xây Dựng dẫn, kiến thức truyền đạt quý báu Thầy Cơ tảng, chìa khóa để em hoàn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành cơng ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn ! Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2018 LÊ VĂN HUY i THANK YOU Graduation essay is necessary for every student in the construction industry to finish learning process, beside that, it open the new way for student to the real life in future Graduation essay facilitate for each student to summarize and recapitulate their knowledges, at the same time, collecting and bonus another information which they defect Practice computational and solve arises problem in the real life With my Graduation essay, Intruction teacher and another teachers in construction industry take many help, many teach by the devoted way I would like to say thank you That knowledge and experience is the foundation and the Graduation essay key to finish this Because of limit Experiant, the mistske is unavoidable I hope to take your advice to improve my knowledges Finally, I wish you a good health, happiness and success in your life Thank you! ii TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP     Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : LÊ VĂN HUY; MSSV:13149061 : Xây Dựng : Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Tình Xây Dựng : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG Số liệu ban đầu  Hồ sơ kiến trúc : bao gồm vẽ kiến trúc cơng trình  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần học lý thuyết tính tốn a Kiến trúc  Thể lại vẽ kiến trúc theo yêu cầu giáo viên hướng dẫn b.Kết cấu bên  Tính tốn thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn sườn tồn khối  Tính tốn thiết kế cầu thang tầng 4-5  Mơ hình tính tốn thiết kế dầm, cột, vách cơng trình c Kết cấu móng  Khảo sát, phân tích, đánh giá địa chất tải trọng tác động lên kết cấu móng  Thiết kế phương án móng cọc ép BTCT  Thuyết minh: bao gồm 01 thuyết minh 01 Phụ lục  Bản vẽ: 17 vẽ A1 (03 vẽ kiến trúc, 13 vẽ kết cấu) Cán hướng dẫn : TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Ngày giao nhiệm vụ : 04/09/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 20/12/2017 Tp HCM ,ngày tháng năm 2018 CHÂU ĐÌNH THÀNH iii SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student : VAN HUY-LE ID: 13149061 Faculty : CIVIL ENGINEERING Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : AN DUONG VUONG APARTMENT Content theoretical and computational parts: a Architecture: Reproduction of architectural drawings b Structure: Calculate and design the typical floor Calculate and design the typical staircase Make model, calculate and design the typical frame wall c Foundation: Synthesis of geological data Design of Precaff concrete pile Present and drawing: 01 Report and 01 appendix 17 A1-drawing :(04 Architecture, 11 structure, foundation ) Instructor : Ph.D DINH THANH CHAU Date of start of the task : 04/09/2017 Date of completion of the task : 20/12/2017 HCHC December 20,2017 Confirm of instructor Confirm of faculty iv TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập - Tự - Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : LÊ VĂN HUY Khoa MSSV: 13149061 : Xây Dựng Ngành : CNKT Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP HCM, ngày… tháng… năm 2018 CHÂU ĐÌNH THÀNH v TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập - Tự - Hạnh Phúc KHOA XÂY DỰNG BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên : LÊ VĂN HUY Khoa Ngành MSSV: 13149061 : Xây Dựng : CNKT Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG CÂU HỎI NHẬN XÉT Tp HCM, ngày… tháng… năm 2018 NGUYỄN MINH ĐỨC vi MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN I THANK YOU II NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP III SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT IV BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN V BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN VI MỤC LỤC VII DANH MỤC HÌNH ẢNH X DANH MỤC BẢNG XII CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 1.1 Giới thiệu công trình 1.2 Kỹ thuật hạ tầng đô thị 1.3 Giải pháp kiến trúc 1.3.1 1.3.2 1.3.3 1.3.4 Mặt phân khu chức Hình khối Mặt đứng Hệ thống giao thông 1.4 Giải pháp kỹ thuật 1.4.1 1.4.2 1.4.3 1.4.4 1.4.5 Hệ thống điện Hệ thống nước Phịng cháy, hiểm Chống sét Hệ thống thoát rác 1.5 Đặc diểm khí hậu khu vực xây dựng cơng trình 1.6 Giải pháp thiết kế 1.6.1 Phương án sàn dầm 1.6.2 Vật liệu sử dụng 1.7 Phần mềm ứng dụng phân tích tính tốn 1.8 Tiêu chuẩn thiết kế 1.8.1 1.8.2 1.8.3 1.8.4 Tải trọng tác động Kết cấu bê tông cốt thép Nền móng Động đất vii CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Chọn sơ kích thước 2.1.1 2.1.2 2.1.3 2.1.4 Kích thước sàn Kích thước dầm Kích thước cột Sơ tiết diện vách 2.2 Tính tốn bố trí cốt thép tầng sàn điển hình 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên sàn 2.2.2 Phương pháp sử dụng mơ hình SAFE 10 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG 16 3.1 Kích thước hình học sơ đồ tính 16 3.1.1 Kích thước hình học 16 3.2 Tải trọng tác dụng 17 3.2.1 Tải trọng tác dụng lên nghỉ 17 3.2.2 Tải trọng nghiêng 18 3.2.3 Tổng hợp tải trọng 19 3.3 Tính tốn nội lực 19 3.3.1 Tính moment uốn lớn Mmax 19 3.4 Tính cốt thép 20 3.4.1 Tính tốn cốt thép cho chiếu nghỉ 20 3.4.2 Tính tốn cốt thép cho Dầm chiếu nghỉ Dầm chiếu tới 21 CHƯƠNG THIẾT KẾ HỆ KHUNG 24 4.1 Tính toán tải trọng khung 24 4.1.1 Tính tốn tải gió 24 4.1.2 Tải trọng động đất 32 4.1.3 Tổ hợp tải trọng 35 4.2 Thiết kế khung 37 4.2.1 Hệ dầm tầng điển hình 37 4.2.2 Tính tốn thiết kế cột khung trục khung truc C 44 4.2.3 Tính tốn thiết kế vách cứng 50 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 57 5.1 Số liệu địa chất công trình 57 5.2 Phương án cọc vuông đúc sẵn 57 5.3 Tính tốn sức chịu tải 58 5.3.1 Theo vật liệu làm cọc 58 viii Tại độ sâu cách móng m σnbt > 5σngl Độ lún tính theo cơng thức: S   si   i 1 0.8 gl i h i Ei Ta tính S = 4.7 cm S = 4.7 cm < [Sgh] = cm  Thỏa điều kiện cho phép Kiểm tra xuyên thủng Nhằm đảm bảo đài cọc có ứng suất nén chiều cao đài cọc phải thỏa điều kiện: L - 2bm < (bc + 2ho) Trong đó: L =3.2 m (chiều dài đài cọc) ho = - 0.2 = 1.8 m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu nén) bm = 0.4 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) bc = 0.85 m (chiều rộng cột) Ta có: 3.2 - × 0.4 = 2.4 (m) < 0.85 + × 1.8 = 4.45 m  Thỏa điều kiện xuyên thủng Kiểm tra phản lực đầu cọc Hình 5.8: Phản lực đầu cọc Pmax = 909.167 KN < Qtk = 1107.314 KN Pmin =908.942 KN > Cọc khơng bị nhổ 72 5.6.4 Tính tốn đài cọc Hình 5.9: Hình Moment theo phương X Hình 5.10: Hình Moment theo phương Y Bảng 5.10: Tính thép đài cọc móng M2 Tiết diện Momen Trên(X) Dưới(X) Trên(Y) Dưới(Y) -20.56 3797.74 -113.27 1547.41 Bề rộng dãi (m) 1.6 1.6 1.4 1.4 Momen Trên 1m (KNm) b (mm) h (mm) As (cm2) Chọn As chọn -12.85 2373.59 -80.91 1105.3 1000 1000 1000 1000 2000 2000 2000 2000 0.3 55.19 1.8 25.19 Ø12a200 Ø30a120 Ø12a200 Ø22a120 6.78 58.8 6.78 31.6 73 5.7 Thiết kế móng M3 5.7.1 Phản lực chân cột C23 Bảng 5.12: Phản lực chân cột C23 móng M3 Story BASE BASE Point 23 23 BASE 23 Load COMB7 COMB4 COMB14 MAX FX -242.09 -259.7 FY -51.62 FZ 9582.2 8297.8 MX 96.5 MY 28.7 -25.5 MZ 0 -219.9 10.36 8836.8 19.3 39.46 5.7.2 Xác định số lượng cọc bố trí Tổng lực đứng tác dụng lên móng M1: Ntt = 9582.2 kN Sơ xác định số cọc sau: n coc  k N tt 9582.2  1.2   10.4  chọn 12 cọc N c,d 1107.3 Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: Hình 5.11: Mặt móng M3 Kích thước đài: Bđ × Lđ × Hđ = 3.2 m ×4.4 m × m Kiểm tra điều kiện độ sâu chôn đài với Hmaxtt = 345.46 KN h m  h  2H tt = 2.75 m  0.7tg(45  ) Bd o hm = 3.5 m > hmin = 2.75 m  Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp 74 Trọng lượng đài W = Bđ × Lđ × Hđ × γđ = 3.2×4.4×2× 25 = 704 KN Tải đứng tác dụng đáy đài N = Fz + W =12834 (kN) Tính giá trị pmax(j), pmin(j): Pmax,min  N Mx  ymax M y  x max   n coc  yi  xi Ta có Σxi2 = 21.6 m2,Σyi2 = 11.52 m2, xmax = 1.8 m, ymax = 1.2 m Pmax = 992.7 (kN) < 1107.314 (kN)  đạt Pmin = 986.3 (KN) >  cọc không bị nhổ 5.7.3 Kiểm tra ổn định đất độ lún móng Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: tb  2 h  3h  4 h  5 h  18.1o h  h3  h  h5 Chiều dài đoạn mở rộng:  x  Lcoc  tan  tb     2.4 m  Chiều dài, chiều rộng đáy khối móng quy ước: Bqu = 3.2 + × 2.4 = m Lqu = 4.4 + × 2.4 = 9.2 m Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước N tc  N tt  10108 kN 1.2 Mxtc = 91.7 kN.m Mytc = 41 kN.m Trọng lượng khối móng quy ước Wqu = Lqu × Bqu × Zi × γi =46147 KN Độ lệch tâm theo phương X: ex  M tcy N tc  Wqu  0.001 m Độ lệch tâm theo phương Y: 75 ey  M tcx  0.001m N tc  Wqu Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước:   tc max tc   N tc  Wqu Lm  Bm Ntc  Wqu Lm  Bm (1  6ex 6e y  )  677 kN/m2 Lm Bm (1  6ex 6ey  )  675 kN/m2 Lm Bm  tc tb  ( tc max   tc ) /  676 kN/m2 Khả chịu tải mũi cọc R tc  m1  m2 (A  Bm   'II  B  Zm   'I  D  c) k tc Rtc = 3081.8 kN/m2 tc max  677 kN / m  1.2R tc  3698.1 kN / m  tc Ta có: min  675 kN / m   tc tc  tb  676 kN / m  R  3081.8 kN / m Như đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định Kiểm tra lún khối móng quy ước Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước: σobt = 547.6 kN/m2 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: σogl = σtctb - σobt = 676- 547.6= 128.4 kN/m2 Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: ibt  ibt1   i h i igl  k oi  glz o : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i koi: tra bảng phụ thuộc vào tỉ số L qu Bqu Lqu z  15 , Bqu Bqu Tại độ sâu cách móng m σnbt > 5σngl Độ lún tính theo cơng thức: S   si   i 1 0.8 gl i h i Ei 76 Bảng 5.13: Bảng tính lún móng M3 Vị trí Z (m) Z/B K0 3 0.125 0.25 0.375 0.984 0.947 0.878 σibt kN/m2 547.6 552.5 557.4 562.3 σigl kN/m2 128.4 126.3 121.6 112.7 E kN/m2 26655 26655 26655 26655 σibt/σigl Si 4.3 4.4 4.6 5.1 0.0055 0.0053 0.0053 Ta tính S = 2.08 cm S = 2.08 cm < [Sgh] = cm  Thỏa điều kiện cho phép Kiểm tra xuyên thủng Nhằm đảm bảo đài cọc có ứng suất nén chiều cao đài cọc phải thỏa điều kiện: L - 2bm < (bc + 2ho) Trong đó: L =4.4 m (chiều dài đài cọc) ho = - 0.2 = 1.8 m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu nén) bm = 0.2 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) bc = 0.7 m (chiều rộng cột) Ta có: 4.4 - × 0.2 = (m) < 0.6 + × 1.8 = 4.3 m  Thỏa điều kiện xuyên thủng Kiểm tra phản lực đầu cọc Hình 5.12: Phản lực đầu cọc Pmax = 777.824 KN < Qtk = 1107.314 KN Pmin =773.273 KN > Cọc khơng bị nhổ 77 5.7.4 Tính tốn đài cọc Hình 5.13: Hình Moment theo phương X Hình 5.14: Hình Moment theo phương Y Bảng 5.14: Tính thép đài cọc móng M3 Tiết diện Momen Trên(X) Dưới(X) Trên(Y) Dưới(Y) -17.21 1959.01 -25.6 798.24 Bề rộng dãi (m) 1.6 1.6 0.8 0.8 Momen Trên 1m (KNm) b (mm) h (mm) As (cm2) Chọn As chọn 10.75 1224.38 32 997.8 1000 1000 1000 1000 2000 2000 2000 2000 0.225 27.97 0.6 22.64 Ø12a200 Ø22a120 Ø12a200 Ø20a120 6.78 31.6 6.78 26.17 78 5.8 Thiết kế móng lõi thang máy 5.8.1 Phản lực chân vách Bảng 5.15: Phản lực chân vách lõi thang máy Story HAM Pier V8 HAM V8 HAM V8 Load COMB1 COMB14 MAX COMB4 Loc Bottom P -30461 V2 V3 251.54 M2 132.24 M3 Bottom -27056 188.53 822.7 11176.8 4697.7 Bottom -27175 916.93 211.08 154.9 23430.4 5.8.2 Xác định số lượng cọc bố trí Tổng lực đứng tác dụng lên móng lõi thang Ntt = 30461 kN Sơ xác định số cọc sau: n coc  k N tt 30461  1.2   26.2  chọn 28 cọc Q tk 1396.9 Chọn kích thước đài cọc bố trí sau Hình 5.15: Mặt móng MLT Kích thước đài: Bđ × Lđ × Hđ = 4.4 m × m × m Kiểm tra điều kiện độ sâu chôn đài với Hmaxtt = 973.54 kN  2H tt = 2.25 m h m  h  0.7tg(45o  ) Bd hm = 3.5 m > hmin = 2.25 m  Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp 79 5.8.3 Kiểm tra ổn định đất độ lún móng Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: tb  1h1  2 h  3h  4 h  18.1 h1  h  h  h Chiều dài đoạn mở rộng:   x  Lcoc  tan  tb   2.4 m   Chiều dài, chiều rộng chiều cao đáy khối móng quy ước: Bqu =4.4 + × 2.4 = 9.2 m Lqu = + × 2.4 = 12.8 m Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước N tt N   25969 kN 1.2 tc Mxtc = 11443.3kN.m Mytc = 23120.8 kN.m Moment chống uốn khối móng quy ước Wx  Wy  Lqu B2qu L2qu Bqu  180.6 m3  251.2 m3` Chiều cao khối móng quy ước: Hqu = 33 m Diện tích khối móng quy ước: A qu  Lqu Bqu  117.76 m2 Khối lượng đất khối móng quy ước đáy đài đài Wd  Aqu  zi i'  67114 kN Trọng lượng cọc: Wc  n c  bt Ac Lc  3360 kN Trọng lượng đài móng: Wbt   bt h d A d  1760 kN Trọng lượng đất bị bê tông chiếm chỗ: 80 Wdc  1h d Ad  n c Ac  hi i'  3475.8 kN Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu = Wd+Wc+Wbt -Wdc = 75709 kN Tải trọng quy đáy khối móng quy ước: Ndtc  Ntc  Wqu  101678 kN Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước:  tc max   tc  N tc  Wqu L qu  Bqu N tc  Wqu Lqu  Bqu tc M tc x M y    919.1 kN/m2 Wx Wy  tc M tc x M y   707.8 kN/m2 Wx Wy tc tb  (tcmax  tcmin ) /  813.45 kN/m2 Khả chịu tải mũi cọc R tc  m1  m2 (A  Bm   'II  B  Zm   'I  D  c) k tc Rtc = 3081.8 kN/m2 tc max  919.1 kN / m  1.2R tc  3698.2 kN / m  tc Ta có:   813.45kN / m   tc tc  tb  863.4 kN / m  R  3081.8 kN / m Như đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định Kiểm tra lún khối móng quy ước Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước : σobt = 547.6 kN/m2 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: σogl = σtctb - σobt = 813.4 – 547.6 = 265.8 kN/m2 Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi=1m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: ibt  ibt1  i hi igl  koi glzo : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i koi tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lqu Bqu L qu z  1.4 , Bqu Bqu 81 Bảng 5.16: Bảng tính lún móng MLT Vị trí Z (m) Z/B K0 σibt kN/m2 σigl kN/m2 8 0.109 0.217 0.326 0.435 0.543 0.652 0.761 0.87 0.996 0.919 0.829 0.738 0.648 0.558 0.467 0.385 547.6 552.5 557.4 562.3 567.2 572 576.9 581.8 586.7 265.8 264.7 244.3 220.3 196.2 172.2 148.3 124.1 102.3 E kN/m2 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 26655 ibt/σigl Si 2.1 2.1 2.3 2.6 2.9 3.3 3.9 4.7 5.7 0.0156 0.0149 0.0134 0.0116 0.0099 0.0084 0.0069 0.0053 Tại độ sâu cách đáy móng m σnbt > 5σngl Độ lún tính theo công thức: S   si   i 1 0.8 gl i h i Ei Ta tính S = 4.6 cm S = 4.6 cm < [Sgh] = cm  Thỏa điều kiện cho phép Kiểm tra phản lực đầu cọc Hình 5.16: Phản lực đầu cọc Pmax = 1332.77 kN < Qtk = 1396.9 kN Pmin =857.782 kN > Cọc không bị nhổ 82 5.8.4 Tính tốn đài cọc Hình 5.17: Hình Moment theo phương X, Y Bảng 5.16: Tính thép đài cọc móng MLT Tiết diện Momen Trên(X) Dưới(X) Trên(Y) Dưới(Y) -19.736 1693.88 -11.82 5848 Bề rộng dãi (m) 2 2.2 2.2 Momen Trên 1m (KNm) b (mm) h (mm) As (cm2) Chọn As chọn -9.87 864.94 -5.37 2658.18 1000 1000 1000 1000 2000 2000 2000 2000 0.37 15.88 0.1 51.9 Ø12a200 Ø22a200 Ø12a200 Ø28a100 6.78 22.81 6.78 67.73 83 TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động [1] TCVN 5574-2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép [2] TCVN 198-1997: Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bêtơng cốt thép tồn khối [3] TCVN 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [4] TCVN 9386-2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất [5] TCXDVN 205 – 1998 – Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế [6] TCVN 10304-2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế [7] Tiêu chuẩn Mỹ ACI 318-2002 (Dùng thiết kế Sàn phẳng) [8] Tiêu chuẩn Anh BS 8110-1997 (Dùng thiết kế kết cấu khung với trợ giúp phần mềm Etabs) [9] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập Nhà xuất xây dựng [10] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập – Nhà xuất xây dựng [11] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Tính toán tiết diện cột BTCT – Nhà xuất xây dựng [12] GS.TS Nguyễn Đình Cống – Sàn sườn bê tơng tồn khối – Nhà xuất xây dựng [13] Võ Bá Tầm – Kết cấu bê tông cốt thép Tập (Cấu kiện nhà cửa) – Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TPHCM năm 2011 [14] Võ Bá Tầm – Kết cấu bê tông cốt thép Tập (Cấu kiện đặc biệt) – Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TPHCM năm 2005 [15] Hướng dẫn kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375-2006 - Nhà xuất xây dựng [16] GS.TS NguyễnVăn Quảng - Nền móng cơng trình dân dụng cơng nghiệp – Nhà xuất xây dựng [17] PGS.TS Nguyễn Bá Kế - Thiết kế thi công hố đào sâu – Nhà xuất xây dựng [18] Võ Phán – Hồng Thể Thao – Phân tích tính tốn móng cọc – Nhà xuất Đại học Quốc gia TPHCM [19] TS.Vũ Mạnh Hùng – Sổ tay kết cấu – Nhà xuất xây dựng TPHCM 84 [20] PGS.TS.Trần Mạnh Qn – Tính tốn kết cấu bê tơng cốt thép theo ACI 318 2002 – Nhà xuất xây dựng HN [21] PGS.TS – Nguyễn Lê Nin – Động đất thiết kế cơng trình chịu động đất – Nhà xuất xây dựng [22] Châu Ngọc Ẩn – Nền móng – Nhà xuất Đại học Quốc gia TPHCM năm 2013 [23] PGS.TS – Lê Kiều – Kỹ thuật thi công – Tập – Nhà xuất xây dựng [24] Nguyễn Văn Hiệp - Vấn đề tổ hợp tải trọng cho nhà nhiều tầng, Tạp chí xây dựng số 3/2003 [25] Ninh Đức Thuận - Tính tốn dao động thiết kế nhà cao tầng, Tạp chí xây dựng số 9/2003 [26] W.Sullơ – Kết cấu nhà cao tầng – Nhà xuất xây dựng Hà Nội năm 1995 85 S K L 0