(Đồ án hcmute) chung cư 24 tầng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ 24 TẦNG GVHD: NGUYỄN ĐÌNH HIỂN SVTH: HUỲNH HỒNG ANH TUẤN SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ 24 TẦNG GVHD SVTH MSSV KHĨA : NGUYỄN ĐÌNH HIỂN : HUỲNH HỒNG ANH TUẤN : 13149199 : 2013-2017 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2018 i LỜI CẢM ƠN Quãng thời gian năm sinh viên trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh em niềm tự hào to lớn Thời gian khơng phải q nhiều em học hết điều trang bị cho sinh viên chúng em tảng vững để áp dụng kiến thức học vào thực tế Với lịng biết ơn sâu sắc, em xin gửi đến q Thầy, Cô trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh nói chung khoa Xây Dựng nói riêng lời cảm ơn chân thành người dùng tất tri thức, kinh nghiệm tâm huyết để truyền đạt vốn kiến thức quí báu cho chúng em suốt thời gian học tập trường Đặc biệt em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Đình Hiển trực tiếp hướng dẫn bảo tận tình kiến thức chun mơn cần thiết để giúp em hồn thành đồ án thời hạn nhiệm vụ giao Trong trình thực hiện, dù cố gắng nhiều song kiến thức hạn chế, kinh nghiệm chưa sâu sắc nên chắn em tránh khỏi sai sót Kính mong Thầy bảo khiếm khuyết, sai sót để em hồn thiện kiến thức mính Em xin chân thành cảm ơn TP Hồ Chí Minh, ngày 29 tháng năm 2018 Sinh viên thực Huỳnh Hoàng Anh Tuấn ii SUMMARY OF GRADUATION PROJECT STUDENT : HUYNH HOANG ANH TUAN ID: 13149199 FACULTY : CIVIL ENGINGEERING SPECIALAZED : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY NAME OF PROJECT: THE 24 APARTMENT Intinial information Architectural drawings Soil investigation drawings Content of theoretical and computational a Architectural Edit and complete architecture drawing in accordance with suggestion of instructor b Frame structure Built up model, calculate and design the frame (beams, columns, concrete shear walls) Design the typical floor Design the typical staircase c Foudation structure Investigation, analysis, evaluate soil and effect load to foundation Design pile concrete foundation Writen explanation and drawings Writen explanation 17 Drawing A1 (6 Architecture, 11 Structure) Instructor : NGUYEN DINH HIEN Start date : 20/02/2018 Completion date: 29/06/2018 Confirm of adviser HCM, June 29, 2017 Confirm of faculty iii MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 18 1.1 MỞ ĐẦU 18 1.2 KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 18 1.2.1 Vị trí mặt 18 1.2.2 Đặc điểm kiến trúc 19 1.2.3 Chức qui mô 19 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 20 1.3.1 Giải pháp giao thông nội 20 1.3.2 Giải pháp thơng thống chiếu sáng 20 1.3.3 Tổng mặt 20 1.3.4 Giải pháp kĩ thuật 21 1.3.4.1 Hệ thống điện 21 1.3.4.2 Hệ thống thông tin liên lạc 21 1.3.4.3 Hệ thống nước 21 1.3.4.4 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 21 1.3.4.5 Hệ thống vệ sinh 22 1.3.4.6 Hệ thống xử lý nước thải 22 1.3.4.7 Hệ thống kỹ thuật khác 22 CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 23 2.1 NGUN TẮC TÍNH TỐN 23 2.1.1 Cơ sở tính tốn 23 2.1.2 Nguyên tắc 23 2.1.3 Các giả thiết tính tốn 23 2.2 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CỦA CƠNG TRÌNH 23 2.2.1 Hệ kết cấu theo phương đứng 23 2.2.2 Hệ kết cấu theo phương ngang 24 2.2.3 Giải pháp móng 24 2.3 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 24 2.3.1 Bê tông 24 2.3.2 Cốt thép 24 iv 2.3.3 Vật liệu khác 24 2.3.4 Lớp bê tông bảo vệ 25 2.4 SƠ BỘ TIẾT DIỆN 25 2.4.1 Sơ tiết diện sàn 25 2.4.2 Sơ tiết diện dầm 25 2.4.3 Sơ tiết diện cột 25 2.4.4 Sơ tiết diện vách 26 2.5 BỐ TRÍ HỆ KẾT CẤU 26 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 28 3.1 MẶT BẰNG SÀN ĐIỂN HÌNH 28 3.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 28 3.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 28 3.3.1 Tĩnh tải 28 3.3.2 Hoạt tải 29 3.4 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN ĐIỂN HÌNH 30 3.4.1 Sử dụng phương án phân tích nội lực phần mềm SAFE 30 3.4.2 Tính thép cho sàn từ nội lực xuất từ SAFE 31 3.5 KIỂM TRA SÀN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ II 38 3.5.1 Tải trọng nội lực 38 3.5.1.1 Tải trọng 38 3.5.1.2 Nội lực 39 3.5.2 Kiểm tra nứt cho sàn 40 3.5.3 Độ cong cấu kiện đoạn có vết nứt vùng bê tông chịu kéo 41 3.5.4 Độ võng cấu kiện 43 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG 44 4.1 MẶT BẰNG CẦU THANG 44 4.2 CẤU TẠO CẦU THANG 44 4.3 TẢI TRỌNG 45 4.3.1 Tĩnh Tải 45 4.3.2 Hoạt Tải 46 4.3.3 Tổng Tải Trọng 46 v 4.4 SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC 46 4.5 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 47 4.6 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ 48 4.6.1 Kết nội lực lên dầm 48 4.6.2 Tính cốt thép dọc cho dầm D1 49 4.6.3 Tính tốn cốt thép đai cho dầm D1 50 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KHUNG 52 5.1 MỞ ĐẦU 52 5.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 52 5.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 52 5.3.1 Tải trọng đứng tác dụng vào khung 52 5.3.1.1 Tĩnh tải lớp hoàn thiện tường xây 52 5.3.1.2 Phản lực gối tựa cầu thang 52 5.3.1.3 Hoạt tải 52 5.3.2 Tải trọng ngang tác dụng vào khung 52 5.3.2.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 52 5.3.2.2 Thành phần động tải trọng gió 54 5.3.2.3 Tải trọng động đất 62 5.4 CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG 62 5.4.1 Các trường hợp tải trọng 62 5.4.2 Tổ hợp nội lực từ trường hợp tải trọng 63 5.5 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO HỆ KHUNG 63 5.5.1 Lý thuyết tính tốn cốt thép 63 5.5.1.1 Tính tốn cốt thép cho dầm 63 5.5.1.2 Tính tốn cốt thép cho cột 64 5.5.1.3 Tính thép cho vách, lõi thang 67 5.5.2 Tính toán thép cụ thể cho cấu kiện 70 5.5.2.1 Tính thép cho dầm 70 5.5.2.2 Tính thép cho cột 76 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG 85 6.1 THÔNG SỐ ĐỊA CHẤT 85 vi 6.2 PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI 85 6.2.1 Chiều sâu chôn đài 85 6.2.2 Chọn kích thước cọc 86 6.2.2.1 Kính thước cọc móng M1, M2, M3, M4 86 6.2.2.2 Kích thước cọc móng lõi thang 86 6.3 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 87 6.3.1 Theo vật liệu làm cọc 87 6.3.2 Theo tiêu lý đất (điều 7.2.3 TCVN 10304-2014) 88 6.3.3 Theo cường độ đất (Phụ lục G.TCVN 10304-2014) 90 6.3.4 Theo thí nghiệm SPT 91 6.3.5 Chọn sức chịu tải cực hạn đất sử dụng cho tính tốn móng 92 6.4 BỐ TRÍ HỆ MĨNG CƠNG TRÌNH 93 6.5 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÓNG 94 6.5.1 Hệ số K cọc 94 6.5.2 Thiết kế móng M1 95 6.5.2.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 97 6.5.2.3 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 97 6.5.2.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ước 100 6.5.2.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng 101 6.5.2.6 Tính cốt thép cho đài móng 102 6.5.3 Thiết kế móng M2, M3, M4 102 6.5.3.1 Phản lực chân cột 102 6.5.3.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 102 6.5.3.3 Kiểm ứng suất mũi cọc 103 6.5.3.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ước 103 6.5.3.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng 103 6.5.3.6 Tính cốt thép cho đài móng 103 6.5.4 Thiết kế móng lõi thang 103 6.5.4.1 Phản lực chân cột 103 6.5.4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 104 6.5.4.3 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 105 vii 6.5.4.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ước 105 6.5.4.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng 106 6.5.4.6 Tính cốt thép cho đài móng 106 TÀI LIỆU THAM KHẢO 107 viii DANH SÁCH CÁC KÍ HIỆU SỬ DỤNG b h a h0 x  s l l0 chiều rộng tiết diện chữ nhật chiều cao tiết diện chữ nhật khoảng cách từ hợp lực cốt thép tương ứng với S đến biên gần tiết diện chiều cao làm việc tiết diện chiều cao vùng bê tông chịu nén chiều cao tương đối vùng bê tông chịu nén, x / h khoảng cách cốt thép đai theo chiều dài cấu kiện nhịp cấu kiện chiều dài tính tốn cấu kiện chịu tác dụng lực dọc As bán kính quán tính tiết diện ngang cấu kiện trọng tâm tiết diện diện tích tiết diện cốt thép không căng S  hàm lượng cốt thép xác định tỉ số diện tích tiết diện cốt thép S diện i tích tiết diện ngang cấu kiện bh Ab diện tích tồn tiết diện ngang bê tơng diện tích tiết diện vùng bê tơng chịu nén A bt diện tích tiết diện vùng bê tông chịu kéo A red diện tích tiết diện qui đổi cấu kiện S'b0 ,Sb0 momen tĩnh diện tích tiết diện tương ứng vùng bê tông chịu nén Ss0 chịu kéo trục trung hịa momen tĩnh diện tích tiết diện cốt thép tương ứng S trục trung hịa A I red momen qn tính tiết diện bê tông qui đổi với trọng tâm tiết diện cấu cấu kiện momen quán tính tiết diện qui đổi trọng tâm Is momen quán tính diện tích cốt thép trọng tâm tiết diện qui đổi I b0 momen quán tính tiết diện vùng bê tông chịu nén trục trung hịa Is0 momen qn tính tiết diện cốt thép tương ứng S trục trung hòa Wred momen kháng uốn tiết diện qui đổi cấu kiến thớ chịu kéo S F N Q biên cốt thép dọc nằm vùng chịu kéo ngoại lực tập trung lực dọc lực cắt I G M2 M2 M5 M6 8500 M6 F M3 M1 M3 4200 M1 2600 E M7 M4 MLOI M4 M7 4200 D M3 M1 M3 M1 8500 C M6 M5 M2 M6 B 8500 7600 7600 8500 Hình 6.3: Mặt bố trí hệ móng cho cơng trình 6.5 THIẾT KẾ CHI TIẾT MĨNG 6.5.1 Hệ số K cọc Xem cọc lò xo gắn tâm cọc Hệ số độ cứng lo xo tính tốn xác định theo mục 7.4 TCVN10304-2014 N Độ lún cọc đơn, theo mục 7.4.2 ta có cơng thức: s   G1l - N tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc - Mô đun trượt G , G  0.4E , với E mô đun biến dạng đất (xem bảng 5.1),  G1 : đặc trưng lấy trung bình tồn lớp đất thuộc phạm vị chiều sâu hạ cọc Đối với móng M1, M2, M3, M4: 1.16  0.9  6.49  1.1  7.88  30.5  6.24   15.25  E 0(1)   8.86(MPa) 41.5 94  G1(1)  0.4E0(1)  3.54(MPa) Đối với móng lõi thang: 6.49  0.5  7.88  30.5  6.24   15.25  E 0(2)   9.07(MPa) 40  G1(2)  0.4E0(2)  3.62(MPa)  G : đặc trưng lấy phạm vi 0.5l, từ độ sâul đến độ sâu 1.5l kể từ đỉnh cọc E0  15.25(MPa)  G2(1)  G2(2)  0.4E0  6.1(MPa) '    /   -  hệ số xác định theo    , với: 1  ' ' '    /    0.91 Đối với móng M1, M2, M3, M4:    1  ' '  ' : hệ số cọc tuyệt đối cứng, '  0.17 ln(k n G1(1)l / G 2(1)d)  0.7   ' : trường hợp đồng có đặc trưng G1(1) , 1 ; '  0.17ln(k n l / d)  0.78   : độ cứng tương đối cọc,   EA / G1(1)l2  2.47 , 1  2.123/4  0.81  2.123/4  Lấy k n  ' ' '    /    0.89 Đối với móng lõi thang:    1   ' : hệ số cọc tuyệt đối cứng, '  0.17 ln(k n G1(2) l / G 2(2) d)  0.69   ' : trường hợp đồng có đặc trưng G1(2) , 1 ; '  0.17ln(k n l / d)  0.78   : độ cứng tương đối cọc,   EA / G1(2) l  2.61 , 1  2.123/4  0.81  2.123/4  Lấy k n  Độ cứng K cọc: - Móng M1, M2, M3, M4: K (1)  - Móng lõi thang: K (2)  N G1(1) l   161.439(MPa.m)  161439(kN / m) s  N G1(2) l   162.696(MPa.m)  162696(kN / m) s  6.5.2 Thiết kế móng M1 - Kích thước đài móng M1: Bd  Ld  1600  4000(mm) 95 1600 800 800 800 2400 4000 800 C Hình 6.4: Kích thước đài móng M1 6.5.2.1 Phản lực chân cột Bảng 6.12: Phan lực chân cột tính tốn Tầng Điểm Base 59 Tổ hợp COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 FX (kN) -25.62 -33.05 21.66 -18.17 -12.08 -39.76 9.48 -26.37 -20.89 -36.42 -32.59 -1.95 1.88 6.71 -3.45 3.91 -6.24 FX (kN) -60.97 -36.15 -36.08 -53.49 3.12 -58.5 -58.44 -74.11 -23.16 -69.43 -33.77 -69.39 -33.72 -20.07 -10.13 -27.52 -17.58 FZ (kN) 7219.21 5879.07 6409.68 5857.52 6492.81 6947.82 7425.37 6928.43 7500.19 6872.43 7272.66 7206.71 7606.94 6433.3 6286 6783.83 6636.53 MX (kNm) 35.541 20.75 21.28 80.669 -5.51 33.925 34.403 87.853 10.292 71.613 17.32 71.947 17.655 45.266 60.467 49.652 64.853 MY (kNm) -15.517 -34.442 45.427 -11.144 -7.268 -37.01 34.872 -16.042 -12.554 -31.153 -28.711 19.165 21.607 23.096 9.868 21.423 8.195 MZ (kNm) -0.038 -0.058 0.026 -0.046 -0.003 -0.061 0.015 -0.05 -0.012 -0.063 -0.036 -0.01 0.017 0.249 0.242 0.247 0.24 FZ (kN) 6277.57 5112.23 5573.63 5093.5 5645.92 6041.58 MX (kNm) 30.91 18.04 18.5 70.15 -4.79 29.5 MY (kNm) -13.49 -29.95 39.5 -9.69 -6.32 -32.18 MZ (kNm) -0.03 -0.05 0.02 -0.04 -0.05 Bảng 6.13: Phản lực chân cột tiê chuẩn Tầng Điểm Tổ hợp Base COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 59 FX (kN) -22.28 -28.74 18.83 -15.8 -10.5 -34.57 FX (kN) -53.02 -31.43 -31.37 -46.51 2.71 -50.87 96 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 8.24 -22.93 -18.17 -31.67 -28.34 -1.7 1.63 5.83 -3 3.4 -5.43 -50.82 -64.44 -20.14 -60.37 -29.37 -60.34 -29.32 -17.45 -8.81 -23.93 -15.29 6456.84 6024.72 6521.9 5976.03 6324.05 6266.7 6614.73 5594.17 5466.09 5898.98 5770.9 29.92 76.39 8.95 62.27 15.06 62.56 15.35 39.36 52.58 43.18 56.39 30.32 -13.95 -10.92 -27.09 -24.97 16.67 18.79 20.08 8.58 18.63 7.13 0.01 -0.04 -0.01 -0.05 -0.03 -0.01 0.01 0.22 0.21 0.21 0.21 6.5.2.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc Sử dụng phần mềm SAFE để mơ hình đài móng, với cọc xem lo xo có độ cứng K trình bày mục 5.1.1; phản lực, chuyển vị cọc sau: Bảng 6.14: Phản lực, chuyển vị, độ cứng cọc móng M1 - Cọc 125 126 Tổ hợp COMBO13 COMBO13 Phản lực N(kN) 3980.19 3978.76 Chuyển vị s(m) -0.0259 -0.0246 Độ cứng K(kN/m) 153675.3 161738.2 - Dựa vào bảng 5.10, nhập lại độ cứng K i vào cọc thứ i vào mơ hình Phản lực đầu cọc: Pmax  3980.19(kN)  R c,a (COMBO13) Pmin  2947.99(kN)  (COMBO4) Sức chịu tải nhóm cọc: cơng thức hiệu ứng nhóm cọc theo Conserve Labarre  (n  1)n  (n  1)n1  D   1     0.89 ,   arctan    18.43 , với: 90n1n S   -  : hệ số xét ảnh hưởng nhóm cọc - n1 : số hàng cọc nhóm, n1  - n : số cọc hàng, n  - D: đường kính cọc - S: khoảng cách hai cọc tính từ tim tt  7607.94(kN)   n  R c,a  8137.14(kN)  Nmax  Vậy cọc đủ khả chịu lực 6.5.2.3 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 97 tc  max  1.2R II  tc Điều kiện ổn định nền:   tb  R II   tc   - Cọc đất làm việc đồng thời khối móng đồng đặt lớp đất mũi cọc Mặt truyền tải khối móng qui ước mở rộng so với diện tích đáy dài với góc mở   II,tb / - Xác định góc ma sát tính tốn trung bình đất II,tb : II,tb   l l II,i i i  5.55  0.9  16.1 1.1  25.3 30.5  15.1  17.2   23012 ' 39  II,i : góc ma sát tính tốn lớp đất thứ i với chiều dày l i mà cọc xuyên qua, (xem bảng 5.1)  l i : chiều dài đoạn cọc lớp đất thứ i    II,tb /  50 46' Df=5.3(m) L1=0.9(m) L2=1.1(m) L3=18.9(m) L4=2(m) L5=11.6(m) L6=7(m) Hình 6.5: Khối móng qui ước 98 - Diện tích đáy khối móng qui ước: Lqu  3.2   39  tan(50 46')  11.07(m) Hqu  39(m) Bqu  0.8   39  tan(50 46')  8.67(m) Aqu  95.97(m2 ) Áp lực tính tốn tác dụng lên đất nền, theo mục 4.6.9 TCVN 9362-2012 mm R II  Ab II  Bh 'II  DcII   II h , với: k tc   - k tc : hệ số độ tin cậy, k tc  1.1 (mục 4.6.11 TCVN 9362-2012) - m1 : hệ số điều kiện đất nền, m1  1.1 (bảng 15 TCVN 9362-2012) - m : hệ số điều kiện làm việc cơng trình có tác động qua lại với nền, m  (bảng 15 TCVN 9362-2012) - A, B, D: hệ số phụ thuộc vào góc ma sát đáy khối móng qui ước   22092 ' ; A  0.661, B  3.638, C  6.229 (bảng 14 TCVN 9362-2012) - b: cạnh bé đáy khối móng qui ước, b  Bqu  8.67(m) - h: chiều cao khối móng qui ước, h  h qu  11.07(m) -  II : dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống,  II  9.65(kN / m3 ) -  'II : dung lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên  'II   h h i i - i  5.6  0.9  10 1.1  9.6  30.5  9.9   10.6   9.65(kN / m3 ) 39 h  0(m) : mặt đài trùng với sàn tầng hầm  R II  554.27(kN / m2 ) Trọng lượng khối móng qui ước - Khối lượng đất khối móng qui ước: z  i i  17.6 1.5  15.6  3.7  5.6  0.9  10 1.1  9.6  30.5  9.9   10.6   460.46 Wd  Aqu  zi  i  44190(kN) - Trọng lượng cọc: Wc  n c  bt Ap Lc  980.85(kN) - Trọng lượng đài móng: Wd   bt h d A d  320(kN) - Trọng lượng đất bị cọc chiếm chỗ: Wdc  n c A p  h i  i  463.22(kN) - Trọng lượng đất bị đài chiếm chỗ: Wdd  A d h i  i  1989.79(kN)  Trọng lượng khối móng qui ước: Wqu  Wd  Wc  Wd  Wdc  Wdd  43037(kN) Ứng suất đáy khối móng qui ước:  tc max tc tc M tcyd M tcyd N dtc M xd N dtc M xd N tc tc      ; min  ; tctb  d (kN / m ) A qu Wx Wy A qu Wx Wy A qu 99 - Tải trọng qui đáy móng khối qui ước: tc tc tc Ndtc  N tc  Wqu ; Mdx  Mtcx ; M dy  M y - Momen chống uốn khối móng qui ước: Wx  Bqu L2qu ; Wy  Lqu Bqu Bảng 6.15: Ứng suất đáy móng khối qui ước với tổ hợp tải Tổ hợp N dtc kN COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 49314.57 48149.23 48610.63 48130.5 48682.92 49078.58 49493.84 49061.72 49558.9 49013.03 49361.05 49303.7 49651.73 48631.17 48503.09 48935.98 48807.9 tc M dy tc Mdx Wy Wx 30.91 18.04 18.5 70.15 -4.79 29.5 29.92 76.39 8.95 62.27 15.06 62.56 15.35 39.36 52.58 43.18 56.39 tc max -13.49 -29.95 39.5 -9.69 -6.32 -32.18 30.32 -13.95 -10.92 -27.09 -24.97 16.67 18.79 20.08 8.58 18.63 7.13 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 tc min  tctb (kN / m ) m3 kN.m 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 514.14 502.06 506.95 501.99 507.35 511.83 516.14 511.77 516.54 511.29 514.63 514.23 517.61 507.12 505.77 510.31 508.95 513.57 501.36 506.09 501.04 507.19 510.96 515.30 510.67 516.26 510.13 514.05 513.25 517.12 506.34 505.03 509.51 508.20 513.85 501.71 506.52 501.52 507.27 511.40 515.72 511.22 516.40 510.71 514.34 513.74 517.37 506.73 505.40 509.91 508.57 Vậy: Từ bảng 6.12, ta có ứng suất đáy móng lớn (tổ hợp COMBO13) tc tc  max  517.12(kN / m2 ) ; tctb  517.37(kN / m2 )  517.61(kN / m2 ) ; min tc   max  517.61(kN / m )  1.2R II  664.8(kN / m )   tctb  517.37(kN / m )  R II  554(kN / m )   tc  517.12(kN / m )    Vậy đáy khối móng qui ước thỏa điều kiện ổn định 6.5.2.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ước Điều kiện giới hạn: S  S  10(cm) , theo phụ lục E TCVN 10304-2014 n n i 1 i 1 - Độ lún S, xác định qua công thức: S   Si   0.8  gl(zi)  h i Ei 100  Áp lực thân đất đáy khối móng qui ước: gl  Ptb  Hqu   226.8(kN / m2 )  h i : chiều dày lớp phân tố, lấy h i  1(m) - Điều kiện để dừng tính lún  gl   bt (do E  15.25(MPa)  5(MPa) ) Bảng 6.16: Kết tính lún cho móng M1 Lớp STT hi z(m) (m) 1 1 1  k0 z/B (kN / m )  bt gl E0 (kN / m ) (kN / m ) (MPa) 0.07 0.15 0.22 0.3 0.37 681.9 0.986 702.5 0.97 723.1 20.6 0.944 743.7 0.88 764.3 0.824 784.9 Vậy: ứng với lớp phân tố thứ i,  gl   bt ta dừng tính lún 226.8 223.62 216.92 204.77 180.05 148.48 S (cm) 1.18 1.16 1.11 1.01 0.08 15.25 Với S  5.32(cm)  S  10(cm)  Thỏa yêu cầu độ lún 6.5.2.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng Chọn a  20(cm) , h  h  a  180(cm) - Lực chống xuyên thủng: diện tích xun thủng hạn chế , góc xun thủng đến mép cọc gần 2000 1600 800 800 105 800 2400 4000 800 C C Hình 6.6: Diện tích xuyên thủng móng M1 Pcx  R btScx  9639(kN) , Scx : diện tích xuyên thủng Scx   2bc  2h c  4l0  h  9.18(m2 ) - Lưc xuyên thủng Pxt   Pi  3980.19  3978.76  7958.95(kN) 101  Pxt  7958.95(kN)  Pcx  9639(kN)  Chiều cao đài thỏa điều kiện xuyên thủng 6.5.2.6 Tính cốt thép cho đài móng - Chia đài thành dải strip, từ mơ hình SAFE ta có nội lực với kết sau: Bảng 6.17: Kết tính thép cho đài móng M1 M Vị trí Phương X Phương Y As (kN.m) m  148.87 2214.67 0.003 0.043 0.033 0.044 As,chon Bố trí (cm ) 226.96 3300.36 (%) (cm ) d22a200 d22a100 1900 3801 0.1 0.2 6.5.3 Thiết kế móng M2, M3, M4 800 2400 800 800 2400 4000 D 289 800 800 800 E 2400 2400 800 289 800 B C 800 4000 800 800 800 800 4000 800 4000 M2 2400 M4 M3 Hình 6.7: Kích thước đài móng M2, M3, M4 6.5.3.1 Phản lực chân cột Xem phục lục 6.5.3.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc Bảng 18: Phản lực đầu cọc móng M2, M3, M4 M2 M3 M4 Pmax (kN) 4036.58 4235.31 4436.7 Pmin (kN) 3250.3 R c,d (kN) Tổ hợp Ghi Thỏa Thỏa 4571 2759.34 2900.5 102 6.5.3.3 Kiểm ứng suất mũi cọc Bảng 6.19: Ứng suất đáy móng khối qui ước M2 M3 M4 Ghi max (kN / m ) 418.53 505.6 532.9 Thỏa min (kN / m2 ) 405.82 495.3 525.8 Thỏa tb (kN / m2 ) 412.66 482.5 516.3 Thỏa 6.5.3.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ước Bảng 6.20: Kết tính lún M2 4.69 Độ lún S M3 3.21 M4 5.89 Ghi Thỏa 6.5.3.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng 6.5.3.6 Tính cốt thép cho đài móng Bảng 6.21: Kết tính thép cho đài móng M2, M3, M4 Móng M2 M3 M4 Vị trí Phương X Phương Y Phương X Phương Y Phương X Phương Y M As (kN.m) m  1106.4 463.12 738.81 2111.2 1540.8 583.33 0.023 0.009 0.015 0.041 0.03 0.011 0.024 0.009 0.015 0.042 0.03 0.011 (cm ) 1703.8 677.97 1133.5 3142.7 2383.7 854.9 Bố trí d16a100 d16a200 d20a200 d20a100 d18a100 d18a200 As,chon (%) (cm ) 2011 1005 1517 3142 2545 1272 0.11 0.05 0.08 0.17 0.14 0.067 6.5.4 Thiết kế móng lõi thang 6.5.4.1 Phản lực chân cột Bảng 6.22: Phản lực chân vách tính tốn móng Lõi Thang Móng MLÕI Tổ hợp COMB1 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 P (kN) -97060.6 -95834.2 -95694.2 -95812.2 -95672.3 -84423.6 -84436.8 -88250.7 V2 (kN) 21.07 2764.5 -1179.63 2751.83 -1192.29 -1467.6 -2665.74 -1466.17 V3 (kN) -15.57 -1100.88 -966.39 2358.67 2493.16 -2477.79 -1347.6 -2478.36 M2 (kNm) 353.95 -20953.89 -18679.96 45630.49 47904.41 -47744.36 -25971.85 -47715.41 M3 (kNm) -8603.75 88082.78 -49193.3 86245.53 -51030.6 -64554.6 -99971.7 -65048.2 103 COMB17 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 -88263.9 -84314.8 -84280 -84370.6 -84148.4 -95795 -95763.7 -95845.2 -95645.2 -2664.32 30.16 10.06 4357.87 -1902.64 33.06 14.96 3927.99 -1706.47 -1348.16 -1670.87 3820.48 -79.52 133.96 -1506.84 3435.37 -74.63 117.5 -25942.89 -32459.03 73230.46 -832.73 2776.67 -29100.52 66020.01 -636.86 2611.60 -100465 -5001.34 -7917.61 144294 -73604.6 -6677.85 -9302.5 127688 -68420.7 M2 (kNm) 307.78 -18220.8 -16243.5 39678.69 41656.01 -41516.8 -22584.2 -41491.7 -22559 -28225.2 63678.66 -724.11 2414.49 -25304.8 57408.71 -553.79 2270.96 M3 (kNm) -7481.52 76593.72 -42776.8 74996.11 -44374.4 -56134.4 -86932 -56563.6 -87361.2 -4348.99 -6884.88 125473.1 -64004 -5806.83 -8089.13 111033 -59496.3 Bảng 6.23: Phản lực chân cột tiêu chuẩn móng Lõi Thang Móng MLÕI Tổ hợp COMB1 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 P (kN) -84400.5 -83334.1 -83212.4 -83315 -83193.3 -73411.8 -73423.3 -76739.8 -76751.2 -73317.2 -73287 -73365.7 -73172.5 -83300 -83272.8 -83343.6 -83169.8 V2 (kN) 18.32 2403.91 -1025.77 2392.9 -1036.77 -1276.17 -2318.03 -1274.93 -2316.8 26.23 8.75 3789.45 -1654.47 28.75 13.01 3415.64 -1483.89 V3 (kN) -13.54 -957.29 -840.34 2051.02 2167.97 -2154.6 -1171.83 -2155.1 -1172.31 -1452.93 3322.16 -69.15 116.49 -1310.3 2987.28 -64.9 102.17 6.5.4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc - Phản lực đầu cọc Pmax  5980(kN)  R c,d  6070(kN) Pmin  1349.49(kN)  - Sức chịu tải nhóm cọc theo cơng thưc hữu hiệu Conserve Labarre  (n  1)n  (n  1)n1  D   1     0.68 , với:   arctan    18.43 90n1n S   tt  n  R c,a  110742(kN)  Nmax  97060.6(kN) 104 6.5.4.3 Kiểm tra ứng suất mũi cọc Bảng 6.24: Ứng suất đáy móng khối qui ước ứng với trường hợp tải trọng Tổ hợp 165034.4 149131 150502.7 149420.3 150213.5 162895.4 164129.9 163155.7 163869.5 151519.6 148114.2 151077.1 148556.7 156084.8 152679.5 155642.4 153121.9 1709.1 905.3 834.2 28343.5 26697.7 1657.1 1593.2 26351.5 23266.9 24181.6 22600 78667.6 77043.6 24433.4 22372.1 78919.4 76815.7 Wy Wx tc max 16166.6 13817.4 40442.5 13531.9 13300.5 8779.8 40215.2 15995.7 15787.5 62578.2 89175.3 9651.4 36184.2 61800.1 90000.4 8873.3 37009.3 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 tc min  tctb (kN / m ) m3 kN.m kN COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 tc M dy tc Mdx N dtc 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 542.1 488.3 522.5 516.8 517.4 527 566.1 561 559.9 574.3 591.8 568.8 588.9 588.1 606.9 582.6 604.1 502.3 455.4 429.9 428.8 433.3 503.9 472.6 471.5 477.2 384.6 345.5 387.3 351.2 399.7 359.3 402.4 365 522.2 471.9 476.2 472.8 475.3 515.4 519.3 516.3 518.5 479.4 468.7 478 470.1 493.9 483.1 492.5 484.5 Vậy: Từ bảng ta có kết ứng suất tc tc  max  503.9(kN / m2 ) , tctb  522.21(kN / m2 )  606.94(kN / m2 ) , min tc  max  606.94(kN / m )  1.2R II  1030.09(kN / m )  tc 2  tb  522.12(kN / m )  R II  858.41(kN / m )  tc  503.9(kN / m )   6.5.4.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ước Bảng 6.25: Kết tính lún cho móng Lõi Thang Lớp STT 4 hi z(m) (m) 1 1 1  z/B k0 0.06 0.12 0.18 0.23 0989 0.979 0.969 0.944  bt gl E0 (kN / m ) (kN / m ) (kN / m ) (MPa) 20.6 681.9 712.8 733.4 754 774.6 226.8 281.67 275.75 267.2 252.24 15.25 S (cm) 0.0149 0.0146 0.0142 0.0136 105 1 0.29 0.35 0.41 0.895 0.859 0.815 795.2 815.8 836.4 225.76 193.92 158.05 0.0125 0.011 0.0092 Vậy: ứng với lớp phân tố thứ i,  gl   bt ta dừng tính lún Với S  6.82cm)  S  10(cm)  Thỏa yêu cầu độ lún 6.5.4.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng Góc 45 độ phủ qua mép ngồi đáy đài nên khơng cần kiểm tra xun thủng 6.5.4.6 Tính cốt thép cho đài móng - Chia đài thành dải strip, mơ hình SAFE ta có nội lực đài móng sau Bảng 6.26: Kết tính thép đài móng Lõi Thang Vị trí Phương X Phương Y M (kN.m) 5042 3200 m  0.098 0.062 0.103 0.064 As (cm ) 7749.79 4818.82 Bố trí d32a100 d32a150 As,chon (cm ) 8042 5361 (%) 0.05 0.41 106 TÀI LIỆU THAM KHẢO 1 “TCVN 5574:2012”, Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2012  2  3 N.Đ.Cống, Sàn bê tông cốt thép toàn khối NXB Khoa học kỹ thuật, 2002 Hướng dẫn Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép theo TCXDVN 356:2005 NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2009  4 “TCVN 2737:1995”, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây Dựng – Hà Nội, 1996  5 N.Đ.Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cốt thép theo TCXDVN 356:2005 NXB Xây Dựng  6 “TCVN 299:1999”, Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 NXB Xây Dựng – Hà Nội, 1999 7 “TCVN 9386:2012”, Thiết kế cơng trình chịu tải động đất NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2012 8 “TCVN 198:1997”, Nhà cao tầng – Thiết kế bê tơng cốt thép tồn khối NXB Xây Dựng – Hà Nội, 1999 9 “TCVN 10304:2014”, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2014 10 “TCVN 9362:2012”, Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2012 107 S K L 0