(Đồ án hcmute) chung cư cao tầng newtown

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CAO TẦNG NEWTOWN GVHD: TS CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: HỊA QUANG ĐẠT SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƢ CAO TẦNG NEWTOWN GVHD SVTH MSSV KHĨA : TS CHÂU ĐÌNH THÀNH : HÒA QUANG ĐẠT : 13149026 : 2013-2017 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2017 i LỜI CẢM ƠN Quãng thời gian năm sinh viên trƣờng Đại Học Sƣ Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh em niềm tự hào to lớn Thời gian khơng phải q nhiều em học hết điều nhƣng trang bị cho sinh viên chúng em tảng vững để áp dụng kiến thức học vào thực tế Với lòng biết ơn sâu sắc, em xin gửi đến q Thầy, Cơ trƣờng Đại Học Sƣ Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh nói chung khoa Xây Dựng nói riêng lời cảm ơn chân thành ngƣời dùng tất tri thức, kinh nghiệm tâm huyết để truyền đạt vốn kiến thức quí báu cho chúng em suốt thơi gian học tập trƣờng Đặc biệt em xin chân thành cảm ơn thầy Châu Đình Thành trực tiếp hƣớng dẫn bảo tận tình kiế thức chuyên môn cần thiết để giúp em hoàn thành đồ án thời hạn nhiệm vụ đƣợc giao Trong trình thực hiện, dù cố gắng nhiều song kiến thức hạn chế, kinh nghiệm cịn chƣa sâu sắc nên chắn em khơng thể tránh khỏi sai sót Kính mong Thầy, Cơ bảo khiếm khuyết, sai sót để em hồn thiện kiến thức mính Em xin chân thành cảm ơn TP Hồ Chí Minh, ngày 26 tháng năm 2017 Sinh viên thực Hòa Quang Đạt ii SUMMARY OF GRADUATION PROJECT STUDENT : HOA QUANG ĐAT ID: 13149026 FACULTY : CIVIL ENGINGEERING SPECIALAZED : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY NAME OF PROJECT: NEWTOWN Intinial information Architectural drawings Soil investigation drawings Content of theoretical and computational a Architectural Edit and complete archeitecture drawing in accordance with suggestion of instructor b Frame structure Built up model, calculate and design the frame (beam, colum, concrete partition wall) Design the typical floor Design the typical staircase c Foudation structure Investigation, analysis, evaluate soil and load effect to foundation Design pile concrete foundation Writen explanation and drawings Writen explanation and appendix 27 Drawing A1 (5 Architecture, 16 Stucturre) Íntructor :Dr CHAU DINH THANH Start date : 20/02/2017 Completion date: 25/06/2017 Confirm of adviser HCM, June 25, 2017 Cofirm of faculty iii MỤC LỤC CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 18 1.1 MỞ ĐẦU 18 1.2 KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 18 1.2.1 Vị trí mặt 18 1.2.2 Đặc điểm kiến trúc 19 1.2.3 Chức qui mô 19 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 20 1.3.1 Giải pháp giao thông nội 20 1.3.2 Giải pháp thơng thống chiếu sáng 20 1.3.3 Tổng mặt 20 1.3.4 Giải pháp kĩ thuật 21 1.3.4.1 Hệ thống điện 21 1.3.4.2 Hệ thống thông tin liên lạc 21 1.3.4.3 Hệ thống nƣớc 21 1.3.4.4 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 21 1.3.4.5 Hệ thống vệ sinh 22 1.3.4.6 Hệ thống xử lý nƣớc thải 22 1.3.4.7 Hệ thống kỹ thuật khác 22 CHƢƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 23 2.1 NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN 23 2.1.1 Cơ sở tính tốn 23 2.1.2 Nguyên tắc 23 2.1.3 Các giả thiết tính tốn 23 2.2 PHƢƠNG ÁN KẾT CẤU CỦA CƠNG TRÌNH 23 2.2.1 Hệ kết cấu theo phƣơng đứng 23 2.2.2 Hệ kết cấu theo phƣơng ngang 24 2.2.3 Giải pháp móng 24 2.3 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 24 2.3.1 Bê tông 24 2.3.2 Cốt thép 24 iv 2.3.3 Vật liệu khác 24 2.3.4 Lớp bê tông bảo vệ 25 2.4 SƠ BỘ TIẾT DIỆN 25 2.4.1 Sơ tiết diện sàn 25 2.4.2 Sơ tiết diện dầm 25 2.4.3 Sơ tiết diện cột 25 2.4.4 Sơ tiết diện vách 26 2.5 BỐ TRÍ HỆ KẾT CẤU 26 CHƢƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 28 3.1 MẶT BẰNG SÀN ĐIỂN HÌNH 28 3.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC 28 3.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 28 3.3.1 Tĩnh tải 28 3.3.2 Hoạt tải 29 3.4 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN ĐIỂN HÌNH 30 3.4.1 Sử dụng phƣơng án phân tích nội lực phần mềm SAFE 30 3.4.2 Tính thép cho sàn từ nội lực xuất từ SAFE 31 3.5 KIỂM TRA SÀN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ II 38 3.5.1 Tải trọng nội lực 38 3.5.1.1 Tải trọng 38 3.5.1.2 Nội lực 39 3.5.2 Kiểm tra nứt cho sàn 40 3.5.3 Độ cong cấu kiện đoạn có vết nứt vùng bê tơng chịu kéo 41 3.5.4 Độ võng cấu kiện 43 CHƢƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG 44 4.1 MẶT BẰNG CẦU THANG 44 4.2 CẤU TẠO CẦU THANG 44 4.3 TẢI TRỌNG 45 4.3.1 Tĩnh Tải 45 4.3.2 Hoạt Tải 45 4.3.3 Tổng Tải Trọng 46 v 4.4 SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC 46 4.5 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 47 4.6 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ 47 4.6.1 Kết nội lực lên dầm 47 4.6.2 Tính cốt thép dọc cho dầm D1 48 4.6.3 Tính tốn cốt thép đai cho dầm D1 49 CHƢƠNG 5: THIẾT KẾ KHUNG 51 5.1 MỞ ĐẦU 51 5.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC TIẾT DIỆN 51 5.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 51 5.3.1 Tải trọng đứng tác dụng vào khung 51 5.3.1.1 Tĩnh tải lớp hoàn thiện tƣờng xây 51 5.3.1.2 Phản lực gối tựa cầu thang 51 5.3.1.3 Hoạt tải 51 5.3.2 Tải trọng ngang tác dụng vào khung 51 5.3.2.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 51 5.3.2.2 Thành phần động tải trọng gió 53 5.3.2.3 Tải trọng động đất 61 5.4 CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG 61 5.4.1 Các trƣờng hợp tải trọng 61 5.4.2 Tổ hợp nội lực từ trƣờng hợp tải trọng 62 5.5 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO HỆ KHUNG 62 5.5.1 Lý thuyết tính tốn cốt thép 62 5.5.1.1 Tính tốn cốt thép cho dầm 62 5.5.1.2 Tính tốn cốt thép cho cột 63 5.5.1.3 Tính thép cho vách, lõi thang 66 5.5.2 Tính tốn thép cụ thể cho cấu kiện 69 5.5.2.1 Tính thép cho dầm 69 5.5.2.2 Tính thép cho cột 75 CHƢƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG 84 6.1 THÔNG SỐ ĐỊA CHẤT 84 vi 6.2 PHƢƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI 84 6.2.1 Chiều sâu chôn đài 84 6.2.2 Chọn kích thƣớc cọc 85 6.2.2.1 Kính thƣớc cọc móng M1, M2, M3, M4 85 6.2.2.2 Kích thƣớc cọc móng lõi thang 85 6.3 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 86 6.3.1 Theo vật liệu làm cọc 86 6.3.2 Theo tiêu lý đất (điều 7.2.3 TCVN 10304-2014) 87 6.3.3 Theo cƣờng độ đất (Phụ lục G.TCVN 10304-2014) 89 6.3.4 Theo thí nghiệm SPT 90 6.3.5 Chọn sức chịu tải cực hạn đất sử dụng cho tính tốn móng 91 6.4 BỐ TRÍ HỆ MĨNG CƠNG TRÌNH 92 6.5 THIẾT KẾ CHI TIẾT MÓNG 93 6.5.1 Hệ số K cọc 93 6.5.2 Thiết kế móng M1 94 6.5.2.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 96 6.5.2.3 Kiểm tra ứng suất dƣới mũi cọc 96 6.5.2.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ƣớc 99 6.5.2.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng 100 6.5.2.6 Tính cốt thép cho đài móng 101 6.5.3 Thiết kế móng M2, M3, M4 101 6.5.3.1 Phản lực chân cột 101 6.5.3.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 101 6.5.3.3 Kiểm ứng suất dƣới mũi cọc 102 6.5.3.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ƣớc 102 6.5.3.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng 102 6.5.3.6 Tính cốt thép cho đài móng 102 6.5.4 Thiết kế móng lõi thang 102 6.5.4.1 Phản lực chân cột 102 6.5.4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 103 6.5.4.3 Kiểm tra ứng suất dƣới mũi cọc 104 vii 6.5.4.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ƣớc 104 6.5.4.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng 105 6.5.4.6 Tính cốt thép cho đài móng 105 CHƢƠNG 7: LẬP TỔNG MẶT BẰNG XÂY DỰNG 106 7.1 MỤC ĐÍCH LẬP TỔNG MẶT BẰNG XÂY DỰNG 106 7.2 XÁC ĐỊNH DIỆN TÍCH KHO, BÃI, LÁN TRẠI 106 7.3 XÁC ĐỊNH MÁY MÓC THIẾT BỊ PHỤC VỤ XÂY DỰNG 106 7.3.1 Xác định cần trục tháp 106 7.3.2 Xác định vận thăng3 108 7.4 CÁC NGUYÊN TẮC CƠ BẢN KHI THIẾT KẾ TMBTC 108 7.5 CÁC CÔNG TÁC KHI THIẾT KẾ TMBTC 108 7.5.1 Xác định vị trí cơng trình xây dựng 108 7.5.2 Bố trí máy móc thiết bị xây dựng 108 7.5.3 Hệ thống giao thông 109 7.5.4 Hệ thống kho bãi 109 7.5.5 Các xƣởng sản xuất phụ trợ 109 7.5.6 Cơ sở cung cấp vật liệu xây dựng 109 7.5.7 Nhà tạm công trƣờng 109 7.5.8 Mạng lƣới cấp thoát nƣớc 110 7.5.9 Mạng lƣới cấp điện 110 7.5.10 Hệ thống bảo vệ, an toàn lao động vệ sinh môi trƣờng 110 TÀI LIỆU THAM KHẢO 111 viii DANH SÁCH CÁC KÍ HIỆU SỬ DỤNG b h a h0 x chiều rộng tiết diện chữ nhật chiều cao tiết diện chữ nhật khoảng cách từ hợp lực cốt thép tƣơng ứng với S đến biên gần tiết diện chiều cao làm việc tiết diện  chiều cao vùng bê tông chịu nén chiều cao tƣơng đối vùng bê tông chịu nén, x / h s l l0 khoảng cách cốt thép đai theo chiều dài cấu kiện nhịp cấu kiện chiều dài tính tốn cấu kiện chịu tác dụng lực dọc i As bán kính quán tính tiết diện ngang cấu kiện trọng tâm tiết diện diện tích tiết diện cốt thép không căng S  hàm lƣợng cốt thép xác định nhƣ tỉ số diện tích tiết diện cốt thép S diện tích tiết diện ngang cấu kiện bh A Ab A bt diện tích tồn tiết diện ngang bê tơng diện tích tiết diện vùng bê tơng chịu nén diện tích tiết diện vùng bê tơng chịu kéo A red diện tích tiết diện qui đổi cấu kiện S'b0 ,Sb0 momen tĩnh diện tích tiết diện tƣơng ứng vùng bê tơng chịu nén Ss0 chịu kéo trục trung hịa momen tĩnh diện tích tiết diện cốt thép tƣơng ứng S trục trung hòa I red momen qn tính tiết diện bê tơng qui đổi với trọng tâm tiết diện cấu cấu kiện momen quán tính tiết diện qui đổi trọng tâm Is momen qn tính diện tích cốt thép trọng tâm tiết diện qui đổi I b0 momen quán tính tiết diện vùng bê tơng chịu nén trục trung hịa Is0 momen quán tính tiết diện cốt thép tƣơng ứng S trục trung hòa Wred momen kháng uốn tiết diện qui đổi cấu kiến thớ chịu kéo S F N Q biên cốt thép dọc nằm vùng chịu kéo ngoại lực tập trung lực dọc lực cắt I - Diện tích đáy khối móng qui ƣớc: Lqu  3.2   39  tan(50 46')  11.07(m) Hqu  39(m) Bqu  0.8   39  tan(50 46')  8.67(m) Aqu  95.97(m2 ) Áp lực tính tốn tác dụng lên đất nền, theo mục 4.6.9 TCVN 9362-2012 mm R II   Ab II  Bh 'II  DcII   II h  , với: k tc - k tc : hệ số độ tin cậy, k tc  1.1 (mục 4.6.11 TCVN 9362-2012) - m1 : hệ số điều kiện đất nền, m1  1.1 (bảng 15 TCVN 9362-2012) - m : hệ số điều kiện làm việc công trình có tác động qua lại với nền, m2  (bảng 15 TCVN 9362-2012) - A, B, D: hệ số phụ thuộc vào góc ma sát dƣới đáy khối móng qui ƣớc   22092' ; A  0.661, B  3.638,C  6.229 (bảng 14 TCVN 9362-2012) - b: cạnh bé đáy khối móng qui ƣớc, b  Bqu  8.67(m) - h: chiều cao khối móng qui ƣớc, h  h qu  11.07(m) -  II : dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ƣớc trở xuống,  II  9.65(kN / m3 ) -  'II : dung lớp đất từ đáy khối móng qui ƣớc trở lên  'II   h h i i - i  5.6  0.9  10 1.1  9.6  30.5  9.9   10.6   9.65(kN / m3 ) 39 h  0(m) : mặt đài trùng với sàn tầng hầm  R II  554.27(kN / m2 ) Trọng lƣợng khối móng qui ƣớc - Khối lƣợng đất khối móng qui ƣớc: z  i i  17.6 1.5  15.6  3.7  5.6  0.9  10 1.1  9.6  30.5  9.9   10.6   460.46 Wd  Aqu  zi  i  44190(kN) - Trọng lƣợng cọc: Wc  n c  bt Ap Lc  980.85(kN) - Trọng lƣợng đài móng: Wd   bt h d Ad  320(kN) - Trọng lƣợng đất bị cọc chiếm chỗ: Wdc  n c Ap  h i  i  463.22(kN) - Trọng lƣợng đất bị đài chiếm chỗ: Wdd  Ad hi  i  1989.79(kN)  Trọng lƣợng khối móng qui ƣớc: Wqu  Wd  Wc  Wd  Wdc  Wdd  43037(kN) Ứng suất dƣới đáy khối móng qui ƣớc:  tc max tc tc N dtc M tcxd M yd N dtc M tcxd M yd N dtc tc tc      ; min  ; tb  (kN / m2 ) A qu Wx Wy A qu Wx Wy A qu 98 - Tải trọng qui đáy móng khối qui ƣớc: tc tc Ndtc  N tc  Wqu ; Mdx  M tcy  M xtc ; Mdy - Momen chống uốn khối móng qui ƣớc: Wx  Bqu L2qu ; Wy  Lqu Bqu Bảng 6.15: Ứng suất dƣới đáy móng khối qui ƣớc với tổ hợp tải Tổ hợp N dtc kN COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 49314.57 48149.23 48610.63 48130.5 48682.92 49078.58 49493.84 49061.72 49558.9 49013.03 49361.05 49303.7 49651.73 48631.17 48503.09 48935.98 48807.9 tc M dy tc M dx Wy Wx 30.91 18.04 18.5 70.15 -4.79 29.5 29.92 76.39 8.95 62.27 15.06 62.56 15.35 39.36 52.58 43.18 56.39 tc max -13.49 -29.95 39.5 -9.69 -6.32 -32.18 30.32 -13.95 -10.92 -27.09 -24.97 16.67 18.79 20.08 8.58 18.63 7.13 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 177.08 tc min  tctb (kN / m2 ) m3 kN.m 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 120.16 514.14 502.06 506.95 501.99 507.35 511.83 516.14 511.77 516.54 511.29 514.63 514.23 517.61 507.12 505.77 510.31 508.95 513.57 501.36 506.09 501.04 507.19 510.96 515.30 510.67 516.26 510.13 514.05 513.25 517.12 506.34 505.03 509.51 508.20 513.85 501.71 506.52 501.52 507.27 511.40 515.72 511.22 516.40 510.71 514.34 513.74 517.37 506.73 505.40 509.91 508.57 Vậy: Từ bảng 6.12, ta có ứng suất dƣới đáy móng lớn (tổ hợp COMBO13) tc tc  max  517.61(kN / m2 ) ; min  517.12(kN / m2 ) ; tctb  517.37(kN / m2 ) tc  max  517.61(kN / m )  1.2R II  664.8(kN / m )   tctb  517.37(kN / m )  R II  554(kN / m )   tc  517.12(kN / m )    Vậy đáy khối móng qui ƣớc thỏa điều kiện ổn định 6.5.2.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ƣớc Điều kiện giới hạn: S  S  10(cm) , theo phụ lục E TCVN 10304-2014 n n i 1 i 1 - Độ lún S, xác định qua công thức: S   Si   0.8  gl(zi)  h i Ei 99  Áp lực thân đất đáy khối móng qui ƣớc: gl  Ptb  Hqu   226.8(kN / m2 )  h i : chiều dày lớp phân tố, lấy h i  1(m) - Điều kiện để dừng tính lún gl  bt (do E0  15.25(MPa)  5(MPa) ) Bảng 6.16: Kết tính lún cho móng M1 Lớp STT hi z(m) (m) 1 1 1  k0 z/B (kN / m )  bt gl E0 (kN / m2 ) (kN / m2 ) (MPa) 0.07 0.15 0.22 0.3 0.37 681.9 0.986 702.5 0.97 723.1 20.6 0.944 743.7 0.88 764.3 0.824 784.9 Vậy: ứng với lớp phân tố thứ i, gl  bt ta dừng tính lún 226.8 223.62 216.92 204.77 180.05 148.48 S (cm) 1.18 1.16 1.11 1.01 0.08 15.25 Với S  5.32(cm)  S  10(cm)  Thỏa yêu cầu độ lún 6.5.2.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng Chọn a  20(cm) , h  h  a  180(cm) - Lực chống xuyên thủng: diện tích xuyên thủng hạn chế , góc xuyên thủng đến mép cọc gần 2000 1600 800 800 105 800 2400 4000 800 C C Hình 6.6: Diện tích xun thủng móng M1 Pcx  R btScx  9639(kN) , Scx : diện tích xuyên thủng Scx   2bc  2h c  4l0  h  9.18(m2 ) - Lƣc xuyên thủng Pxt   Pi  3980.19  3978.76  7958.95(kN) 100  Pxt  7958.95(kN)  Pcx  9639(kN)  Chiều cao đài thỏa điều kiện xuyên thủng 6.5.2.6 Tính cốt thép cho đài móng - Chia đài thành dải strip, từ mơ hình SAFE ta có đƣợc nội lực với kết nhƣ sau: Bảng 6.17: Kết tính thép cho đài móng M1 As Vị trí M (kN.m) m  Phƣơng X Phƣơng Y 148.87 2214.67 0.003 0.043 0.033 0.044 As,chon Bố trí (cm2 ) 226.96 3300.36 (%) (cm2 ) d22a200 d22a100 1900 3801 0.1 0.2 6.5.3 Thiết kế móng M2, M3, M4 800 2400 800 800 2400 4000 D 289 800 800 800 E 2400 2400 800 289 800 B C 800 4000 800 800 800 800 4000 800 4000 M2 2400 M4 M3 Hình 6.7: Kích thƣớc đài móng M2, M3, M4 6.5.3.1 Phản lực chân cột Xem phục lục 6.5.3.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc Bảng 18: Phản lực đầu cọc móng M2, M3, M4 M2 M3 M4 Pmax (kN) 4036.58 4235.31 4436.7 Pmin (kN) 3250.3 R c,d (kN) Tổ hợp Ghi Thỏa Thỏa 4571 2759.34 2900.5 101 6.5.3.3 Kiểm ứng suất dƣới mũi cọc Bảng 6.19: Ứng suất dƣới đáy móng khối qui ƣớc M2 M3 M4 Ghi max (kN / m ) 418.53 505.6 532.9 Thỏa min (kN / m2 ) 405.82 495.3 525.8 Thỏa tb (kN / m2 ) 412.66 482.5 516.3 Thỏa 6.5.3.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ƣớc Bảng 6.20: Kết tính lún M2 4.69 Độ lún S M3 3.21 M4 5.89 Ghi Thỏa 6.5.3.5 Kiểm tra xun thủng cho đài móng 6.5.3.6 Tính cốt thép cho đài móng Bảng 6.21: Kết tính thép cho đài móng M2, M3, M4 Móng M2 M3 M4 As Vị trí M (kN.m) m  Phƣơng X Phƣơng Y Phƣơng X Phƣơng Y Phƣơng X Phƣơng Y 1106.4 463.12 738.81 2111.2 1540.8 583.33 0.023 0.009 0.015 0.041 0.03 0.011 0.024 0.009 0.015 0.042 0.03 0.011 (cm2 ) 1703.8 677.97 1133.5 3142.7 2383.7 854.9 Bố trí d16a100 d16a200 d20a200 d20a100 d18a100 d18a200 As,chon (cm2 ) 2011 1005 1517 3142 2545 1272 (%) 0.11 0.05 0.08 0.17 0.14 0.067 6.5.4 Thiết kế móng lõi thang 6.5.4.1 Phản lực chân cột Bảng 6.22: Phản lực chân vách tính tốn móng Lõi Thang Móng MLÕI Tổ hợp COMB1 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 P (kN) -97060.6 -95834.2 -95694.2 -95812.2 -95672.3 -84423.6 -84436.8 -88250.7 V2 (kN) 21.07 2764.5 -1179.63 2751.83 -1192.29 -1467.6 -2665.74 -1466.17 V3 (kN) -15.57 -1100.88 -966.39 2358.67 2493.16 -2477.79 -1347.6 -2478.36 M2 (kNm) 353.95 -20953.89 -18679.96 45630.49 47904.41 -47744.36 -25971.85 -47715.41 M3 (kNm) -8603.75 88082.78 -49193.3 86245.53 -51030.6 -64554.6 -99971.7 -65048.2 102 COMB17 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 -88263.9 -84314.8 -84280 -84370.6 -84148.4 -95795 -95763.7 -95845.2 -95645.2 -2664.32 30.16 10.06 4357.87 -1902.64 33.06 14.96 3927.99 -1706.47 -1348.16 -1670.87 3820.48 -79.52 133.96 -1506.84 3435.37 -74.63 117.5 -25942.89 -32459.03 73230.46 -832.73 2776.67 -29100.52 66020.01 -636.86 2611.60 -100465 -5001.34 -7917.61 144294 -73604.6 -6677.85 -9302.5 127688 -68420.7 M2 (kNm) 307.78 -18220.8 -16243.5 39678.69 41656.01 -41516.8 -22584.2 -41491.7 -22559 -28225.2 63678.66 -724.11 2414.49 -25304.8 57408.71 -553.79 2270.96 M3 (kNm) -7481.52 76593.72 -42776.8 74996.11 -44374.4 -56134.4 -86932 -56563.6 -87361.2 -4348.99 -6884.88 125473.1 -64004 -5806.83 -8089.13 111033 -59496.3 Bảng 6.23: Phản lực chân cột tiêu chuẩn móng Lõi Thang Móng MLÕI Tổ hợp COMB1 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 P (kN) -84400.5 -83334.1 -83212.4 -83315 -83193.3 -73411.8 -73423.3 -76739.8 -76751.2 -73317.2 -73287 -73365.7 -73172.5 -83300 -83272.8 -83343.6 -83169.8 V2 (kN) 18.32 2403.91 -1025.77 2392.9 -1036.77 -1276.17 -2318.03 -1274.93 -2316.8 26.23 8.75 3789.45 -1654.47 28.75 13.01 3415.64 -1483.89 V3 (kN) -13.54 -957.29 -840.34 2051.02 2167.97 -2154.6 -1171.83 -2155.1 -1172.31 -1452.93 3322.16 -69.15 116.49 -1310.3 2987.28 -64.9 102.17 6.5.4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc - Phản lực đầu cọc Pmax  5980(kN)  R c,d  6070(kN) Pmin  1349.49(kN)  - Sức chịu tải nhóm cọc theo công thƣc hữu hiệu Conserve Labarre  (n  1)n  (n  1)n1  D   1     0.68 , với:   arctan    18.43 90n1n S   tt  n  R c,a  110742(kN)  Nmax  97060.6(kN) 103 6.5.4.3 Kiểm tra ứng suất dƣới mũi cọc Bảng 6.24: Ứng suất dƣới đáy móng khối qui ƣớc ứng với trƣờng hợp tải trọng N dtc Tổ hợp 165034.4 149131 150502.7 149420.3 150213.5 162895.4 164129.9 163155.7 163869.5 151519.6 148114.2 151077.1 148556.7 156084.8 152679.5 155642.4 153121.9 1709.1 905.3 834.2 28343.5 26697.7 1657.1 1593.2 26351.5 23266.9 24181.6 22600 78667.6 77043.6 24433.4 22372.1 78919.4 76815.7 Wy Wx tc max 16166.6 13817.4 40442.5 13531.9 13300.5 8779.8 40215.2 15995.7 15787.5 62578.2 89175.3 9651.4 36184.2 61800.1 90000.4 8873.3 37009.3 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 890.2 tc min  tctb (kN / m2 ) m3 kN.m kN COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 tc M dy tc M dx 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 985 542.1 488.3 522.5 516.8 517.4 527 566.1 561 559.9 574.3 591.8 568.8 588.9 588.1 606.9 582.6 604.1 502.3 455.4 429.9 428.8 433.3 503.9 472.6 471.5 477.2 384.6 345.5 387.3 351.2 399.7 359.3 402.4 365 522.2 471.9 476.2 472.8 475.3 515.4 519.3 516.3 518.5 479.4 468.7 478 470.1 493.9 483.1 492.5 484.5 Vậy: Từ bảng ta có kết ứng suất tc tc  max  606.94(kN / m2 ) , min  503.9(kN / m2 ) , tctb  522.21(kN / m2 ) tc  max  606.94(kN / m )  1.2R II  1030.09(kN / m )  tc 2  tb  522.12(kN / m )  R II  858.41(kN / m )  tc  503.9(kN / m )   6.5.4.4 Kiểm tra lún theo mơ hình móng khối qui ƣớc Bảng 6.25: Kết tính lún cho móng Lõi Thang Lớp STT 4 hi z(m) (m) 1 1 1  z/B k0 0.06 0.12 0.18 0.23 0989 0.979 0.969 0.944  bt gl E0 (kN / m ) (kN / m2 ) (kN / m2 ) (MPa) 20.6 681.9 712.8 733.4 754 774.6 226.8 281.67 275.75 267.2 252.24 15.25 S (cm) 0.0149 0.0146 0.0142 0.0136 104 1 0.29 0.35 0.41 0.895 0.859 0.815 795.2 815.8 836.4 225.76 193.92 158.05 0.0125 0.011 0.0092 Vậy: ứng với lớp phân tố thứ i, gl  bt ta dừng tính lún Với S  6.82cm)  S  10(cm)  Thỏa yêu cầu độ lún 6.5.4.5 Kiểm tra xuyên thủng cho đài móng Góc 45 độ phủ qua mép ngồi đáy đài nên khơng cần kiểm tra xun thủng 6.5.4.6 Tính cốt thép cho đài móng - Chia đài thành dải strip, mơ hình SAFE ta có nội lực đài móng nhƣ sau Bảng 6.26: Kết tính thép đài móng Lõi Thang Vị trí M (kN.m) m  Phƣơng X Phƣơng Y 5042 3200 0.098 0.062 0.103 0.064 As (cm2 ) 7749.79 4818.82 Bố trí d32a100 d32a150 As,chon (cm2 ) 8042 5361 (%) 0.05 0.41 105 CHƢƠNG 7: LẬP TỔNG MẶT BẰNG XÂY DỰNG 7.1 MỤC ĐÍCH LẬP TỔNG MẶT BẰNG XÂY DỰNG Tính toán lập tổng mặt xây dựng để đảm bảo tính hợp lí cơng tác tổ chức, quản lí thi công dây truyền sản xuất, tránh tƣợng chồng chéo di chuyển Đảm bảo tính ổn định phù hợp công tác phụ vụ thi công Để cự ly vận chuyển ngắn nhất, số lần bóc dỡ Đảm bảo cơng trình tạm, bãi vật tƣ cấu kiện máy móc thiết bị đƣợc sử dụng cách tiện lợi 7.2 XÁC ĐỊNH DIỆN TÍCH KHO, BÃI, LÁN TRẠI – Văn phịng ban huy cơng trƣờng – Trạm y tế – Phòng bảo vệ – Nhà ăn – Nhà nghỉ công nhân – Nhà vệ sinh công nhân – Nhà vệ sinh cán – Nhà để xe – Kho chứa dụng cụ thi công 10 – Kho chứa xi măng 11 – Kho chứa cốt thép 12 – Xƣởng gia công cốt thép 13 – Kho chứa cốt pha 14 – Bãi chữa gạch 15 – Bãi chữa cát vàng 4m  8m 4m  4m 4m  4m 4m  6m 4m 15m 4m  6m 4m 15m 4m 15m 4m  4m 4m  5m 4m 15m 4m 15m 4m  5m 5m 12m D  6(m) 4m  4m 7.3 XÁC ĐỊNH MÁY MÓC THIẾT BỊ PHỤC VỤ XÂY DỰNG 7.3.1 Xác định cần trục tháp Công trình có độ cao lớn là: 82.5(m), nên cần phải sử dụng cần trục tháp phụ vụ cho công tác: cẩu trang thiết bị vật liệu lên cao, đổ bê tông cột từ tầng trở lên Công trình có diện tích mặt thi cơng tầng điển hình: 30.8m  32.2m Sử dụng cần trục tháp cố định cho cơng trình Căn vào chiều cao cơng trình tầm hoạt động đến vị trí xa mặt cơng trình ta sơ chọn cần trục tháp POTAIN MCi85A Có thơng số sau: Bảng 7.1: Thông số cần trục tháp 16 – Bể chứa nƣớc dự trữ Chiều cao tự đứng max (không giằng – neo) Chiều cao làm việc lớn Bán kính tay cần lớn 34.5m 121.5m 50m 106 Tải trọng nâng lớn Tải trọng đầu cần 50m Tốc độ nâng hạ Tốc độ quay Tốc độ xe Tổng điện tiêu thụ Chiều dài đoạn tay cần sở Các cấu hình tay cần lắp đặt Chiều dài cần đối trọng Chiều dài đốt thân sở Tấn 1.3 Tấn Từ 4.1 đến 66m/phút Từ đến 0.8 vòng/phút Từ 15 đến 58m/phút 35kVA 5m, 10m Từ 20m đến 50m 12.7m 3m Hình 7.1: Cần trục tháp POTAIN MCi85A 107 7.3.2 Xác định vận thăng3 Máy vận thăng dùng để vận chuyển vật tƣ, thiết bị khuôn thép, vữa …theo chiều cao Ngồi vận thăng cịn vận chuyển ngƣời đƣợc thiết kế với hệ số an tồn cao có buồng lƣới an tồn Chọn máy vận thăng: NTP model SC1000 Có thơng số nhƣ sau Bảng 7.2: Thông số máy vận thăng Công suất vận chuyển (kg) Số ngƣời đƣợc phép chở Tốc độ nâng (m/min) Tốc độ cấu an toàn làm việc (m/min) Chiều cao lắp dựng tối đa (m) Kích thƣớc lồng (m) Khả nâng tải cẩu lắp dựng (kg) 1000 12 40 51-56 150 3.2x1.5x2.4 180 7.4 CÁC NGUYÊN TẮC CƠ BẢN KHI THIẾT KẾ TMBTC Bố trí thiết kế cơng trình tạm phục vụ thi cơng cách thuận lợi Số lƣợng cơng trình tạm thiết kế phải nhất, có giá thành rẻ nhƣng phải đảm bảo khả khai thác, tái sử dụng, thu hồi vốn nhanh Tận dụng tối đa cơng trình xây dựng có sẵn đƣợc giữ lại mà khơng ảnh hƣởng q trình xây dựng để làm cơng trình tạm xây đến đâu khai thác phần cơng trình làm cơng trình tạm… Tn theo hƣớng dẫn, tiêu chuẩn kỹ thuật, qui trình an tồn lao động, phịng chống cháy nổ vệ sinh mơi trƣờng Học tập kinh nghiệm thiết kế TMBXD nƣớc Mạnh dạn áp dụng tiến khoa học kĩ thuật, quản lý kinh tế việc thiết kế 7.5 CÁC CÔNG TÁC KHI THIẾT KẾ TMBTC 7.5.1 Xác định vị trí cơng trình xây dựng Thể mốc chuẩn bên chủ đầu tƣ, thiết kế giao Các mốc qui định cao độ, vị trí tất hạng mục cơng trình Căn cƣ vào mốc chuẩn xác định đặc trƣng hình dạng, kích thƣớc, vị trí hạng mục vẽ TMBXD Các đặc trƣng bao gồm: trục chính, trục bản, trục dọc, trục ngang, trục dóng, hệ cao độ 7.5.2 Bố trí máy móc thiết bị xây dựng Cần trục  Xác định vị trí tâm quay với trục định vị gần Yêu cầu bán kính hoạt động cần trục phải bao quát toàn mặt xây dựng phải tuân theo yêu cầu an toàn lao động  Xác định đƣờng cần trục phụ vụ thi công Vận thăng, thang máy, máy trộn bê tông, vữa bê tông 108 7.5.3 Hệ thống giao thông Tuân theo dẫn, tiêu chuẩn Bộ Giao Thông Vận Tải Bô Xây Dựng Tận dụng tối đa hệ thống đƣờng có sẵn, đƣờng vĩnh cửu xây cơng trình nhằm giảm giá thành xây dựng đƣờng tạm Áp dụng toán lý thuyết đồ thị, qui hoạch tối ƣu để xác định đƣờng ngắn Nên thi công hệ thống giao thống tạm vừa giải phóng mặt trƣớc mùa mƣa bão 7.5.4 Hệ thống kho bãi Bố trí dọc bên đƣờng giao thơng tiện cho việc vận chuyển, bốc xếp Bố trí hợp lí theo dây chuyền sản xuất với xƣởng gia công tiện cho việc vận chuyển, quản lý Bố trí loại kho tính chất khu vực để dễ quản lý mặt cho phép Kết cấu kho bãi phải bảo đảm tốt chức bảo quản vật liệu, diện tích đủ dự trữ đƣợc khối lƣợng yêu cầu, kết cấu đơn giản, sử dụng nhiều lần lý thu hồi vốn, giá thành rẻ Bảo vệ đƣợc tài sản công trƣờng Sự dụng tối đa cơng trình có sẵn khai thác phần cơng trình xây dựng để làm kho bãi Tuân theo qui định phòng cháy chữa cháy, an tồn lao động, vệ sinh mơi trƣờng 7.5.5 Các xƣởng sản xuất phụ trợ Bố trí ngồi phạm vi xây dựng hạng mục kể phần diện tích mở rộng sau Bố trí tập trung vào khu, gần cơng trình tốt Bố trí khối theo dây chuyền cơng nghệ có liên quan Đƣợc thiết kế qui hoạch theo tiêu chuẩn xây dựng, an tồn lao động, phịng cháy chữa cháy vệ sinh mơi trƣờng Tận dụng cơng trình có sẵn phần cơng trình xây dựng làm xƣởng nhằm giảm giá thành Kết cấu đơn giản, dễ tháo lắp, sử dụng nhiều lần, tận dụng nguồn nguyên liệu địa phƣơng, giá thành rẻ 7.5.6 Cơ sở cung cấp vật liệu xây dựng Tuân theo qui định pháp luật, nhà nƣớc, qui định địa phƣơng Phải có giấy phép khai thác nguyên vật liệu cấp có thẩm quyền, Tuân theo qui định, qui phạm công nghệ khai thác sản xuất vật liệu xây dựng Nên kết hợp với địa phƣơng để liên doanh, liên kết giúp đỡ địa phƣơng phát triển ngành vật liệu xây dựng 7.5.7 Nhà tạm công trƣờng Tận dụng tối đa cơng trình có sẵn cơng trình gần cơng trình, sử dụng phần cơng trình xây dựng nhằm hạn chế việc xây dựng nhà tạm, tiết kiệm diện tích đất 109 Nên bố trí thành hai khu riêng biệt: khu vực hành khu vực nhà ở, dịch vụ Khu vực giải trí nên bố trí cơng trình, thuận tiện cho việc quản lý, lại dễ dàng Khu vực nhà dịc vụ nên bố trí ngồi cơng trƣờng cự ly gần để dễ dàng di chuyển đến cơng trình Kết cấu nhà tạm nên thiết kế dạng lắp ghép, sử dụng tối đa vật liệu địa phƣơng Tuân theo qui chuẩn, tiêu chuẩn xây dựng, phịng cháy chữa cháy vệ sinh mơi trƣờng 7.5.8 Mạng lƣới cấp thoát nƣớc Mạng lƣới cấp nƣớc  Đảm bảo cung cấp đủ nƣớc cho trình thi công  Tận dụng tối đa mạng lƣới cấp nƣớc có sẵn cơng trình khu vực lân cận  Xây dựng trƣớc phần hệ thống cấp nƣớc cho cơng trình sau để dùng tạm nhƣ bể chứa nƣớc, đƣờng ống  Thiết kế mạng lƣới có chiều dài ngắn Mạng lƣới nƣớc  Tạo độ dốc cho toàn mặt xây dựng để thoát nƣớc bề mặt dễ dàng, tránh ngập úng  Cần làm hệ thống cống rãnh thoát nƣớc cơng trình sau để nƣớc q trình thi công  Biện pháp sử lý nƣớc thải đảm bảo vệ sinh mơi trƣờng  Có biện pháp kỹ thuật cụ thể cho giai đoạn thi công 7.5.9 Mạng lƣới cấp điện Áp dụng theo nguyên tắc thiết kế mạng lƣới cấp nƣớc cho cơng trình cho việc cơng cấp điện đảm bảo cơng suất tiêu thụ thiết bị xây dựng mạng lƣới cấp điện có giá thành rẻ tốt 7.5.10 Hệ thống bảo vệ, an toàn lao động vệ sinh môi trƣờng Xây dựng hàng rào nhằm xác định lãnh thổ, vừa bảo vệ công trƣờng, vừa bảo đảm tính mỹ quan tiết kiệm chi phí Khoanh vùng khu vực nguy hiểm, rào chắn, cảnh báo Có biện pháp cụ thể an tồn lao động cho cơng đoạn cơng trình Lập qui trình vệ sinh xây dựng hàng ngày Bố trí trạm y tế gần công vào khu vực làm việc Qui định có biện pháp vệ sinh mơi trƣờng thoát chất thải nƣớc, thu gom xử lý chất rắn, chống bụi, tiếng ồn, vệ sinh đƣờng phố cho loại xe vào công trƣờng Tuân thủ theo hƣớng dẫn, qui định, tiêu chuẩn nhà nƣớc đia phƣơng 110 TÀI LIỆU THAM KHẢO 1 “TCVN 5574:2012”, Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2012  2 3 N.Đ.Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối NXB Khoa học kỹ thuật, 2002 Hƣớng dẫn Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép theo TCXDVN 356:2005 NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2009  4 “TCVN 2737:1995”, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây Dựng – Hà Nội, 1996  5 N.Đ.Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cốt thép theo TCXDVN 356:2005 NXB Xây Dựng  6 “TCVN 299:1999”, Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 NXB Xây Dựng – Hà Nội, 1999 7 “TCVN 9386:2012”, Thiết kế cơng trình chịu tải động đất NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2012 8 “TCVN 198:1997”, Nhà cao tầng – Thiết kế bê tông cốt thép toàn khối NXB Xây Dựng – Hà Nội, 1999 9 “TCVN 10304:2014”, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2014 10 “TCVN 9362:2012”, Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình NXB Xây Dựng – Hà Nội, 2012 111 S K L 0