(Đồ án hcmute) chung cư 18 tầng 1

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ 18 TẦNG GVHD: TS NGUYỄN ĐÌNH HIỂN SVTH: QUÁCH HÀO ĐỨC SKL 0 3 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ỨNG DỤNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ 18 TẦNG SVTH : MSSV : Khoá : QUÁCH HÀO ĐỨC 13145414 2013-2017 Ngành : GVHD : Xây dựng dân dụng TS NGUYỄN ĐÌNH HIỂN Tp Hồ Chí Minh, tháng 06 năm 2017 n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : QUÁCH HÀO ĐỨC MSSV: 13149035 Khoa : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng Ngành : Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ 18 TÂNG Số liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc (cung cấp GVHD)  Hồ sơ khảo sát địa chất (quận 6, nơi cơng trình xây dựng) Nội dung phần lý thuyết tính tốn: 2.1: Kiến trúc: Thể lại vẽ theo kiến trúc (0%) 2.2: Kết cấu:  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình khối thương mại khối chung cư  Tính toán, thiết kế cầu thang bể nước mái  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục vng góc  Nền móng: Phương án cọc khoan nhồi Thuyết minh vẽ: 01 Thuyết minh 01 Phụ lục 22 vẽ A1 (05 Kiến trúc, 17 Kết cấu, Nền móng) Cán hướng dẫn : TS Nguyễn Đình Hiển Ngày giao nhiệm vụ : 22/4/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 26/7/2017 TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : QUÁCH HÀO ĐỨC MSSV: 13149035 Khoa : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng Ngành : Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ 18 TÂNG Họ tên Giảng viên hướng dẫn: TS Nguyễn Đình Hiển NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên : QUÁCH HÀO ĐỨC MSSV: 13149035 Khoa : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng Ngành : Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ 18 TÂNG Họ tên Giảng viên phản biện: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) n SUMARY Building Name : Block of flats ( 18 storeys ) Student: Quach Hao Duc Advisor: PhD Nguyen Dinh Hien Overview of Architecture: The S1-2 Apartment is located in the S1 area of the Ba Hon New Town that has cover an area of 4620 square meters It has block with 13 storeys Each storey in one block has rooms and is equipped of lifts and staircases The building is designed to take maximum advantage of ventilation and natural light Surfaces in the building are arranged lively, conveniently, reasonably, suitably with living habits for Vietnamese people Overview of Structure: all of analyses, calculations and designs must be ensured strength and stablity conditions according to current Vietnam standards and foreign standards - The vertical structure system is reinforced concrete frame-wall - The horizon structure system is reinforced concrete floor - Solution of foundation is reinforced concrete square pile foundation Design content: Including chapter: - Chapter 1: Overview of Architecture - Chapter 2: Design of reinforced concrete slab - Chapter 3: Design of reinforced concrete staircase - Chapter 4: Design of reinforced concrete frame - Chapter 5: Design of reinforced concrete frame – axis - Chapter 6: Design of reinforced concrete foundation n MỤC LỤC CHƯƠNG : GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.1 Sự cần thiết phải đầu tư xây dựng cơng trình 1.2 Giới thiệu cơng trình 1.2.1 Vị trí xây dựng cơng trình 1.2.2 Qui mô cơng trình 1.3 Các giải pháp kiến trúc công trình 1.3.1 Giải pháp mặt bằng 1.3.2 Giải pháp mặt đứng 1.4 Các hệ thống kỹ thuật cơng trình 1.4.1 Hệ thống chiếu sáng 1.4.2 Hệ thống điện 1.4.3 Hệ thống cấp thoát nước 1.4.4 Phòng cháy chữa cháy 1.5 Đặc điểm khí hậu 1.6 Các tiên kinh tế kỹ thuật 1.7 Kết luận 1.8 Giải pháp vật liệu 1.8.1 Phân tích lựa chọn phương án kết cấu 1.8.2 Lựa chọn sơ kích thước cấu kiện CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 17 2.1 Kích thước sơ 17 2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn 18 2.2.1 Tĩnh tải 18 2.2.2 Hoạt tải 18 2.2.3 Trọng lượng tường xây sàn 19 2.3 Độ võng sàn 20 2.4 Phân tích nội lực sàn 21 2.5 Tính tốn cốt thép 23 n CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ, TÍNH TỐN CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 24 3.1 Cấu tạo cầu thang tầng điển hình 24 3.2 Tính tốn cầu thang 25 3.2.1 Tính tốn thang 25 3.2.2 Tính tốn cốt thép cho cầu thang 29 3.3 Tính tốn dầm cầu thang 29 3.3.1 Tính tốn dầm DS1 29 3.3.2 Tính dầm congxon DS2 (đơn vị tải trọng kN/m) 30 3.3.3 Tính tốn cốt đai cho dầm DS1 DS2 31 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN – THIẾT KẾ HỆ KHUNG 32 4.1 Tổng quan 32 4.2 Xác định sơ kích thước tiết diện 32 4.3 Tính toán tải trọng 32 4.3.1 Tĩnh tải 32 4.3.2 Hoạt tải 32 4.3.3 Tải cầu thang 32 4.3.4 Tải trọng ngang tác dụng lên cơng trình 32 4.3.5 Các trường hợp tải trọng 47 4.4 Kiểm tra chuyển vị đỉnh vấn đề dao động: 50 4.4.1 Chuyển vị đỉnh 50 CHƯƠNG : THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 51 5.1 Tính tốn dầm 51 5.1.1 Kích thước tiết diện dầm 51 5.1.2 Tính cốt thép dọc cho dầm 51 5.1.3 Tính toán khả chịu cắt của dầm 52 5.2 Tính tốn cột 53 5.2.1 Tính toán thép dọc cho cột 53 5.3 Tính tốn cốt thép vách đứng bằng phương pháp vùng biên chịu moment 61 n 5.3.1 Định nghĩa 61 5.3.2 Tính toán cốt thép ngang cho vách 63 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ MĨNG 64 6.1 Số liệu địa chất cơng trình 64 6.1.1 Công tác khảo sát địa chất 64 6.1.2 Tính tốn xử lý số liệu 66 6.2 Phương án cọc khoan nhồi 68 6.2.1 Vật liệu kích thước cọc 68 6.2.2 Tính tốn sức chịu tải 68 6.2.3 Bố trí hệ móng cơng trình 74 6.2.4 Tính tốn móng M12 75 6.2.5 Tính tốn móng M2 82 6.2.6 Tính tốn móng lõi thang 88 n DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Phối cảnh Cao ốc TÂN THỊNH LỢI Hình Vị trí cơng trình Hình Mặt bằng kết cấu tầng điển hình Hình Vị trí cột 1-C 13 Hình Vị trí cột 3-A 14 Hình Vị trí cột 3-A 15 Hình Mặt bằng phân chia ô sàn tầng điển hình 17 Hình 2 Tĩnh tải lên ô sàn 18 Hình Hoạt tải lên ô sàn 18 Hình Tải trọng tường lên ô 19 Hình Độ võng dài hạn của sàn 20 Hình Chia dãy trip A theo phương X 21 Hình Chia dãy trip B theo phương Y 22 Hình Momen của dãy trip A theo phương X 22 Hình Momen của dãy trip B theo phương Y 23 Hình Mặt bằng cầu thang (lầu 1-14) 24 Hình Mặt cắt cầu thang (lầu 1-14) 25 Hình 3 Mơ hình cầu thang Etabs 27 Hình Moment của bảng thang 28 Hình Mặt bằng bố trí dầm 29 Hình Mơ hình tởng thể cơng trình ETABS 34 Hình Đồ thị xác định hệ số động lực  36 Hình Hệ tọa độ xác định hệ số tương quan không gian 1 37 Hình Mặt cắt mặt đứng của vách 61 n Hình Moment móng lõi thang theo phương Y Phương X Y Dưới Trên Dưới Trên M(kN.m) b(mm) ho(mm) 2106 2460 1450 -19.7 2460 1450 2085 2460 1450 -19.7 2460 1450 0.024 -0.0002 0.024 -0.0002 0.024 -0.0002 0.024 -0.0002 As 3787.9 -33.23 3787.9 -33.23 Bảng Tính tốn cốt thép cho đài cọc n Bố trí Asc a100 2727.2 a200 251.5 a100 3421.1 a200 251.5 6.2.5 Tính tốn móng M2 6.2.5.1 Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc 480 mm 1500 mm 480 mm 1200 Hình 8.mm Bố trí móng M2 Kết phản lực đầu cọc thu : Hình Phản lực móng M2 n Phản lực đầu cọc móng M12 , lấ nội lực từ Safe : Tở hợp tt Pmax (kN) Combo ( TT + HT ) 2941.6 tt Pmin (kN) 2931.9 Ptktt (kN) Kiểm tra 3142.59 Thỏa 6.2.5.2 Xác định kích thước khối móng quy ước: Góc ma sát trung bình Góc ma sát trung bình móng cọc khoan nhồi Với tb   i hi h i Lớp đất Bề dày h Góc ma sát trung (m) ộ) bình 11.7 5.12 18.52 10.5 0.8 29.1 ộ) - Kích thước đáy đài theo chu vi nhóm cọc biên : L'  2.46  0.48   1.5(m) B'  1.2(m) - Bề rộng dài của móng quy ước:  tb  '  10.5  Bm  B  2lcoc  tan    4.8s m   1.2   40  tan       Lm  L'  2lcoc  tan  tb    10.5    5.16m   1.5   40  tan     Kích thước móng: Hm = h + hđài = 40 + 2= 22 m, Bm x Lm = x m n Khối lượng khối móng quy ước Wqu  H qu  Bm  Lm   td  42    (20.61  10)  11140.5 kN Áp lực đáy khối móng quy ước: N Trường hợp Mx kN Nmax Mx max My max tc pmax,  My kN-m 6716.64 -143.51 6468.21 -154.57 5046.06 -15.439 6M y N tc M x   ; F Bm L2 m Lm B m Bm Lm Pmax Pmin kN/m2 kN-m m m kN/m 31.953 27.45 137.893 5 5 5 363.310 374.02 352.62 364.83 307.72 395.96 Bảng Nội lực móng M2 Pmax  363.310(kN), Pmin  374.02(kN)  Ptb  368.665(kN) 6.2.5.3 Súc chịu tải của móng- theo 9362-2012 m  m2 Rtc  A  b    B  h   '  D  cII    h0 ktc  Với  m1 = 1.1, cát bụi, no nước m2 = 1, cơng trình có hệ kết cấu mềm ktc = 1, thí nghiệm mẫu đất nơi xây dựng A, B, D hệ số phụ thuộc góc ma sát đáy khối móng quy ước,  = 29.1o => A = 1.065, B = 5.26, D = 7.675 b  5(m) h = 42, chiều sâu đặt khối móng quy ước so với cốt tự nhiên γ’ = 10.61 kN/m3 dung trọng trung bình của đất đáy móng  = 10.61 kN/m3 dung trọng của đất đáy móng htd  h1  h2  bt 25  40  0.3   40.7  m  '  10.61 h1 = 40 m khoảng cách từ mặt sàn tầng hầm đến mũi cọc n h2 = 0.3 m chiều dày sàn tầng hầm ho = h - htd = 42-40.7 = 1.3 m c = kN/m2 1.11 1.065  10.61  5.26  40 10.61  7.675  10.611.3  2570.09kN / m2 Rtc  Pmax  454.32(kN / m )  1.2 Rtc  3084(kN / m ) Ptb  448.655(kN / m )  Rtc  2570(kN / m ) Pmin  Kết luận mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 6.2.5.4 Tính lún cho móng Áp lực gây lún đáy lớp khối móng quy ước  gl  Ptb  Hqu '  368.665  293.644  75.02 kN / m2 Tiến hành tính lún theo phương pháp cộng lún phân tố S  0.8 gl  zi hi Ei Chia lớp đất mũi cọc thành lớp phân tố dày bằng m Chú ý phân lớp phải nằm lớp định Đối với lớp đất tốt, điều kiện dừng lún gl  0.2 bt Độ lún giới hạn cho cơng trình dạng khung bê tơng cốt thép có chèn vách S ≤ [Sgh] = 8cm Bề dày Z (m) R/Z (m) 0 1 0.2 0.4 0.6 ) Ko 0.852 0.83 0.8 10.61 10.61 10.61 10.61 293.64 275.86 286.47 297.08 75.02 63.92 53.05 42.44 Bảng 10 Độ lún móng M2 Dừng lún Z = 5m : gl  0.2  bt  42.44  59.416 n 184.33 169.89 169.76 169.76 E(Mpa) S(cm) 48.7 48.7 48.7 48.7 0.15 0.14 0.14 0.14 Độ lún của nhóm cọc : S = 0.57 (cm) < (cm) Vậy thỏa điều kiện biến dạng 6.2.5.5.Thiết kế đài móng Kiểm tra chọc thủng cho đài: Kiểm tra xuyên thủng cho cột: 1500 mm 830 mm Hình 10 Tháp xuyên thủng móng M2 Với góc lan tỏa ứng suất 45o ta thấy tháp xuyên thủng hình thành từ mép vách bao hết cọc bên Nên móng xem tuyệt đối cứng nên khơng cần thiết kiểm tra xuyên thủng cho đài n 6.2.5.6 Tính tốn cốt thép cho đài móng Kết moment theo strip phương X,Y Hình 11 Moment móng M12 Tính tốn cốt thép: m  M Rbbh02 Phương X Y Dưới Trên Dưới Trên     2 m M(kN.m) 47.68 457.84 1219.26 12.9 b(mm) 2460 2460 1200 1200 ho(mm) 1450 1450 1450 1450 As  0.001 0.005 0.028 0.0003 Rs As 0.001 166.13 0.005 830.67 0.028 2269.15 0.0003 24.31 Bảng 11 Tính thép móng M2 n  Rbbh0 Bố trí a150 a160 a150 a160 Asc 188.7 961.9 2534 176.2 6.2.6 Tính tốn móng lõi thang 6.2.6.1 Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc Hình 12 Bố trí móng lõi thang Kết phản lực đầu cọc thu : Hình 13 Phản lực móng lõi thang n Phản lực đầu cọc móng M12 , lấ nội lực từ Safe : Tổ hợp tt Pmax (kN) Combo ( TT + HT ) 4213.12 tt Pmin (kN) 3603.62 Ptktt (kN) Kiểm tra 4200 Thỏa 6.2.6.2 Kiểm tra áp lực mũi cọc TH ứng với N Mx kN kN-m Tổ hợp Nmax TC1 -209982 384940.8 Mx max TC2 -182601 445622.8 Ny max TC5 -183723 293612 Bảng 12 Nội lực móng lõi thang My kN-m -47391.7 -40381.9 -103420 Ngồi cịn có thêm tải trọng đài móng sàn tầng hầm : Ndai  3.96  9.96   25  1972.08(kN) Nsan   (3.1  1.25)  (2.4  0.9)  (0.3  25   0.76)  380(kN) Xác định kích thước khối móng quy ước: Góc ma sát trung bình Góc ma sát trung bình móng cọc khoan nhồi Với tb   i hi h i Móng cọc, quy đởi khối móng quy ước hình trịn tương đương với hình trịn ngoại tiếp cọc Lớp đất Bề dày h (m) 11.7 (độ) 5.12 18.52 0.8 29.1 n ộ) Góc ma sát trung bình 10.5 H m  Bm Hình 14 Móng quy ước cho lõi thang - Kích thước đáy đài theo chu vi nhóm cọc biên : L'  9.96  0.48   9(m) B'  3.96  0.48   3(m) - Bề rộng dài của móng quy ước:  tb  '  10.5  Bm  B  2lcoc  tan      40  tan    6.82 m      Lm  L'  2lcoc  tan  tb    10.5    12.82m   9.96   40  tan     Kích thước móng: Hm = h + hđài = 40 + 2= 22 m, Bm x Lm = x 13 m Khối lượng khối móng quy ước Wqu  H qu  Bm  Lm   td  42   13  (20.61  10)  40551.42 kN Tổng lực N  40551 1972  380  61764  104667(kN) (lực tải trọng cơng trình, sàn tầng hầm, đài móng, khối móng quy ước) tc Áp lực đáy khối móng quy ước: pmax,  n 6M y N tc M x   F Bm L m Lm B m Trường hợp Nmax Mx max My max N Mx My Bm Lm Pmax Pmin kN/m2 683.42 634.42 661.02 kN kN-m kN-m m m kN/m 61764 57926 56429 25442 27979 1097 7035 6394 26915 7 13 13 13 974.02 938.68 979.17 Pmax  979.17(kN), Pmin  661.02(kN)  Ptb  820.095(kN) 6.2.6.3 Súc chịu tải của móng- theo 9362-2012 Bảng 13 Nội lực móng lõi thang Rtc  Với m1  m2  A  b    B  h   '  D  cII    h0  (6.6) ktc m1 = 1.1, cát bụi, no nước m2 = 1, cơng trình có hệ kết cấu mềm ktc = 1, thí nghiệm mẫu đất nơi xây dựng A, B, D hệ số phụ thuộc góc ma sát đáy khối móng quy ước,  = 29.1o => A = 1.065, B = 5.26, D = 7.675 b  6.82(m) h = 42, chiều sâu đặt khối móng quy ước so với cốt tự nhiên γ’ = 10.61 kN/m3 dung trọng trung bình của đất đáy móng  = 10.61 kN/m3 dung trọng của đất đáy móng htd  h1  h2  bt 25  40  0.3   40.7  m  '  10.61 h1 = 40 m khoảng cách từ mặt sàn tầng hầm đến mũi cọc h2 = 0.3 m chiều dày sàn tầng hầm ho = h - htd = 42-40.7 = 1.3 m c = kN/m2 n Vậy Rtc  1.1 1.065  6.82 10.61  5.26  40 10.61  7.675   10.611.3  2592.71kN / m2 Pmax  979.17( kN / m )  1.2 Rtc  3110( kN / m ) Ptb  820(kN / m )  Rtc  2592( kN / m ) Pmin  661.02(kN / m )  Kết luận mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Do tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi 6.2.6.4.Tính lún cho móng Áp lực gây lún đáy lớp khối móng quy ước  gl  Ptb  Hqu '  1162  293.644  868.356 kN / m2 (6.7) Tiến hành tính lún theo phương pháp cộng lún phân tố S  0.8 gl  zi hi Ei Chia lớp đất mũi cọc thành lớp phân tố dày bằng m Chú ý phân lớp phải nằm lớp định Đối với lớp đất tốt, điều kiện dừng lún gl  0.2 bt Độ lún giới hạn cho cơng trình dạng khung bê tơng cốt thép có chèn vách S ≤ [Sgh] = 8cm Bề dày Z (m) (m) 1 R/Z Ko 0.14 0.29 0.43 0.57 0.71 0.86 1 0.852 0.83 0.786 0.72 0.683 0.652 0.553 ) 10.61 10.61 10.61 10.61 10.61 10.61 10.61 10.61 293.64 275.86 286.47 297.08 307.69 318.3 328.91 339.52 526.45 448.54 372.29 292.62 210.69 143.9 93.82 51.88 Bảng 14 Độ lún móng lõi thang Dừng lún Z = 7m : gl  0.2  bt  51.88  67.904 Độ lún của nhóm cọc : S = 1.88 (cm) < (cm) n 410.045 362.2 329.38 294.85 259.19 231.1 211.37 195.7 E(Mpa) S(cm) 48.7 48.7 48.7 48.7 48.7 48.7 48.7 48.7 0.34 0.3 0.27 0.24 0.21 0.19 0.17 0.16 Vậy thỏa điều kiện biến dạng 6.2.6.5 Thiết kế đài móng Kiểm tra chọc thủng cho đài: Kiểm tra xuyên thủng cho cột Dựa vào sơ đồ bố trí cọc , với chiều cao làm việc ho = m, đại đa số cọc nằm vùng lan tỏa ứng suất tháp xuyên thủng Riêng nhận thấy cọc nằm trục phải trái xảy xuyên thủng cọc gây ra, tiến hành kiểm tra xuyên thủng : Hình 15 Diện tích xun thủng móng lõi thang Diện tích chống xun lấy bằng ½ diện tích nón cọc : R  0.3  2.43  2.73(m) r  0.3(m) l  h o  2  2.82(m) Diện tích xung quanh hình nón cụt Sxp  (r  R)l  26.83(m2 )  Sxz  0.5  Sxq  13.41(m )  Fcx  1.2  103  13.41  13410(kN)  Pmax (Fxt  Pmax )  Fcx  Fxt Không bị xuyên thủng n 6.2.6.6 Tính tốn cốt thép cho đài móng Kết moment theo strip phương X,Y Hình 16 Moment móng lõi thang theo phương X Hình 17 Moment móng lõi thang theo phương Y Phương X Y Dưới Trên Dưới Trên M(kN.m) -3884 1844 1651 -172 b(mm) 2490 2490 1980 1980 ho(mm) 1450 -0.044 -0.043 1450 0.021 0.021 1450 0.023 0.023 1450 -0.0024 -0.0024 As -6980.5 3531.37 3075.51 -324.93 Bảng 15 Tính tốn cốt thép cho đài cọc n Bố trí a100 a100 a100 a200 Asc 2727.2 335.3 3421.1 251 S n K L 0