(Đồ án hcmute) chung cư ocean view manor

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ OCEAN VIEW MANOR GVHD: TS ĐOÀN NGỌC TỊNH NGHIÊM SVTH: BÙI NGUYỄN QUẾ ANH SKL 0 8 Tp Hồ Chí Minh, tháng 12/2017 n BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ OCEAN VIEW MANOR GVHD: TS ĐOÀN NGỌC TỊNH NGHIÊM SVTH: BÙI NGUYỄN QUẾ ANH MSSV: 13149002 Khố : 2013- 2018 Tp Hồ Chí Minh, tháng 12/2017 n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: BÙI NGUYỄN QUẾ ANH MSSV: 13149002 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ OCEAN VIEW MANOR Họ tên Giáo viên hướng dẫn: TS ĐOÀN NGỌC TỊNH NGHIÊM NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: BÙI NGUYỄN QUẾ ANH MSSV: 13149002 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ OCEAN VIEW MANOR Họ tên Giáo viên phản biện: NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2017 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) n LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy Đồn Ngọc Tịnh Nghiêm Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến toàn thể quý Thầy Cô khoa Xây Dựng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày…tháng … năm 2017 Sinh viên thực n CAPSTONE PROJECT’S TASK Student name: BÙI NGUYỄN QUẾ ANH Faculty: Civil of Engineering Major: Construction Engineering Technology Project: OCEAN VIEW MANOR Student ID: 13149002 Initial documentation: + Architectural profile (provided thesis advisor) + Soil investigation (survey) profile (Vung Tau) Content of theories and calculation 2.1: Architecture: + Illustrate architectural drafts again 2.2: Structure: + Calculation, analysis, design of typical floor in condominium block + Calculation, analysis, design of stairs and cistern + Model, calculation, design of frame , frame B and floor 7th + Foundation: Driven pile method Explication and drafts (Drawings) 01 thesis and 05 appendix 21drawings A1 ( architecture 2, structure 19) Advisor: M.S ĐOÀN NGỌC TỊNH NGHIÊM Assigned date: 04/09/2017 Deadline: 04/01/2018 Ho Chi Minh, January 04th, 2018 HEAD OF FACULTY ADVISOR n PHỤ LỤC Bảng Nhận Xét Của Giáo Viên Hướng Dẫn Bảng Nhận Xét Của Giáo Viên Phản Biện Lời Cảm Ơn Nhiệm Vụ Đồ Án Tốt Nghiệp TỔNG QUAN 14 Giới Thiệu Chung: 14 Tải Trọng Tác Động 15 2.1 Tải Đứng 15 2.2 Tải Ngang 15 Giải Pháp Thiết Kế 15 Vật Liệu Sử Dụng 16 Phần Mềm Ứng Dụng Trong Phân Tích Tính Tốn 16 PHƯƠNG ÁN SÀN DẦM 17 CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ SÀN 17 1.1 Mặt Bằng Sàn 17 1.2 Chọn Sơ Bộ Kích Thước 17 1.2.1 Chiều Dày Sàn 17 1.2.2 Kích Thước Dầm Chính - Dầm Phụ 18 1.2.3 Tiết Diện Vách 18 1.3 Tải Trọng Tác Dụng Lên Sàn 19 1.3.1 Tĩnh Tải 19 1.3.2 Hoạt Tải 20 1.4 Tính Tốn Bố Trí Cốt Thép Sàn Tầng Điển Hình 21 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ CẦU THANG 27 2.1 Mặt Bằng Bố Trí Cầu Thang Tầng Điển Hình 27 2.2 Cấu Tạo Cầu Thang 27 2.3 Tải Trọng 28 2.3.1 Tĩnh Tải 28 2.3.2 Hoạt Tải 30 n 2.3.3 Tổng Tải Trọng 30 2.4 Sơ Đồ Tính Và Nội Lực 30 2.5 Tính Tốn Bố Trí Cốt Thép 33 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ HỆ KHUNG 34 3.1 Mở Đầu 34 3.2 Vật Liệu Sử Dụng 34 3.3 Chọn Sơ Bộ Kích Thước 34 3.4 Tính Tốn Tải Trọng 35 3.4.1 Tĩnh Tải 35 3.4.2 Hoạt Tải 36 3.4.3 Tổng Hợp Tải Trọng 36 3.4.4 Tính Tốn Tải Gió 37 3.4.4.1 Gió Tĩnh 37 3.4.4.2 Gió Động 39 3.4.5 Tải Trọng Động Đất 48 3.4.5.1 Phương Pháp Phân Tích Phổ Phản Ứng 48 3.5 Tổ Hợp Tải Trọng: 55 3.6 Kiểm Tra Chuyển Vị Đỉnh: 57 3.7 Nhận Xét Kết Quả Nội Lực 57 3.8 Kết Quả Nội Lực 59 3.8.1 Kết Quả Nội Lực 59 3.8.1.1 Khung Trục 59 3.8.2 Tính Tốn Thiết Kế Hệ Dầm: 61 3.8.2.1 Tính Toán Cốt Thép Dọc 61 3.8.2.2 Tính Tốn Thép Đai 62 3.8.2.3 Neo Và Nối Cốt Thép 63 3.8.2.4 Kết Quả Tính Tốn Cốt Thép Dầm: 64 3.8.3 Tính Tốn Thiết Kế Hệ Cột: 64 3.8.3.1 Tính Tốn Cốt Thép Dọc: 64 3.8.3.2 Kết Quả Tính Tốn Cốt Thép Cột: 67 n 3.9 Tính Tốn Cốt Thép Vách Đứng Bằng Phương Pháp Vùng Biên Chịu Moment: 67 3.9.1 Định Nghĩa 67 3.9.2 Tính Tốn Cốt Thép Ngang Trong Vách 70 3.9.3 Kết Quả Tính Tốn Cốt Thép Vách: 70 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ MĨNG 71 4.1 Số Liệu Địa Chất Cơng Trình 71 4.2 Phương Án Móng Cọc Ép Bê Tông Cốt Thép 73 4.2.1 Lựa Chọn Giải Phap Nền Mong : 74 4.2.2 Vật Liệu Sử Dụng : 74 4.2.3 Tải Trọng Công Trinh Tac Dụng Len Mong : 74 4.2.4 Kích Thước Và Chiều Dài Cọc 76 4.2.5 Chọn Loại Cọc Và Chiều Sâu Đặt Mũi Cọc: 76 4.2.6 Tính Toán Sức Chịu Tải 77 4.2.6.1 Theo Chỉ Tiêu Cơ Lý Của Đất Nền (TCVN 10304:2014) 77 4.2.6.2 Sức Chịu Tải Của Cọc Theo Vật Liệu 78 4.2.6.3 Theo Kết Quả Xuyên Tiêu Chuẩn SPT: 79 4.2.7 Xác Định Số Lượng Cọc Và Bố Trí Trong Cọc: 83 4.2.8 Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Lên Cột: 84 4.2.8.1 Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Dưới Móng 6bb: 84 4.2.8.2 Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Dưới Móng 3a: 86 4.2.8.3 Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Dưới Móng 2b: 87 4.2.8.4 Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Dưới Lõi Thang P1: 89 4.2.8.5 Kiểm Tra Tải Trọng Tác Dụng Dưới Lõi Thang P2: 90 4.2.9 Kiểm Tra Độ Lún Cho Móng Cọc Ép: 92 4.2.9.1 Kiểm Tra Độ Lún Cho Khối Móng Dưới Cột Móng 6bb: 92 4.2.9.2 Kiểm Tra Độ Lún Cho Khối Móng Dưới Cột Móng 3a: 94 4.2.9.3 Kiểm Tra Độ Lún Cho Khối Móng Dưới Cột Móng 2b: 95 4.2.9.4 Kiểm Tra Độ Lún Cho Khối Móng Lõi Thang P1,P2 98 4.2.10 Kiểm Tra Điều Kiện Xuyên Thủng Của Móng Cọc Ép 101 4.2.10.1 Kiểm Tra Xuyên Thủng Cho Khối Móng 6bB: 101 n 4.2.10.2 Kiểm Tra Xuyên Thủng Cho Khối Móng 3A: 101 4.2.10.3 Kiểm Tra Xuyên Thủng Cho Khối Móng 2B: 102 4.2.10.3 Kiểm Tra Xuyên Thủng Cho Lõi Thang P1: 102 4.2.11 Tính Tốn Cốt Thép Cho Đài Cọc Ép: 103 4.2.11.1 Sơ Dồ Tinh: 103 4.2.11.3 Tính Toán Thép: 103 4.2.12 Kiểm Tra Cọc Theo Điều Kiện Cẩu Và Dựng Cọc: 107 n  Kích thước đài: Xđ × Yđ × Hđ = 3.2 m × 2.4 m × 1.5 m  Kiểm tra điều kiện độ sâu chôn đài với Hmaxtt = 83.59kN  2H tt h m  h  0.7tg(45o  )  0.64 m Bd hm = 4.8 m > hmin = 0.64 m  Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp  Tính góc ma sát trung bình đoạn Ltb: tb   4l4  5l5 l4  l5 32.550  5.1  29.190  26.9  290340 5.1  26.9 Chiều dài khối móng quy ước theo phương X: tb  2.4   32  tan tb  3.2   32  tan 290340  10.7(m) 4 Chiều dài khối móng quy ước theo phương Y: LXqu  LX  Ltb tan   290340  11.5(m) 4  Momen chống uốn khối móng quy ước: LYqu  LY  2Ltb tan WX  LXqu WY  LYqu L2Yqu Xqu L  10.7   11.5  10.7  204.17( m3 ); 11.52  253.48( m3 ) 6  Chiều cao khối móng quy ước: H qu  Ltb  H m  32   34(m)  Diện tích khối móng quy ước: Aqu  LXqu LYqu  10.7 11.5  123.05(m2 )  Khối lượng đất khối móng quy ước: Qd  Aqu  i hi  123.05  (10.5  5.1  10.65  26.9)  41841.31(kN )  Khối lượng đất bị đài cọc chiếm chỗ: Qdc  nAp  i hi   Vdai   0.16  (10.5 5.1 10.65 26.9)  20 3.2 2.4 1.5  633.63(kN )  Khối lượng cọc đài bê tông: Qc  nAp tb Lc  Wdai   0.16  25  24.9  25  3.2  2.4 1.5  1039.6( kN )  Khối lượng tổng móng quy ước : Qqu  Qd  Qc  Qdc  41418.31  1029.6  633.63  42237.27(kN )  Tải trọng quy đáy khối móng quy ước: tc N qu  N0ttdai 10356.2  Qqu   42237.27  51242.66(kN ) 1.15 1.15 96 n M 0ttX 28.597   24.87(kN m); 1.15 1.15 M 0ttY 17.088 tc M   Yqu 1.15  1.15  14.86(kN m)  Ứng suất khối móng quy ước: tc   M Xqu tc max P  tc N qu Aqu  tc M Xqu WX  tc M Yqu WY tc  45195.54 24.87 14.86  Pmax  421.93(kN / m )      tc 123.05 204.17 253.48   Pmin  421.60(kN / m ) tc tc Pmax  Pmin 421.93  421.60 P    421.76(kN / m ) 2 tc tb  Xác định sức chịu tải đất mũi cọc (lớp 5) tính theo TTGH2: mm Rtc  1 ( Ab II  Bh II'  DcII ) (TCVN 9362-2012, cơng thức 15) ktc  Trong đó: m1 = m2 = m3 = ktc = 1; b=2(m); h = 44(m); cII = 8(kN/m2); φ5 = 29.190 Tra bảng ta có A = 1.08; B = 5.32; D = 7.73 (bảng 14 TCVN 93622012) 10.5  5.1  10.65  26.9  II  10.5(kN / m );  II'   10.62(kN / m ) 5.1  26.9 mm  Rtc  1 ( Ab II  Bh II'  DcII ) ktc 1 (1.08  10.5  5.32  32 10.62  7.73  8)  1892.469(kN / m2 )  Kiểm tra:  tc  Pmax  1.2 Rtc 421.93(kN / m )  1.2 1892.47  2270.96(kN / m )  tc   421.60    Pmin   tc 421.76(kN / m2 )  1892.47(kN / m ) tc   Ptb  R Thỏa  Áp lực gây lún khối móng quy ước:  gl   tbtc   i'hi  421.76 10.62  32  81.92(kN / m2 )  ứng suất đất tải trọng thân tải trọng đế móng:  sibt   i hi  10.62  32  339.84(kN / m ) n  gltb  hi E  Tiến hành tính lún theo phương pháp cộng phân tố: S      Chia lớp đất mũi cọc thành lớp phân tố dày 1m 97 n  Đối với đất tốt điều kiện dừng lún:  gl  0.2 bt  Độ lún giới hạn S   S gh   0.8cm Bảng B4-34: Bảng tính lún móng khối móng 2B Ký hiệu Lớp Bề dày Z (m) 2z/b lớp phân tố (m) 5 5 K0   bt (kN / m ) (kPa)  gl  gltb (kPa) (kPa) E (Mpa) S (cm) 0 10.62 339.84 81.92 21.678 0.5 0.5 0.5 0.944 10.62 345.15 76.61 79.26 21.678 0.182 0.5 1 0.778 10.62 350.46 71.3 73.955 21.678 0.17 0.5 1.5 1.5 0.675 10.62 355.77 66 68.645 21.678 0.16 Ghi chú: hệ số K0 tra theo ứng suất tâm tiết diện hình theo độ sâu Tra bảng C.1 TCVN 9362-2012  Nhận thấy z =1 (m),  gl 0.2 bt  68.65  0.2  355.77  71.15(kN / m2 )  Độ lún nhóm cọc S = 0.51cm < Sgh = cm => Thỏa mãn độ lún giới hạn 4.2.9.4 Kiểm tra độ lún cho khối móng lõi thang P1,P2  Dự tính độ lún nhóm cọc dựa mơ hình khối móng quy ước Kích thước đài: Xđ × Yđ × Hđ = 10.4 m × 5.6 m × m  Kiểm tra điều kiện độ sâu chôn đài với Hmaxtt = 3920.15 kN  2H tt h m  h  0.7tg(45o  )  3.01m Bd  hm = 4.8 m > hmin = 3.01m  Thỏa điều kiện móng cọc đài thấp  Chiều sâu tính tốn khối móng quy ước: Ltb= 32 (m)  Tính góc ma sát trung bình đoạn Ltb: tb   4l4  5l5 l4  l5  32.550  5.1  29.190  26.9  290340 5.1  26.9 Chiều dài khối móng quy ước theo phương X: tb 290340 LXqu  LX  2Ltb tan  10.4   32  tan  18.7(m) 4  Chiều dài khối móng quy ước theo phương Y: tb 290340 LYqu  LY  2Ltb tan  5.6   32  tan  13.5(m) 4  Momen chống uốn khối móng quy ước: 98 n WX  LXqu WY  LYqu L2Yqu Xqu L  18.7   13.5  18.7  1089.86( m3 ); 13.52  410.06( m3 )  Diện tích khối móng quy ước: Aqu  LXqu LYqu  18.7 13.5  252.45(m2 )  Khối lượng đất khối móng quy ước: Qd  Aqu  i hi  252.45  (10.5  5.1  10.65  26.9)  85841.84(kN )  Khối lượng đất bị đài cọc chiếm chỗ: Qdc  nAp  i hi   Vdai  36  0.16  (10.5 5.1 10.65 26.9)  20 10.4 5.6  4505.824(kN )  Khối lượng cọc đài bê tông: Qc  nAp tb Lc  Wdai  36  0.16  25  26.9  25 10.4  5.6   7216( kN )  Khối lượng tổng móng quy ước : Qqu  Qd  Qc  Qdc  85841.84  7216  4505.824  88552.01( kN )  Tải trọng quy đáy khối móng quy ước: N0ttdai 64409.8 N   Qqu   88552.01  144560.5(kN ) 1.15 1.15 M 0ttX 12518.36 tc  M Xqu  1.15  1.15  10885.53(kN m); M 0ttY 599.529 tc M   Yqu 1.15  1.15  35.86(kN m)  Ứng suất khối móng quy ước: tc qu tc max P  Ptbtc  tc N qu Aqu  tc M Xqu WX  tc M Yqu WY tc  144560.5 10885.53 35.86  Pmax  542.71(kN / m )      tc 252.45 1089.867 410.063   Pmin  522.55(kN / m ) tc tc Pmax  Pmin 542.71  522.55   532.63(kN / m ) 2  Xác định sức chịu tải đất mũi cọc (lớp 5) tính theo TTGH2: mm Rtc  1 ( Ab II  Bh II'  DcII ) (TCVN 9362-2012, công thức 15) ktc  Trong đó: m1 = m2 = m3 = ktc = 1; b=2(m); h = 44(m); cII = 8(kN/m2); φ5 = 29.190 Tra bảng ta có A = 1.08; B = 5.32; D = 7.73 (bảng 14 TCVN 93622012) 99 n  II  10.5(kN / m );  II'   Rtc   10.5  5.1  10.65  26.9  10.62(kN / m ) 5.1  26.9 m1m1 ( Ab II  Bh II'  DcII ) ktc 1 (1.08  10.5  5.32  32 10.62  7.73  8)  1892.469(kN / m2 )  Kiểm tra: tc  Pmax  1.2 Rtc 542.71(kN / m2 )  1.2 1892.47  2270.96(kN / m2 )  tc   522.55    Pmin   tc 532.63(kN / m2 )  1892.47(kN / m2 ) tc   Ptb  R Thỏa  Áp lực gây lún khối móng quy ước:  gl   tbtc   i'hi  532.63 10.62  32  202.79(kN / m2 )  ứng suất đất tải trọng thân tải trọng đế móng:  sibt   i hi  10.62  32  339.84(kN / m ) n  gltb  hi E  Tiến hành tính lún theo phương pháp cộng phân tố: S      Chia lớp đất mũi cọc thành lớp phân tố dày 1m  Đối với đất tốt điều kiện dừng lún:  gl  0.2 bt  Độ lún giới hạn S   S gh   8cm Bảng B4-35: Bảng tính lún khối móng P1,P2  Ký hiệu Lớp Bề dày lớp phân tố (m) 5 5 5 5 5 5 5 10 11 12 13 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 Z (m) 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 2z/b 0.5 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 K0 0.9507 0.8075 0.644 0.505 0.4017 0.322 0.266 0.2 0.164 0.132 0.111 0.109 0.101 (kN / m ) 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62  bt  gl  gltb (kPa) (kPa) (kPa) 339.84 202.79 197.48 192.17 186.86 181.55 176.24 170.93 165.62 160.31 155 149.69 144.38 139.07 133.76 200.135 194.825 189.515 184.205 178.895 173.585 168.275 162.965 157.655 152.345 147.035 141.725 136.415 345.15 350.46 355.77 361.08 366.39 371.7 377.01 382.32 387.63 392.94 398.25 403.56 408.87 E (Mpa) 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 100 n S (cm) 0.46 0.45 0.44 0.42 0.41 0.40 0.39 0.38 0.36 0.35 0.34 0.33 0.31 5 5 5 14 15 16 17 18 19 20 21 22 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 7.5 8.5 9.5 10 10.5 11 7.5 8.5 9.5 10 10.5 11 0.098 0.087 0.076 0.069 0.056 0.045 0.034 0.029 0.021 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 10.62 414.18 419.49 424.8 430.11 435.42 440.73 446.04 451.35 456.66 128.45 123.14 117.83 112.52 107.21 101.9 96.59 91.28 85.97 131.105 125.795 120.485 115.175 109.865 104.555 99.245 93.935 88.625 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 21.678 Tổng Ghi chú: hệ số K0 tra theo ứng suất tâm tiết diện hình theo độ sâu Tra bảng C.1 TCVN 9362-2012  Nhận thấy z =9.5 (m),  gl 0.2 bt  85.97  0.2  456.66  91.33(kN / m2 )  Độ lún nhóm cọc S = 7.32 cm < Sgh = cm => Thỏa mãn độ lún giới hạn 4.2.10 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng móng cọc ép 4.2.10.1 Kiểm tra xuyên thủng cho khối móng 6bB:  Kiểm tra xuyên thủng  Nhằm đảm bảo đài cọc có ứng suất nén chiều cao đài cọc phải thỏa điều kiện: B - 2bm < (Bc + 2ho) Trong đó: B = m (bề rộng đài cọc) ho = 1.5– 0.2 = 1.3 m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu nén) bm = 0.2 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) Bc = 0.6 m (chiều rộng cột) Ta có: – 1.5× 0.2 = 1.7 m < 0.6 + × 1.3 = 3.2 m  Thỏa điều kiện xuyên thủng 4.2.10.2 Kiểm tra xuyên thủng cho khối móng 3A:  Kiểm tra xuyên thủng  Nhằm đảm bảo đài cọc có ứng suất nén chiều cao đài cọc phải thỏa điều kiện: B - 2bm < (Bc + 2ho) Trong đó: B = 3.2 m (bề rộng đài cọc) ho = 1.5– 0.2 = 1.3 m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu nén) bm = 0.2 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) Bc = 0.8 m (chiều rộng cột) Ta có: 3.2– 2× 0.2 = 2.8 m < 0.8 + × 1.3 = 3.2 m 101 n 0.30 0.29 0.28 0.27 0.25 0.24 0.23 0.22 0.20 7.32 Y = 2.4 m (bề rộng đài cọc) ho = 1.5 – 0.2 = 1.3m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu nén) bm = 0.2 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) Bc = 0.8 m (chiều rộng cột) Ta có: 2.4 - × 0.2 = m < 0.8+ × 1.3 = 3.2m  Thỏa điều kiện xuyên thủng 4.2.10.3 Kiểm tra xuyên thủng cho khối móng 2B:  Kiểm tra xuyên thủng  Nhằm đảm bảo đài cọc có ứng suất nén chiều cao đài cọc phải thỏa điều kiện: B - 2bm < (Bc + 2ho) Trong đó: B = 3.2 m (bề rộng đài cọc) ho = 1.5– 0.2 = 1.3 m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu nén) bm = 0.2 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) Bc = 0.8 m (chiều rộng cột) Ta có: 3.2– 2× 0.2 = 2.8 m < 0.8 + × 1.3 = 3.2 m Y = 2.4 m (bề rộng đài cọc) ho = 1.5 – 0.2 = 1.3m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép vùng bê tông chịu nén) bm = 0.2 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) Bc = 0.8 m (chiều rộng cột) Ta có: 2.4 - × 0.2 = m < 0.8+ × 1.3 = 3.2m  Thỏa điều kiện xuyên thủng 4.2.10.3 Kiểm tra xuyên thủng cho lõi thang P1:  Kiểm tra xuyên thủng  Nhằm đảm bảo đài cọc có ứng suất nén chiều cao đài cọc phải thỏa điều kiện: B - 2bm < (Bv + 2ho) Trong đó: B = 10.4 m (bề rộng đài cọc) ho = 2– 0.2 = 1.8 m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu nén) bm = 0.2 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) Bc = 7.2 m (chiều rộng vách) Ta có: 10.4– 2× 0.2 = 10 m < 7.2+ × 1.8 = 10.8 m Y = 5.6 m (bề rộng đài cọc) ho = – 0.2 = 1.8m (Trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu nén) 102 n bm = 0.2 m (khoảng cách từ mép cọc đến biên đài cọc) Bc = 3.1 m (chiều rộng cột) Ta có: 5.4 - × 0.2 = m < 3.1+ × 1.8 = 6.7m  Thỏa điều kiện xun thủng 4.2.11 Tính tốn cốt thép cho đài cọc ép: 4.2.11.1 Sơ đồ tính:  Xem đài cơng xơn có đầu ngàm cào mép cột đầu tự do, với giả thuyết đài móng cứng tuyệt đối 4.2.11.2 Tính tốn cốt thép đài:  Công thức thực chương  Sử dụng thép AIII 4.2.11.3 Tính tốn thép:  Tính tốn thép cho đài móng 3F: Hình B4-48: Momen theo phương X Hình B4-49: Momen theo phương Y 103 n  Tính tốn thép cho đài móng 3A: Hình B4-50: Momen theo phương X Hình B4-51: Momen theo phương Y 104 n  Tính tốn thép cho đài móng 2B: Hình B4-52: Momen theo phương X Hình B4-53: Momen theo phương Y 105 n  Tính tốn thép cho đài móng lõi thang: Hình B4-54: Momen theo phương X Hình B4-55: Momen theo phương Y 106 n Bảng B4-36: Bố trí thép móng Móng Phương 3F 3A 2B P2 X Y X Y X Y X Y M b h0 (kN.m) (mm) (mm) 381.04 2000 1750 380.38 2000 1750 436.7 2400 1750 915.27 3200 1750 819.73 2400 1750 248.94 3200 1750 3249.6 10400 1750 2396 5600 1750 m  As (mm2) 0.004 0.004 0.004 0.005 0.007 0.001 0.006 0.009 0.004 0.004 0.004 0.006 0.007 0.001 0.006 0.009 597.636 596.599 685.119 1436.866 1287.572 390.022 5102.795 3767.824  (%) Chọn 0.02 D14a200 0.02 D14a200 0.02 D14a200 0.03 D20a200 0.03 D20a200 0.01 D14a200 0.03 D28a100 0.04 D28a150 Asc c (%) (mm2) 770 0.04 770 0.05 770 0.04 1570.7 0.03 1570.7 0.04 770 0.03 6158 0.03 4105.3 0.05 4.2.12 Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu dựng cọc:  Các móc cẩu cọc bố trí điểm cách đầu mũi cọc khoảng cố định cho Moment dương lớn Moment âm có trị số tuyệt đối lớn  Vị trí móc cẩu cách chân cọc khoảng 0.207L = 0.207×10 = 2.07m (Với L chiều dài cọc) cẩu gây giá trị Moment: Mnhịp = Mgối, chọn 0.207L = 2.07m để kiểm tra  Trọng lượng thân cọc phân bố chiều dài cọc: q  n  b  h   bt  k đ  1.1 0.4  0.4  2.5 1.5  6.6 (kN / m)  Sơ đồ móc cẩu ( thường điều kiện cẩu cọc) M max  0.0214qL2  0.0214  6.6 102  14.124 (kN.m)  Sơ đồ móc cẩu ( thường điều kiện dựng cọc) 107 n M max  0.068qL2  0.068  6.6 102  44.88 (kN.m)  Kiểm tra cốt thép cọc ép:  Chọn Mmax = 44.8 (kNm) để kiểm tra  Bê tơng B30 có Rb = 17 MPa, cốt thép AIII có Rs = 365 MPa  Chọn a = 40 (mm), h0 = h – a = 400 – 40 = 360 (mm)  m  M max 44.8  106 = = 0.0508 R b × b× h 02 17× 400×3602      m     0.0508  0.0521  As   b  h  R b 0.0521 400  360 17   349.83 (mm2 ) Rs 365 Vậy chọn thép cọc 4ø16 (As=615mm2) 108 n TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [6] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [15] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM [16] Ks.Nguyễn Tuấn Trung, ThS.Võ Mạnh Tùng - Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bê tơng cốt thép – đại học Xây Dựng 109 n S n K L 0