Thông tin tài liệu
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ THE CANARY HEIGHTS GVHD: TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: TRẦN LÊ TRUNG LẬP SKL008343 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2017 n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH -*** - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ THE CANARY HEIGHTS GVHD: TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: TRẦN LÊ TRUNG LẬP GVHD: Th.S HUỲNH PHƯỚC SƠN TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2017 n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: TRẦN LÊ TRUNG LẬP - MSSV: 13149076 Ngành: Công nghệ kỹ thuật công trình xây dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ THE CANARY HEIGHTS Họ tên Giáo viên hướng dẫn: TS HÀ DUY KHÁNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: TRẦN LÊ TRUNG LẬP - MSSV: 13149076 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Công Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ THE CANARY HEIGHTS Họ tên Giáo viên phản biện: TS CHÂU ĐÌNH THÀNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) n LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy HÀ DUY KHÁNH Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hoàn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hoàn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 15 tháng 06 năm 2017 Sinh viên thực n TÓM TẮT ĐỒ ÁN Sinh viên : TRẦN LÊ TRUNG LẬP MSSV: 13149076 Khoa : Xây Dựng Ngành : Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ THE CANARY HEIGHTS Nội dung phần lý thuyết tính tốn: a Kiến trúc: Tổng quan kiến trúc b Kết cấu: Tính tốn, thiết kế sàn sườn tầng điển hình Tính tốn, thiết kế cầu thang Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung khơng gian c Nền móng: Tổng hợp số liệu địa chất Thiết kế móng cọc ép Thuyết minh vẽ: 01 Thuyết minh 01 Phụ lục 23 vẽ A1 (03 Kiến trúc, 19 Kết cấu,01 ghi chung) Cán hướng dẫn : TS HÀ DUY KHÁNH Ngày giao nhiệm vụ : 03/01/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 15/06/2017 Tp HCM ngày 15 tháng 06 năm 2017 Xác nhận BCN Khoa Xác nhận GVHD n SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student :TRAN LE TRUNG LAP Faculty : CIVIL ENGINEERING ID: 13149076 Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : THE CANARY HEIGHTS Content theoretical and computational parts: a Architecture: Reproduction of architectural drawings b Structure: Calculate and design the typical floor Calculate and design the typical staircase Make model, calculate and design the typical frame wall c Foundation: Synthesis of geological data Design of bored pile foundation Present and drawing: 01 present and 01 appendix 23 drawing A1:(03 Architecture, 19 structure, 01 general legend) Instructor : Dr HA DUY KHANH Date of start of the task : 03/01/2017 Date of completion of the task : 15/06/2017 HCHC June 15,2017 Confirm of faculty Confirm of instructor n n MỤC LỤC TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH NHU CẦU THIẾT KẾ CỦA DỰ ÁN: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH: Đặc điểm bất động sản: Vị trí cơng trình: Điều kiện tự nhiên: Đặc điểm cơng trình: Yêu cầu cơng trình: Qui mô dự án: GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH: Giải pháp mặt bằng: Giải pháp mặt đứng: Giải pháp kết cấu: Giải pháp kỹ thuật khác: LỰA CHỌN VẬT LIỆU: Yêu cầu vật liệu: Bê tông (theo TCVN 5574-2012): Cốt thép (theo TCVN 5574-2012): Vật liệu khác: 10 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU PHẦN THÂN: 10 Giải pháp kết cấu theo phương đứng: 10 Giải pháp kết cấu theo phương ngang: 10 Giải pháp kết cấu móng: 11 BỐ TRÍ HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC: 11 THIẾT KẾ KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 12 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN: 12 Sơ chọn chiều dày sàn: 12 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: 13 Chọn sơ kích thước tiết diện vách lõi thang máy: 14 Lớp bê tông bảo vệ: 14 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN: 15 Tĩnh tải: 15 Hoạt tải: 18 Tải tường tác dụng lên dầm: 18 MƠ HÌNH SAFE SÀN: 19 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP: 23 THIẾT KẾ KẾT CẤU CẦU THANG 28 n ĐẶC TRƯNG KIẾN TRÚC: 28 SỐ LIỆU TÍNH TỐN: 28 Sơ kích thước: 28 Tải trọng: 29 Tính thép: 33 TÍNH TỐN KHUNG 34 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG KHUNG: 34 Tải trọng gió: 34 Tải trọng động đất: 40 Tổ hợp tải trọng: 45 TÍNH TOÁN DẦM: 48 Cơ sở lý thuyết: 48 Tính tốn cốt thép dọc: 48 Tính tốn cốt đai: 49 TÍNH TỐN VÁCH: 62 Cơ sở lý thuyết: 62 Kết tính tốn vách: 65 TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG 75 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT: 75 Mục đính thống kê địa chất: 75 Quy trình thống kê địa chất: 75 Kết thống kê địa chất: 78 PHƯƠNG PHÁP CỌC ÉP BÊ TÔNG CỐT THÉP: 78 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: 79 Sức chịu tải cọc theo vật liệu: 79 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất đá (Mục 7.2.2 TCVN 10304 -2014): 79 Tính tốn sức chịu tải cọc theo SPT: 82 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất (Phụ lục G TCVN 10304:2014): 83 Sức chịu tải thiết kế: 85 KIỂM TRA LẮP CẨU CỌC: 85 THIẾT KẾ MÓNG M1: 87 Phản lực chân cột 87 Xác định số lượng cọc bố trí: 87 Kiểm tra ứng suất mũi cọc: 88 Kiểm tra lún cho khối móng quy ước: 90 Kiểm tra xuyên thủng: 91 Mơ hình đài cọc SAFE: 92 Tính thép cho đài móng: 93 THIẾT KẾ MÓNG M2: 94 n Phản lực chân cột: 94 Xác định số lượng cọc bố trí: 94 Kiểm tra ứng suất mũi cọc: 95 Kiểm tra lún cho khối móng quy ước: 98 Kiểm tra xuyên thủng: 99 Tính tốn cốt thép đài móng 99 THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG: 100 Phản lực chân lõi thang: 102 Xác định số lượng cọc bố trí: 102 Kiểm tra ứng suất mũi cọc: 103 Kiểm tra lún cho khối móng quy ước: 105 Kiểm tra xuyên thủng: 106 Mơ hình đài cọc SAFE: 106 Tính thép cho đài móng: 108 THIẾT KẾ CẦN TRỤC THÁP 111 TỔNG QUAN: 111 Chức cẩu tháp: 111 Các nhân tố ảnh hưởng đến lựa chọn cẩu tháp: 111 Vị trí lắp đặt: 111 Một số ưu điểm cần trục tháp: 112 Thông số cần trục tháp lựa chọn cho cơng trình: 113 Cấu tạo: 113 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦN TRỤC THÁP: 114 Tải trọng thân: 114 Tải trọng vật nâng: 115 Lực quán tính phanh xe con: 115 Lực tiếp tuyến quay cần: 115 Tải trọng gió theo TCVN 4244 -2005: 115 Các trường hợp tải đỉnh tháp: 116 Các trường hợp tải đỉnh tháp xuống móng: 116 TÍNH TỐN MĨNG CHO CẨU THÁP: 117 Phản lực chân cẩu tháp: 117 Xác định số lượng cọc bố trí: 118 Kiểm tra ứng suất mũi cọc: 118 Kiểm tra lún cho khối móng quy ước: 120 Kiểm tra xuyên thủng: 121 Mơ hình đài cọc SAFE: 121 Tính thép cho đài móng: 123 TÍNH TỐN BU-LƠNG NEO CHÂN CẦN TRỤC THÁP: 124 TÀI LIỆU THAM KHẢO 126 n Thay đổi chiều cao tự đứng cách dễ dàng theo yêu cầu sử dụng công trường (Chiều cao tự đứng chiều cao lắp không cần gông neo) Khi lắp đặt cẩu tháp đầu cần sử dụng xe cẩu bánh lốp loại nhỏ tầm vươn ngắn để lắp đặt Kết cấu thân, cần linh hoạt thuận tiện cho việc lắp đặt, tháo dỡ, vận chuyển Khi lắp đặt tay cần dùng xe cẩu loại nhỏ để lắp đoạn cần Với kết cấu module nhỏ gọn việc tháo lắp cần cẩu đơn giản, nhanh gọn an tồn Khơng cần lắp đặt chóp giằng treo cần phức tạp Đặc biệt phù hợp lắp đặt cơng trình chật hẹp thành phố tay cần lắp phần khơng cần tổ hợp tồn Cần nâng, cần đối trọng mâm quay liên kết đơn giản dễ dàng cho việc tháo lắp Cần cẩu đầu giải pháp lựa chọn đắn thay cho cẩu tháp có chóp thơng thường, đặc biệt cho công trường sử dụng nhiều cẩu tháp Cần cẩu đầu đạt chiều cao móc cẩu tối đa với chiều cao thấp cho toàn cần cẩu Với thiết kế vững chắc, không thay đổi áp lực cần nâng nên gần loại bỏ hoàn toàn mỏi kết cấu thép Thay đổi chiều cao tự đứng cách dễ dàng theo yêu cầu sử dụng công trường (Chiều cao tự đứng chiều cao lắp không cần gông neo) Lồng nâng thiết kế đặc biệt cho phép tháo lắp nâng cẩu từ 04 hướng (đặc biệt thuận lợi cho trình tháo lắp nâng cẩu) Thông số cần trục tháp lựa chọn cho công trình: Cẩu tháp lựa chon cho cơng trình loại cẩu: HPCT 5510 công ty TNHH thiết bị phụ tùng HỊA PHÁT có thơng số sau: Kích thước khung: 1.68 x 1.68 x 2.5 m Chiều cao tự đứng: 40 m Bán kính cần: 30 m Tải max = T ứng với tầm với nhỏ = 13.8 m Tải = 1.8T ứng với tầm với lớn = 30 m Trọng lượng đối trọng: 10.1 T Bán kính cần: 12.6 m Cấu tạo: 113 n Hình 6.3: Cấu tạo cẩu tháp Móng cần trục tháp Lồng lắp dựng Cơ cấu nâng vật Neo cần mang đối trọng Cụm cấu quay 11 Cơ cấu di chuyển xe 13 Neo cần 15 Xe TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦN TRỤC THÁP: Tải trọng thân: Trọng lượng đối trọng: Gđt = 10.1 T, Rđt = 12.6 m Trọng lượng cần mang đối trọng: Gcđt = 3.7 T, Rcđt = 6.3 m Trọng lượng thiết bị : Gtb = 1.66 T, Rtb = m Trọng lượng đỉnh tháp : Gđ = 5.665 T, Rđ = m Tháp Đối trọng 6.Cần mang đối trọng Đỉnh tháp 10.Ca bin điều khiển 12 Neo cần 14.Cần 114 n Trọng lượng ca bin : Gcb = 0.25 T, Rcb = 1.25 m Trọng lượng xe : Gxe = 0.59 T, Rxe = 30 m Trọng lượng tay cần: GC = 11.76 T, RC = 15 m Trọng lượng tháp giống có trọng lượng đốt Go = 0.735 T 55 GT 0.735 16.17(T ) 2.5 Tải trọng vật nâng: Ở trạng thái làm việc, Q = T ứng với tầm với nhỏ = 13.8 m GQ (1 v)Q (1 0.3 0.5) 9.2 (T) Trong đó: ψ = + ξ.v hệ số động ξ = 0.3 cần trục tháp(Mục 2.1.2.2.1 TCVN4244-2005) v = 0.5 (m/s): vận tốc nâng Lực quán tính phanh xe con: Q Gx 0.59 Pqt v 0.5 2.147 (T) t Trong đó: t = 2(s) thời gian phanh hãm cấu v = 0.5(m/s) vận tốc di chuyển xe Lực tiếp tuyến quay cần: Ptt GC R 5.3 0.62 30 57.24 (T ) Trong đó: GC = 5.3 (T) trọng lượng cần ω = 0.6 (v/ph) tốc độ quay cần R = 30 (m) bán kính cần Tải trọng gió theo TCVN 4244 -2005: Áp lực gió tính tốn theo TCVN 4244 – 2005 lấy sau: Áp lực gió cho phép cần trục tháp làm việc tương ứng với tốc độ gió 28 m/s là: qgI = 500N/m2 Áp lực gió không cho phép cần trục tháp làm việc, tương ứng với tốc độ gió 42 m/s là: qgII = 1300N/m2 Gió phân bố 1m chiều dài tháp: PgI = 1.7× 1+ h × b×q gI ×Cr = 1.7× 1+ 0.59 ×0.15×500×1.225 = 248.34 N/ m PgII = 1.7× 1+ h × b×q gII ×Cr = 1.7× 1+ 0.59 ×0.15×1100×1.225 = 546.35 N/ m Gió tác dụng lên vật nâng (chỉ tính cho trường hợp áp lực gió qgII): PgQ A Q × q gI × Cr 4×500×1.225 2450 N Gió tác dụng lên đối trọng: Pg dt I = A ×q gI ×Cr = 2×500×1.225 = 1225 N Pg dt II = A ×q gII ×Cr = 2×1300×1.225 = 2695 N 115 n Gió tác dụng lên cabin: PgcbI = A ×q gI ×Cr = 4×500×1.225 = 2540 N PgcbII = A ×q gII ×Cr = 4×1100×1.225 = 5390 N Trong đó: Cr =1.225 hệ số hình dáng phận kết cấu xét theo hướng gió = 0.59 hệ số chắn gió Các trường hợp tải đỉnh tháp: Lực thẳng đứng: N = G dt + G cdt + G tb + G d + G cb + G xe + G Q + G C + G T Mơmen: M = G C ×R C + G xe ×R xe + G Q ×R Q + G cb ×R cb G dt ×R dt G cdt ×R cdt PgQ ×R gQ Pgdt ×R gdt Pgcb ×R gcb Lực ngang: Q = PgQ + Pgdt + Pgcb + Pqt Theo TCVN 4244 – 2005 có trường hợp tải trọng sau: Trường hợp 1: tải trọng tĩnh gây trọng lượng thân, tải trọng gây tải trọng làm việc, lực quán tính Trường hợp 2: Cần trục làm việc có gió giới hạn cho phép làm việc (áp lực gió qgI) Bao gồm tải trọng giống trường hợp bổ sung thêm tải trọng gió với áp lực qgI thổi song song với cần.và hướng gió thổi từ sau trước nguy hiểm (vì cần trục làm việc có xu hướng lật từ sau trước) Trường hợp 3: Cần trục chịu tải trọng bất thường, cần trục không làm việc chịu tác động tải trọng gió mạnh với áp lực qgII Bảng 6.1: Các trường hợp tải tác dụng vào đỉnh cần trục Thành phần tải trọng Trường hợp Trường hợp Trường hợp N(kN) M(kNm) Q(kN) 597.1 3846.99 164.8 597.1 3730.5 170.925 528.1 1046.3 8.085 Các trường hợp tải đỉnh tháp xuống móng: Tải trọng tác dung từ đỉnh tháp trở xuống móng bao gồm trường hợp tải đỉnh tháp cộng với tải trọng gió tác dụng vào đứng cho trường hợp:THII, THIII(TH2) Mô hình thân cẩu tháp phầm mềm etab giải nội lực thân cẩu tháp với tiết diện thanh: 116 n Thanh đứng tiết diện L150 x 150 x 10 mm Thanh giằng tiết diện L100 x 100 x 10 mm Hình 6.4: Mơ hình thân cẩu tháp TÍNH TỐN MĨNG CHO CẨU THÁP: Phản lực chân cẩu tháp: Bảng 6.2: Phản lực chân cẩu tháp Story BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE Summation Summation Summation Point Load TH1 TH2 TH3 TH1 TH2 TH3 TH1 TH2 TH3 TH1 TH2 TH3 Base TH1 Base TH2 Base TH3 FX -0.19 -0.88 -1.53 -0.27 -0.64 -0.91 -0.27 -0.64 -0.91 -0.19 -0.88 -1.53 -0.92 -3.05 -4.89 FY -0.04 -0.04 -0.03 -0.04 -0.03 -0.03 0.04 0.03 0.03 0.04 0.04 0.03 0 FZ 149.76 152.01 137.08 146.97 144.74 126.17 146.97 144.74 126.17 149.76 152.01 137.08 593.46 593.5 526.48 MX 0.047 0.048 0.043 0.045 0.044 0.038 -0.045 -0.044 -0.038 -0.047 -0.048 -0.043 498.502 498.542 442.246 MY -0.263 -0.901 -1.429 -0.355 -0.863 -1.224 -0.355 -0.863 -1.224 -0.263 -0.901 -1.429 -495.043 -489.865 -429.22 117 n Xác định số lượng cọc bố trí: Tổng lực đứng tác dụng lên móng cẩu tháp: Ntt = 593.5kN N 593.5 Sơ xác định số cọc sau: n coc k tt 1.4 0.65 chọn cọc Q tk 1282 Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: Hình 6.5: Mặt móng cẩu tháp Kiểm tra ứng suất mũi cọc: Quan niệm cọc đất cọc làm việc đồng thời khối móng đồng đặt lớp đất bên mũi cọc Mặt truyền tải khối móng quy ước mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở ( TCVN 10304 mục 7.4.4) Xác định góc ma sát tính tốn trung bình: II,mt l l II,i i i II,i : góc ma sát tính tốn lớp đất có chiều dày li mà cọc xuyên qua li : chiều dài đoạn cọc lớp đất thứ “i” tb l l II,i i i 110 28' 25053'12.5 200 42' 19.5 Chiều dài đoạn mở rộng: 118 n x Lcoc tan tb m Chiều dài, chiều rộng đáy khối móng quy ước: Bqu = 2.4 + × = 6.4 m Lqu = 2.4 + × = 6.4 m Aqu 6.4 6.4 40.96m2 Áp lực tính tốn tác dụng lên đất theo TCVN 9362 -2012 mm R II Ab II Bh 'II DcII k tc Tra công thức theo Điều 4.6.9 TCVN 9362–2012 Trong đó: ktc :Hệ số độ tin cậy, ktc = 1.1 đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê (Tra theo Điều 4.6.11 TCVN 9362–2012) m1 = 1.1 :Hệ số điều kiện làm việc đất (đặt móng lớp đất số 2)- sét cứng có độ sệt B = < 0.5 lấy m1 = 1.2 (Tra Bảng 15 theo Điều 4.6.10 TCVN 9362–2012) m2 = 1.0 : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình (Tra Bảng 15 theo Điều 4.6.10 TCVN 9362–2012) Chiều sâu đáy móng quy ước -19.5 m ứng với lớp đất thứ có 25 53' CII = 14.3 kN/m2 A, B, D: Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát lấy theo bảng 14 TCVN 93622012,A = 0.4 ; B = 2.6; D = 5.2 b = 6.4 m: cạnh bé đáy móng quy ước h = 19.5m: Chiều sâu đặt móng so với cốt quy định II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước (lớp 2), lớp đất mực nước ngầm nên II dn 10.6 kN / m ' II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên: ' II 10.1 12.5 10.6 10.42 (kN / m ) 12.5 R II tc = 0.4 6.4 10.6 + 2.6 19.5 10.42 +5.2 59.3 863.79(kN / m2 ) Trọng lượng khối móng quy ước Khối lượng đất móng khối quy ước đáy đài: Wd Aqu zi i' 40.96 (7 10.1 12.5 10.6) 8323.07(kN) Trọng lượng cọc: Wc nc bt Ap Lc 25 0.4 312 kN 119 n Trọng lượng đài móng: Wtb bt h d Ad 25 6.4) 2048(kN) Trọng lượng đất bị cọc chiếm chỗ: Wdc nc Ap hi i' 0.4) (7 10.1 12.5 10.6) 130.05(kN) Trọng lượng đất bị đài chiếm chỗ: Wdd A d h i i' 6.4 6.4 1.5 1605.63(kN) Trọng lượng móng khối quy ước: Wqu Wd Wc Wtb Wdc Wdd Wqu 8323.07 312 2048 130.05 1605.63 8947.39(kN) Dưới móng khối quy ước Tải trọng quy đáy móng khối quy ước: N tc N tt 516.09 kN 1.15 Mxtc = 433.51 kN.m Mytc = 430.47 kN.m Độ lệch tâm theo phương X: ex M tcy N tc Wqu 0.045 m Độ lệch tâm theo phương Y: ey M tcx 0.046 m N tc Wqu Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc max tc tc tb N tc Wqu Lm Bm (1 N tc Wqu L m Bm 6ex 6e y ) 250.75 kN/m2 Lm Bm (1 6e x 6e y ) 211.33 kN/m2 L m Bm tc max tc 231.04 kN / m 2 tctb 231.04 kN / m R tc 863.79 kN / m Điều kiện để ổn định: tc tc max 250.75 kN / m 1.2R 1036.55 kN / m Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định Kiểm tra lún cho khối móng quy ước: Chia lớp đất đáy móng khối quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 0.5 m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: 120 n 0bt Wqu A qu 8947.39 218.44 (kN / m ) 40.96 ibt (ibt1) i h i igl k 0i gl(i1) : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i K0i: tra bảng phụ thuộc vào tỉ số LM Z (Tra theo bảng C.1 TCVN 9362-2012) BM BM Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: σogl = σtctb - σobt = 250.47 – 218.44 = 32.03 kN/m2 Ta có: 0bt 219.05(kN / m ) gl 32.03 160.15 kN / m Móng tắt lún vị trí mũi cọc Kiểm tra xuyên thủng: Tháp xuyên thủng phủ đầu cọc Nên điều kiện chống nén thủng (chọc thủng đài cột) đảm bảo Mơ hình đài cọc SAFE: Từ Nmax ta xác định số cọc, bố trí để xác định kích thước đài Xuất mơ hình từ ETABS sang SAFE, sử dụng tính SAFE để giải nội lực đài móng vách lõi, nội lực vẽ theo trục dãy Độ cứng cọc đơn xác định theo độ lún cọc đơn Độ lún cọc đơn tính theo phụ lục B TCVN 10304 – 2014 D QL S 100 AE Q Độ cứng: k tk S D đường kính cọc Q tải trọng tác dụng lên cọc A diện tích tiết diện ngang cọc L chiều dài cọc E mô đun đàn dồi vật liệu cọc Độ lún cọc đơn: Sinh viên chọn theo công thức kinh nghiệm, lấy s =12 Q 1282 k tk 107 S 12 Gán độ cứng k 121 n Hình 6.6: Gán độ cứng k Chạy mơ hình Kiểm tra phản lực đầu cọc Hình 6.7: Phản lực đầu cọc Pmax 151.99 kN Q tk 1282 kN Pmin 144.76 kN (thỏa) 122 n Tính thép cho đài móng: Mơ men tính tốn Theo phương x: Mx max Hình 6.8: Moment theo phương x 6.01kN.m / m Mx 1.97kN.m / m Theo phương Y Hình 6.9: Moment theo phương y My max 6.15 kN.m / m My 3.71kN.m / m 123 n Nội lực phương x phương y nhỏ nên chọn thép cho phương thép cấu tao Φ16a200 TÍNH TỐN BU-LƠNG NEO CHÂN CẦN TRỤC THÁP: Nội lực tính tốn bu-lơng: Bảng 6.3: Nội lực tính tốn bu-lơng Story Point Load Base TH2 Fx (kN) -0.88 Fy (kN) -0.04 Fz (kN) 152.01 Mx (kNm) 0.048 My (kNm) -0.901 Tính tốn bu lơng neo chân cần trục tháp chịu cắt ép mặt chịu kéo Với nội lực có chân cần trục tháp, lực cắt ngang q nhỏ nên ta tính tốn bulơng chịu kéo Chọn bu-lông neo loại I, làm từ vật liệu thép CT38, đường kính 24(mm), diện tích tiết diện tính tốn A = 3.59(cm2), có cường độ tính toán chịu kéo ftb = 150(N/mm2) (Bảng II.2 phụ lục 2, sách Thiết kế khung thép nhà công nghiệp tầng, nhịp – TS Phạm Minh Hà) Hình 6.10: Cấu tạo bu-lông neo Khả chịu kéo bu lông: N tb ftb b A nv 150 103 0.9 3.59 104 96.93(kN ) Trong đó: ftb = 150(N/mm2) cường độ tính tốn chịu kéo bu lơng 124 n γb =0.9 hệ số làm việc A = 3.59(cm2) diện tích tiết diện bu lơng nv = có bu lơng chịu kéo Tổng lực kéo lớn thân bu-lơng neo phía chân cột: M N 0.901 152.01 T k k 80(kN ) Lb 0.225 Với Lb = 0.225(m) khoảng cách dãy bu-lông neo biên đế N tb 96.93(kN ) T 80(kN) Bu-lông đủ khả chịu kéo N M V 75 Lb 75 M/Lb N/2 N/2 75 225 375 75 M/Lb 225 375 75 75 Hình 7.12: Tính tốn bu-lơng neo 125 n TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bộ xây dựng, TCVN 2737 - 1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội [2] Bộ xây dựng, TCXD 229 – 1999, Chỉ dẫn tính thành phần động tải trọng gió [3] Bộ xây dựng, TCXD 198 - 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế bê tơng cốt thép tồn khối [4] Bộ xây dựng (2012), TCVN 5574 – 2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế [5] Bộ xây dựng (2012), TCVN 9386 - 1:2012 Thiết kế công trình chịu động đất – Phần : Quy định chung, tác động động đất quy định kết cấu nhà, NXB Xây dựng, Hà nội [6] Bộ xây dựng (2012), TCVN 9386 - 2:2012 Thiết kế công trình chịu động đất – Phần : Nền móng, tường chắn vấn đề địa kỹ thuật, NXB Xây dựng, Hà nội [7] Bộ xây dựng (2014), TCVN 10304 - 2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Hà nội [8] Bộ xây dựng (2012), TCVN 9362 - 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình [9] Bộ xây dựng (2012), TCVN 9394 - 2012 Đóng ép cọc – Thi công nghiệm thu [10] ] Bộ xây dựng (2005), TCVN 4244 - 2005 Thiết bị nâng thiết kế chế tạo kiểm tra kỹ thuật 126 n S n K L 0
Ngày đăng: 09/04/2023, 16:52
Xem thêm:
