(Đồ án hcmute) chung cư ct3 tân phát

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CT3 – TÂN PHÁT GVHD: ThS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG SVTH: NGUYỄN THÀNH TUẤN S K L0 8 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 n BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ CT3 – TÂN PHÁT GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG SVTH : NGUYỄN THÀNH TUẤN MSSV : 13149200 Khóa : 2013 TP Hồ Chí Minh, 11 tháng1 năm 2018 n BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên: NGUYỄN THÀNH TUẤN MSSV: 13149200 Khoa: XÂY DỰNG Ngành: CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: CHUNG CƯ CT3 – TÂN PHÁT GVHD: ThS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TPHCM, ngày tháng Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) n năm 20… BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên: NGUYỄN THÀNH TUẤN MSSV: 13149200 Khoa: XÂY DỰNG Ngành: CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tên đề tài: CHUNG CƯ CT3 – TÂN PHÁT GVHD: ThS NGUYỄN NGỌC DƯƠNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TPHCM, ngày tháng Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) n năm 20… LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp sản phẩm cuối quan trọng sinh viên ngành Xây dựng trình học tập Nó sản phẩm để dánh giá khách quan lực sinh viên kiến thức khả phân tích xử lý tình công việc sinh viên Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện cho chúng em tự tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện kỹ tính tốn giải vấn đề cơng việc Trong suốt trình làm Đồ án mình, em nhận nhiều giúp đỡ từ bạn bè, thầy cô khoa Xây dựng, Tổ tư vấn Đồ án tốt nghiệp đặt biệt bảo hướng dẫn tận tình Thầy giáo Giáo viên hướng dẫn ThS Nguyễn Ngọc Dương Em xin gửi lời cảm ơn đến bạn bè, thầy cô khoa Xây dựng Tổ tư vấn Đồ án tốt nghiệp giúp đỡ em trình làm Đồ án Và đặc biệt, em xin gửi lời cảm ơn chân thành sâu sắc đến Thầy giáo ThS Nguyễn Ngọc Dương Những dẫn kiến thức truyền đạt quý báu thầy tảng, chìa khóa để em hồn thành Đồ án tốt nghiệp Xin trân trọng cảm ơn thầy! Qua đây, em xin chân thành cảm ơn thầy cô trường thầy cô Khoa Xây dựng học ứng dụng – ĐH Sư phạm kỹ thuật TP Hồ Chí Minh, thầy cô không ngừng giúp đỡ, giảng dạy tận tình cho em có kiến thức q báu năm học qua, hành trang thiếu cho công việc em sau Về sản phẩm Đồ án tốt nghiệp, có cố gắng làm nghiêm túc kiến thức kinh nghiệm hạn chế, Đồ án em khơng tránh khỏi sai sót, kính mong nhận đóng góp ý kiến bảo Thầy Cô để em cố hồn thiện kiến thức Cuối em xin kính chúc q Thầy Cơ ln ln sức khỏe thành công Em xin chân thành cảm ơn! n ABSTRACT Name: Nguyen Thanh Tuan Student ID: 13149200 Advisor: MA Nguyen Ngoc Duong Building Name: CT3 – TAN PHAT Apartment Building (20 stories) includes 20 Floor & Basement Location: Vinh Tan new town area Area: 1500m² Overview of Structure: The CT3 – TAN PHAT Apartment is located at Vinh Tan new town area which has a rectangular appearance, 20-storey high, with its own length is 38.8m and width is 38.5m The highest point of the building is 59.6m The Apartment is equipped of lifts and staircases The building is designed to take maximum advantage of ventilation and natural light Surfaces in the building are arranged lively, conveniently, reasonably, suitably with living habits for Vietnamese people Design standards: All of analyses, calculations and designs must be ensured strength requirement and stablity conditions according to current Vietnam standards Design solution:  The vertical structure system is reinforced concrete frame - wall  The horizon structure system is reinforced concrete floor  Solution of foundation is reinforced concrete square pile foundation Design content: Including chapter:  Chapter 1: Overview of Architecture  Chapter 2: Overview of Structure  Chapter 3: Loads and Impact  Chapter 4: Calculate and Design of typical reinforced concrete staircase  Chapter 5: Calculate and Design of typical reinforced concrete slab  Chapter 6: Calculate and Design of typical reinforced concrete beam  Chapter 7: Calculate and Design of typical reinforced concrete wall  Chapter 8: Calculate and Design of reinforced concrete foundation n NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên: Khoa: Ngành: Tên đề tài: NGUYỄN THÀNH TUẤN MSSV: 13149200 XÂY DỰNG CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ CĂN HỘ CT3 – TÂN PHÁT Số liệu ban đầu  Hồ sơ kiến trúc: bao gồm vẽ kiến trúc cơng trình  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần học lý thuyết tính tốn a Kiến trúc  Thể lại vẽ kiến trúc theo yêu cầu giáo viên hướng dẫn b Kết cấu bên  Tính tốn thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án sàn sườn tồn khối  Tính tốn thiết kế cầu thang tầng điển hình  Mơ hình tính tốn thiết kế dầm, vách cơng trình c Kết cấu móng  Khảo sát, phân tích, đánh giá địa chất tải trọng tác động lên kết cấu móng  Thiết kế phương án móng bè cọc ly tâm ứng suất trước Thuyết minh vẽ  Thuyết minh: bao gồm 01 thuyết minh  Bản vẽ: 24 vẽ A1 ( vẽ kiến trúc, 20 vẽ kết cấu) Cán hướng dẫn: ThS Nguyễn Ngọc Dương Ngày giao nhiệm vụ: Ngày hoàn thành nhiệm vụ: TPHCM, ngày tháng 12 năm 2017 Giáo viên hướng dẫn ThS Nguyễn Ngọc Dương n MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC MỤC ĐÍCH, NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH VỊ TRÍ VÀ ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH QUY MƠ CƠNG TRÌNH VÀ GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 3.1 MẶT BẰNG PHÂN KHU CHỨC NĂNG 3.2 GIẢI PHÁP MẶT ĐỨNG VÀ HÌNH KHỐI 3.3 GIẢI PHÁP HỆ THỐNG GIAO THÔNG 3.4 GIẢI PHÁP KẾT CẤU KIẾN TRÚC 3.5 HỆ THỐNG CẤP THOÁT NƯỚC 3.6 HỆ THỐNG THƠNG GIĨ 3.7 HỆ THỐNG CHIẾU SÁNG 3.8 HỆ THỐNG PHỊNG CHÁY VÀ THỐT HIỂM 3.9 HỆ THỐNG CHỐNG SÉT 3.10 HỆ THỐNG THOÁT RÁC CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU TIÊU CHUẨN VIỆT NAM VÀ PHẦN MỀM TÍNH TỐN 1.1 TIÊU CHUẨN VIỆT NAM 1.2 PHẦN MỀM THIẾT KẾ LỰA CHỌN GIẢI PHÁP VẬT LIỆU 2.1 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 2.2 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 3.1 HỆ KẾT CẤU THEO PHƯƠNG ĐỨNG 3.2 HỆ KẾT CẤU THEO PHƯƠNG NGANG NGUN TẮC TÍNH TỐN, THIẾT KẾ KẾT CẤU 4.1 NGUYÊN TẮC CƠ BẢN n 4.2 GIẢ THIẾT TÍNH TỐN 4.3 NỘI DUNG THIẾT KẾ 4.4 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN 4.4.1 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN SÀN ĐIỂN HÌNH 4.4.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN DẦM 4.4.3 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN VÁCH CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG TẢI TRỌNG ĐỨNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 10 1.1 TẢI TRỌNG BẢN THÂN CÁC LỚP CẤU TẠO (TĨNH TẢI) 10 1.2 TẢI TRỌNG THEO CÔNG NĂNG SỬ DỤNG (HOẠT TẢI) 11 1.3 TẢI TRỌNG TƯỜNG XÂY 11 TẢI TRỌNG NGANG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 12 2.1 2.1.1 TẢI TRỌNG GIÓ TĨNH 12 2.1.2 TẢI TRỌNG GIÓ ĐỘNG 13 2.2 TẢI TRỌNG GIÓ 12 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 18 2.2.1 PHƯƠNG PHÁP PHÂN TÍCH TĨNH LỰC NGANG TƯƠNG ĐƯƠNG 18 2.2.2 PHƯƠNG PHÁP PHÂN TÍCH PHỔ PHẢN ỨNG 19 2.2.3 KẾT QUẢ TÍNH TỐN 20 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 22 3.1 TỔ HỢP TẢI TRỌNG GIÓ 22 3.2 TỔ HỢP TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 22 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH TIẾT DIỆN SƠ BỘ CẦU THANG 24 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 24 2.1 TĨNH TẢI 24 2.1.1 CHIẾU NGHỈ 24 2.1.2 BẢN THANG (PHẦN BẢNG NGHIÊNG) 25 n 2.2 HOẠT TẢI 26 SƠ ĐỒ TÍNH BẢN THANG 26 TÍNH TỐN CỐT THÉP BẢN THANG 27 TÍNH TỐN THIẾT KẾ CỐT THÉP DẦM CHIẾU NGHỈ 28 5.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 28 5.2 SƠ ĐỒ TÍNH 28 5.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM CHIẾU NGHỈ 29 5.3.1 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHỊU LỰC 29 5.3.2 TÍNH TỐN CỐT ĐAI 30 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT TIẾT DIỆN 32 THÔNG SỐ ĐẦU VÀO 32 MƠ HÌNH VÀ KẾT QUẢ TÍNH TỐN 32 TÍNH TỐN CỐT THÉP 35 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ HỆ KHUNG TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 37 THÔNG SỐ ĐẦU VÀO 37 TRÌNH TỰ THIẾT KẾ HỆ KHUNG 37 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH CÔNG TRÌNH 37 TÍNH TỐN THIẾT KẾ KHUNG 38 5.1 TÍNH TỐN CỐT THÉP DỌC 38 5.2 TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐAI CHỊU CẮT 38 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ VÁCH TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO VÁCH BẰNG PHƯƠNG PHÁP VÙNG BIÊN CHỊU MOMEN 40 MỘT SỐ YÊU CẦU CẤU TẠO CỐT THÉP VÁCH 42 THIẾT KẾ CỐT THÉP XIÊNG LANH TÔ 42 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ MĨNG THƠNG SỐ ĐỊA CHẤT 43 n Trong đó: N tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc  hệ số xác định theo công thức:    1 ' ' 0.878 1 '   0.878  0.95  1.05m  0.85 3.68 1 Trong đó: k G l  2.584  36  0.878 Hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối '  0.17 ln  n   0.17 ln 1.52  0.7  G 2d   ' giống với  ' trường hợp đất đồng có đặc trưng G1 γ1 k G l   2.584  36   '  0.17 ln  n   0.17 ln    0.95 0.7    d  Độ cứng tương đối cọc   EA 32000  0.385   3.68 (với EA độ cứng thân cọc, G1l2 2.584  362 tính MN) 1  2.123/4 2.12  3.683/4   0.85  2.123/4  2.12  3.683/4 Trong đó: G1 đặc trưng lấy trung bình tồn lớp đất thuộc phạm vi chiều sâu hạ cọc  0.5  2.65  3.09  2.5  5.7   7.09   7.05  20  3.8   G1  0.4     2.584MPa 0.5  2.5    20    G2 lấy phạm vi 0.5l từ độ sâu l đến độ sâu 1.5l kể từ đỉnh cọc G  0.4  3.8  1.52MPa Độ cứng cọc đơn N k n cs tt  8288.43  82884 kN / m  0.025 4.3.2 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH ĐẤT NỀN Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: 13052' 0.5  16068' 2.5  24012'  25051'  25052' 20  1901' tb   24036' 36 Chiều dài đoạn mở rộng: 62 n  24036'    x  Lcoc  tan  tb   36  tan    3.88m     Chiều dài, chiều rộng chiều cao đáy khối móng quy ước: Bqu  BD  2x  D  3.5   3.88  0.7  10.56m Lqu  L D  2x  D  3.5   3.88  0.7  10.56m H qu  Lcoc  H c  36   38m Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: N tt 8288.43   6907.03kN 1.2 1.2 M 6.67 M tcx  x   5.56kNm 1.2 1.2 M y 327.54 M tcy    272.95kNm 1.2 1.2 Trọng lượng đất khối móng quy ước: Wqu = Lqu × Bqu × Hqu × γtb = 10.56 × 10.56 × 38 × 10.66 = 45171.93kN Trọng lượng đài cọc: WD = (Ncọc × Lcọc × Acọc + Lđài × Bđài × Hđài) × γbt = (4 × 38 × 0.385 + 3.5 × 3.5 × 2) × 25 = 2075.5kN Moment chống uốn khối móng quy ước: N tc  Wx  Lqu B2qu  10.56 10.562  196.26m3 10.562 10.56  196.26m3 6 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: Wy   L qu Bqu tc max   tc   tc tb   N tc  Wqu  WD L qu  Bqu N tc  Wqu  WD L qu  Bqu tc M tc x M y    487kN / m Wx Wy  tc M tc x M y   484kN / m Wx Wy N tc  Wqu  WD - W L qu  Bqu  485kN / m Khả chịu tải mũi cọc 63 n R tc  m1  m2 (A  Bm   II  B  Zm   'II  D  c   II  h ) k tc Trong đó: k tc  1.0  1.1 m1  1.2, m2  1.1 Lớp đất cọc tỳ vào lớp cát chặt vừa có: c  42.2kN / m²  II  10.41kN / m³ (dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc)   1901' Với   1901'  A  0.48, B  2.9, D  5.48  II'   h h i i  10.66kN / m3 i hi : bề dày lớp đất thứ i, h0 : độ sâu sàn tầng hầm  R tc  1887.42kN / m² tc max  487kN / m  1.2R tc  2264.9kN / m  tc  min  483kN / m   tc tc  tb  485kN / m  R  1887.42 kN / m Như đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định 4.3.3 KIỂM TRA ĐỘ LÚN KHỐI MÓNG QUY ƯỚC Độ lún móng khối quy ước tính móng đơn với đài móng khối quy ước Độ lún tính độ lún cố kết đất nên ta kể tới tải tiêu chuẩn tác dụng dài hạn Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước: bt  9.63  0.5  10.19  2.5  10.01  10.28   10.37  20  10.41  371kN / m Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước:  tc tb  N tc  Wqu  WD - W L qu  Bqu  485kN / m gl0   tbtc  0bt  485  371  114kN / m Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: ibt  ibt1   i h i , igl  k oi  glz o koi : tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lqu Bqu z Bqu 64 n Bảng 8.19 Bảng tính tốn độ lún khối móng quy ước móng vách P3 Lớp đất Lớp phân tố thứ i Bề dày hi (m) z (m) L/B 5 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 z/B ko 0.000 0.095 0.9905 0.189 0.9811 0.284 0.9716 0.379 0.9621 0.473 0.9308 0.568 0.8928 0.663 0.8548 0.758 0.8168 0.852 0.7748 Tổng s (cm) σibt (kN/m2) σigl (kN/m2) σibt / σigl 371 381.41 391.82 402.23 412.64 423.05 433.46 443.87 454.28 464.69 114 112.917 111.845 110.762 109.679 106.111 101.779 97.4472 93.1152 88.3272 3.25439 3.37779 3.50323 3.63147 3.76224 3.98686 4.25883 4.55498 4.87869 5.26101 s (cm) 0.00376 0.00373 0.00369 0.00366 0.00354 0.00339 0.00325 0.0031 0.00294 3.11 Độ lún tính theo cơng thức: 0.8 gl S   si   i h i  3.11cm i 1 E i S = 3.11 cm < [Sgh] = 10 cm  Thỏa điều kiện cho phép 4.3.4 TÍNH TỐN KẾT CẤU ĐÀI MÓNG 4.3.4.1 KIỂM TRA CHỌC THỦNG ĐÀI MĨNG Kết cấu dạng (khơng đặt cốt thép ngang) chịu tác dụng lực phân bố diện tích hạn chế cần tính tốn chống nén thủng theo điều kiện: F  R bt u m h 02 c Trong F lực nén thủng, α = hệ số lấy bê tơng nặng, um giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng phạm vi chiều cao làm việc tiết diện, c khoảng cách từ mép cọc đến ảnh hưởng gây thủng cột 65 n Hình 8.10 Mặt bên tháp thủng móng vách P3 Ta có: Lực chống thủng theo phương cạnh tháp thủng: h2  (1.5  0.3)   (1.4  2.1)   Fcx  R bt u m  11.7 103    c   (2  0.15)  15153.2kN 0.55 Lực gây xuyên thủng phản lực đầu cọc cọc không nằm tháp thủng Fxt  2195.98  2137.17  2139.43  2198.25  8670.83kN Do Fxt  Fcx (thỏa điều kiện thủng hạn chế) 4.3.4.2 KIỂM TRA PHẢN LỰC ĐẦU CỌC, MOMENT TRONG ĐÀI CỌC Ta có: Pmax = 2198.25kN < Rc,d = 2468.6kN (đối với đài có số lượng cọc từ 1-5) → Thỏa điều kiện SCT cọc Hình 8.11 Giá trị phản lực đầu cọc 66 n 4.3.4.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐÀI CỌC Sử dụng phần mềm SAFE để mơ hình đài móng, với cọc xem lị xo có độ cứng K, tính tốn cốt thép đài cấu kiện chịu uốn Bảng 8.20 Kết tính tốn cốt thép đài móng vách P3 M As/m  Phương Vi trí αm (kNm) (mm2) X Y Chọn Asc/m (mm2) Dưới 672.48 0.099 0.104 942.75 Ø16a200 1005 Trên -77.7 0.011 0.011 103.84 Ø16a200 1005 1326.97 0.195 0.219 1980.22 Ø18a100 2544 Ø16a200 1005 Dưới Trên -94.66 0.014 0.014 126.67 4.4 THIẾT KẾ MĨNG VÁCH LÕI THANG Hình 8.12 Móng vách PP(11900×5600×2000) 4.4.1 ĐỘ CỨNG CỌC ĐƠN Đối với cọc treo đơn không mở rộng mũi: (Mục 7.4.2 TCVN 10304 – 2014) N 35939.08 s   1.05   0.025m G1l 16  2.584 103  36 Trong đó: N tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc 67 n  hệ số xác định theo công thức:    1 ' ' 0.878 1 ' 0.878   0.95  1.05m   0.85 3.68 1 Trong đó: k G l  2.584  36  0.878 Hệ số tương ứng cọc cứng tuyệt đối '  0.17 ln  n   0.17 ln 1.52  0.7  G 2d   ' giống với  ' trường hợp đất đồng có đặc trưng G1 γ1 k G l   2.584  36   '  0.17 ln  n   0.17 ln    0.95 0.7    d  Độ cứng tương đối cọc   EA 32000  0.385   3.68 (với EA độ cứng thân cọc, G1l2 2.584  362 tính MN) 2.123/4 2.12  3.683/4 1    0.85  2.123/4  2.12  3.683/4 Trong đó: G1 đặc trưng lấy trung bình tồn lớp đất thuộc phạm vi chiều sâu hạ cọc  0.5  2.65  3.09  2.5  5.7   7.09   7.05  20  3.8   G1  0.4     2.584MPa 0.5  2.5    20    G2 lấy phạm vi 0.5l từ độ sâu l đến độ sâu 1.5l kể từ đỉnh cọc G  0.4  3.8  1.52MPa Độ cứng cọc đơn k N n cs tt  35939.08  89847kN / m 16  0.025 4.4.2 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH ĐẤT NỀN Xác định khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: 13052' 0.5  16068' 2.5  24012'  25051'  25052' 20  1901'  24036' 36 Chiều dài đoạn mở rộng: tb   24036'   tb  x  Lcoc  tan    3.88m   36  tan      Chiều dài, chiều rộng chiều cao đáy khối móng quy ước: 68 n Bqu  BD  2x  D  5.6   3.88  0.7  12.66m Lqu  L D  2x  D  11.9   3.88  0.7  18.96m H qu  Lcoc  H c  36   38m Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: N tt 35939   29949.17kN 1.2 1.2 M 33904 M tcx  x   28253.3kNm 1.2 1.2 M y 43.46 M tcy    36.22kNm 1.2 1.2 Trọng lượng đất khối móng quy ước: Wqu = Lqu × Bqu × Hqu × γtb = 18.96 × 12.66 × 38 × 10.66 = 97232.81kN Trọng lượng đài cọc: WD = (Ncọc × Lcọc × Acọc + Lđài × Bđài × Hđài) × γbt = (4 × 38 × 0.385 + 11.9 × 5.6 × 2) × 25 = 9184kN Moment chống uốn khối móng quy ước: N tc  Wx  Lqu B2qu  18.96 12.662  506.47m3 18.962 12.66  758.51m3 6 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: Wy   tc  tc  tc L2qu Bqu  max tb    N tc  Wqu  WD L qu  Bqu N tc  Wqu  WD L qu  Bqu N tc  Wqu  WD L qu  Bqu tc M tc x M y    623kN / m Wx Wy tc M tc x M y    512kN / m Wx Wy  568kN / m Khả chịu tải mũi cọc m  m2 R tc  (A  Bm   II  B  Zm   'II  D  c   II  h ) k tc Trong đó: k tc  1.0  1.1 69 n m1  1.2, m2  1.1 Lớp đất cọc tỳ vào lớp cát chặt vừa có: c  42.2kN / m²  II  10.41kN / m³ (dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc)   1901' Với   1901'  A  0.48, B  2.9, D  5.48  II'   h h i i  10.66kN / m3 i hi : bề dày lớp đất thứ i, h0 : độ sâu sàn tầng hầm  R tc  1942.83kN / m² tc max  623kN / m  1.2R tc  2331.4kN / m  tc  min  512kN / m   tc tc  tb  568kN / m  R  1942.83kN / m Như đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định 4.4.3 KIỂM TRA ĐỘ LÚN KHỐI MÓNG QUY ƯỚC Độ lún móng khối quy ước tính móng đơn với đài móng khối quy ước Độ lún tính độ lún cố kết đất nên ta kể tới tải tiêu chuẩn tác dụng dài hạn Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước: bt  9.63  0.5  10.19  2.5  10.01  10.28   10.37  20  10.41  371kN / m Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước:  tc tb  N tc  Wqu  WD L qu  Bqu  568kN / m gl0   tctb  0bt  568  371  197kN / m Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: ibt  ibt1   i h i , igl  k oi  glz o , koi : tra bảng phụ thuộc vào tỉ số 70 n Lqu Bqu z Bqu Bảng 8.21 Bảng tính tốn độ lún khối móng quy ước móng vách lõi thang Lớp Bề phân Lớp dày z σibt σigl σibt tố L/B z/B ko đất hi (m) (kN/m2) (kN/m2) / σigl thứ (m) i 1.49763 0.000 371 197 1.88325 1 1.49763 0.079 0.99461 381.41 195.938 1.94658 2 1.49763 0.158 0.98923 391.82 194.878 2.01059 3 1.49763 0.237 0.98384 402.23 193.816 2.07531 4 1.49763 0.316 0.97846 412.64 192.757 2.14073 5 1.49763 0.395 0.97307 423.05 191.695 2.20689 6 1.49763 0.474 0.95047 433.46 187.243 2.31496 7 1.49763 0.553 0.9267 443.87 182.56 2.43137 8 1.49763 0.632 0.90294 454.28 177.879 2.55387 9 1.49763 0.711 0.87917 464.69 173.196 2.68302 10 10 1.49763 0.790 0.8554 475.1 168.514 2.81935 11 11 1.49763 0.869 0.82447 485.51 162.421 2.98921 12 12 1.49763 0.948 0.79251 495.92 156.124 3.17644 13 13 1.49763 1.027 0.76054 506.33 149.826 3.37944 14 14 1.49763 1.106 0.72858 516.74 143.53 3.60022 15 15 1.49763 1.185 0.69661 527.15 126.783 4.15789 16 16 1.49763 1.264 0.66697 537.56 121.389 4.42842 17 17 1.49763 1.343 0.63788 547.97 116.094 4.72005 18 18 1.49763 1.422 0.60878 558.38 110.798 5.03962 Tổng s (cm) Độ lún tính theo cơng thức: 0.8 gl S   si   i h i  7.781cm i 1 E i S = 7.781cm < [Sgh] = 10 cm  Thỏa điều kiện cho phép 71 n s (cm) 0.00635 0.00613 0.00598 0.00572 0.00558 0.00547 0.00523 0.00496 0.00462 0.00422 0.00386 0.00355 0.00334 0.00312 0.00276 0.00248 0.00232 0.00212 7.781 4.4.4 TÍNH TỐN KẾT CẤU ĐÀI MĨNG 4.4.4.1 KIỂM TRA CHỌC THỦNG ĐÀI MĨNG Hình 8.13 Mặt bên tháp thủng vách lõi thang Ta có: Lực chống thủng theo phương cạnh tháp thủng: h2  (2.8  8.5)   (4.2  9.8)   Fcx  R bt u m  11.7 103    c   (2  0.15)  61206kN 0.65 Lực gây xuyên thủng phản lực đầu cọc cọc không nằm tháp thủng Fxt  1548.59  2133.12  2717.64  1549.82  2134.35   2718.87  29872.9kN Do Fxt  Fcx (thỏa điều kiện thủng hạn chế) 72 n 4.4.4.2 KIỂM TRA PHẢN LỰC ĐẦU CỌC, MOMENT TRONG ĐÀI CỌC Ta có: Pmax = 2718.87kN < Rc,d = 2787.1kN (đối với đài có số lượng cọc từ 10-20) → Thỏa điều kiện SCT cọc Hình 8.14 Giá trị phản lực đầu cọc 4.4.4.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐÀI CỌC Hình 8.15 Giá trị moment theo dãy strip 73 n Bảng 8.22 Kết tính tốn cốt thép đài móng vách lõi thang M As/m  Phương Vi trí αm (kNm) (mm2) X Y Chọn Asc/m (mm2) Dưới 3398.69 0.500 0.980 8858.26 Ø28a140 (2 lớp) 9468 Trên -409.22 0.060 0.062 561.19 Ø16a200 1005 Dưới 2008.55 0.295 0.360 3255.29 Ø28a150 4102 Trên -454.22 0.067 0.069 Ø16a200 1005 74 n 625.18 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [15] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 75 n n