(Đồ án hcmute) chung cư gia phúc

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ GIA PHÚC GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG SVTH: HUỲNH NGỌC LÂN SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 GIỚI THIỆU TỔNG QUAN BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƢ GIA PHÚC GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG SVTH: HUỲNH NGỌC LÂN MSSV: 16349014 KHÓA: 2016 – 2017 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN Sinh viên: HUỲNH NGỌC LÂN MSSV: 16349014 Ngành: Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Tên đề tài: Chung cƣ GIA PHÚC Giáo viên hƣớng dẫn: TS TRẦN VĂN TIẾNG NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giáo viên hƣớng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) năm 2018 TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên: HUỲNH NGỌC LÂN MSSV: 16349014 Ngành: Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Tên đề tài: Chung cƣ GIA PHÚC Giáo viên phản biện: TS TRẦN TUẤN KIỆT NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lƣợng thực hiện: Ƣu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) năm 2018 LỜI CÁM ƠN For every graduate student in the field of Civil Engineering, graduation thesis is the end of university study and opens a new direction for the future Throughout the process of writing the thesis has facilitated the synthesis and re-learning of the learned knowledge, and at the same time collected new knowledge that was lacking, developed the ability to calculate and Solve problems that may arise in reality During the period of his dissertation, he received a lot of guidance and assistance from his master in the Faculty of Civil Engineering I would like to send my sincere thanks, deepest to you teachers The knowledge and experience that teachers have imparted to me is the foundation, the key to my graduation thesis Although I tried my best, due to limited knowledge and experience, my graduation thesis was inevitable, I hope to receive instruction from you Finally, I would like to wish you success and prosperity to be able to continue your knowledge transfer for the next generation HCMC, ./ /2018 Designer HUYNH NGOC LAN TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc PROJECT SUMARY Student : HUYNH NGOC LAN Major : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Project : GIA PHUC APARTMENT Data  Architecture record ( Provided by divisor )  Geoloxic examination record Content : Architecture  Analysis drawing of architecture Structure  Design slab of story example  Design stair  Design frame A and frame Foundation  Design foundation : Drill stuffed pile Present and drawing  01 decription  13 drawing Advisor Start day Finish day : DR TRAN VAN TIENG : 15/09/2017 : 04/01/2018 Student ID: 16349014 MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN LỜI CÁM ƠN PROJECT SUMARY CHƢƠNG GIỚI THIỆU TỔNG QUAN 1.1 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƢ: 1.2 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH: 1.2.1 vị trí cơng trình 1.2.2 Quy mô đặc điểm cơng trình 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC QUY HOẠCH: 1.3.1 Quy hoạch 1.3.2 Giải pháp bố trí mặt 1.3.3 Giải pháp kiến trúc 1.3.4 Giao thông nội 1.4 GIẢI PHÁP KẾT CẤU: 1.5 CÁC HỆ THỐNG KĨ THUẬT CHÍNH TRONG CƠNG TRÌNH: 1.5.1 Hệ thống chiếu sáng 1.5.2 Hệ thống điện 1.5.3 Hệ thống cấp thoát nước 1.5.4 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.6 ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU THỦY VĂN: 1.7 Vật liệu sử dụng: 1.7.1 Bê tông 1.7.2 Cốt thép 1.7.3 Vật liệu khác 1.8 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ: CHƢƠNG PHÂN TÍCH VÀ CHỌN HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC 2.1 Chọn sơ kích thƣớc tiết diện: 2.1.1 Chọn sơ chiều dày sàn: 2.1.2 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm: 2.1.3 Chọn sơ kích thước tiết diện cột: 2.1.4 Chọn sơ kích thước tiết diện vách - lỗi thang: 10 CHƢƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH BẰNG PHẦN MỀM SAFE 11 3.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG: 11 3.1.1 Tĩnh tải 11 3.1.2 Hoạt tải: 12 3.2 MƠ HÌNH BẰNG PHẦN MỀM SAFE: 13 3.3 CHUYỂN VỊ CỦA SÀN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ 2: 17 3.4 TÍNH TỐN THÉP SÀN: 18 3.5 Tính toán nứt, võng cho sàn theo trạng thái giới hạn thứ (TTGHT2)21 CHƢƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 24 4.1 Cấu tạo cầu thang tầng điển hình: 24 4.2 Tính tốn cầu thang Etabs 9.7.4: 25 4.2.1 Tải trọng tác dụng: 25 4.2.2 Sơ đồ tính tính tốn nội lực: 27 4.2.3 Tính tốn cốt thép vế vế 27 4.2.4 Tính tốn cốt thép vế 28 4.3 Tính tốn dầm cầu thang (dầm gãy khúc): 28 4.3.1 Tính tốn dầm gãy khúc (200×300): 28 4.3.2 Tính toán cốt đai : 30 CHƢƠNG THIẾT KẾ KHUNG 31 5.1 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG: 31 5.1.1 Tĩnh tải 31 5.1.2 Hoạt tải 31 5.1.3 Tải trọng gió: 31 5.2 Động đất: 39 5.2.1 Thông số 39 5.2.2 Đỉnh gia tốc tham chiếu gia tốc thiết kế: 39 5.2.3 Hệ số ứng xử q kết cấu BTCT: 39 5.2.4 Tính tốn động đất phần mềm Etabs: 39 5.2.5 Tính toán động đất phương pháp phổ phản ứng etab 39 5.2.6 Các tổ hợp nội lực tác dụng lên cơng trình 43 5.3 Tính thép cho dầm: 43 5.3.1 Kiểm tra chuyển vị 43 5.3.2 Tính tốn cốt thép dọc cho dầm: 45 5.3.3 Tính tốn cốt đai cho dầm: 50 5.3.4 Tính toán cốt thép treo: 51 5.4 Tính tốn thép cho cột: 51 5.4.1 Tính tốn thép dọc cho cột 55 5.4.2 Tính tốn cốt thép đai cho cột 59 5.5 Tính tốn thép cho vách: 59 CHƢƠNG THIẾT KẾ MÓNG 69 6.1 Số liệu địa chất cơng trình: 69 6.2 đánh giá địa chất 70 6.3 Vật liệu sử dụng 70 6.4 Chọn kích thƣớc chiều dài cọc 70 6.5 Tính tốn sức chịu tải cọc 71 6.5.1 Tính sức chịu tải theo vật liệu 71 6.5.2 Tính sức chịu tải theo tiêu lý đất 71 6.5.3 Theo tiêu cường độ đất 73 6.5.4 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên thủng tiêu chuẩn SPT 74 6.5.5 Sức chịu tải cho phép cọc 75 6.5.6 Sức chịu tải thiết kế cọc 76 6.6 Thiết kế móng: 76 6.6.1 Xác định số lượng cọc 76 6.7 Thiết kế móng M1 77 6.7.1 kiểm tra khả chịu tải cọc 77 6.7.2 Kiểm tra điều kiện cọc làm việc nhóm 80 6.7.3 Kiểm tra xuyên thủng 80 6.7.4 Kiểm tra khả chịu tải đái móng khối quy ước 82 6.7.5 Kiểm tra lún cho khối móng quy ước 85 6.7.6 Tính thép cho đài móng 87 6.8 Thiết kế cọc M2 90 6.8.1 kiểm tra khả chịu tải cọc 91 6.8.2 Kiểm tra điều kiện cọc làm việc nhóm 94 6.8.3 Kiểm tra xuyên thủng 95 6.8.4 Kiểm tra khả chịu tải đái móng khối quy ước 96 6.8.5 Kiểm tra lún cho khối móng quy ước 99 6.8.6 Tính thép cho đài móng 101 6.9 Thiết kế cọc M3 104 6.9.1 Kiểm tra điều kiện làm việc nhóm cọc 105 6.9.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc 106 6.9.3 Kiểm tra xuyên thủng 108 6.9.4 Kiểm tra khả chịu tải đáy móng khối quy ước 109 6.9.5 Kiểm tra lún cho khối móng quy ước 112 6.9.6 Tính thép cho đài móng 114 CHƢƠNG TÀI LIỆU THAM KHẢO 117 As2  M 22 2797.24   115.22 104 (m2 )  115.22(cm2 ) 0.9R s h 0.9  365 10 1.4 Chọn thép Ø20 có as = 3.142 (cm2) A 115.22 Số thép: n  s2   37 as 3.142 Khoảng cách cốt thép: @  L   50 4200   50   113.8  mm  n 1 37  Chọn @ = 110 (mm)  n  L   50 4200   50 1    38 @ 110 Vậy thép theo phƣơng cạnh B là: Ø20@110 6.9 Thiết kế cọc M3 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 1800 2000 800 sơ đồ bố trí cọc đài 7000 3000 1800 C 800 2000 1800 B 800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 800 12400 Hình 6.16 Sơ đồ bố trí cọc móng M3 104 6.9.1 Kiểm tra điều kiện làm việc nhóm cọc Điều kiện kiểm tra: N tt  W  .n.Ptk  (n  1)n  (n  1)n1    1    90n1n   d  d  '   arctan    arctan    23 57 s  1.8  Trong đó: n : số cọc đài móng  : hệ số xét ảnh hƣởng nhóm n1 = : số hàng cọc nhóm n2 = : số cọc hàng d = 800 mm : đƣờng kính cọc s : khoảng cách hai cọc tính từ tim  (4  1)   (7  1)       23.96    0.572 90    - Trọng lƣợng đài móng: Wđài = Bđ  Lđ  Hđ  bt  12.4  1.5  25  3255  kN  - Tải trọng tầng Base truyền vào móng lỗi thang + Tải trọng sàn tầng Base truyền vào: qs  Ss  gs  Ps   (12 17.5)  5.58    2431.8  kN  + Tải trọng dầm trục C,B truyền vào: Wd _ C,B  bd   h d  h s   l   t  0.3   0.7  0.14  19   25  79.8  kN  + Tải trọng dầm trục 6,7,8, truyền vào: Wd _ 6,7,8  bd   h d  hs   l   t    0.3   0.7  0.14  12  25  151.2  kN   WBase  qs  WC, B  Wd _ 6,7,8  2431.8  79.8  151.2  2652.8  kN   N tt  Wdai  WBase  61868.07  3255  2652.8  67775.07  kN   .n.Ptk  0.572  28  4414.32  70699.75  kN   tt  N  Wdai  WBase  .n.Ptk 105  Thỏa điều kiện cọc làm việc nhóm 6.9.2 Kiểm tra khả chịu tải cọc Pmax  Ptk Điều kiện kiểm tra:  Pmin   Tính độ lún cọc đơn tính theo 7.4.2, TCVN 10304 – 2014: N G1l Scdon 0.847 4414.32 10 1404.05 10 49.2 0.054 m Trong đó:  N : Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc, tính MN N = Ptk = 4414.32 (kN) = 4414.32 x 10-3 (MN)  l = 49.2(m) : Chiều dài cọc  G1 : Mơ đun trƣợt đƣợc lấy trung bình toàn lớp đất thuộc phạm vi chiều dài cọc G1  Với: E 01  E01 3650.53   1404.05  kN m2  1   1  0.3 E01 : Mô đun biến dạng trung bình tồn lớp đất thuộc phạm vi chiều dài cọc E1h1  E 2l2  E3l3  E 4l4 534.6 12.45  4106 10.8  3180  10.2  6106  15.75  h1  l  l  l 12.45  10.8  10.2  15.75  3650.53  kN m    0.3 : Hệ số poatxong đất   : Hệ số xác định theo công thức:  '   0.72   1   '  '   0.72 0.81          0.847 1  0.873 4.81 -  ' : Hệ số tƣơng ứng cọc cứng tuyệt đối ( EA   ), đƣợc tính cơng thức: k G l  1.882 1404.05  49.2  '  0.17 ln  n   0.17 ln    0.72 2348.46  0.8    G 2d  106 + k : Hệ số xác định theo công thức: k  2.82  3.78  2.182  1.882 + d = 0.8m : Đƣờng kính cọc + G2 : Mô đun trƣợt lớp đất dƣới mũi cọc + G2  E3 6106   2348.46  kN m2  1   1  0.3 + E3 = 6106 (kN/m2) : Mô đun biến dạng lớp đất dƣới mũi cọc -  ' : Hệ số tƣơng ứng cọc cứng tuyệt đối ( EA   ) đồng có đặc trƣng G1 1 k l  1.882  49.2  '  0.17 ln  n   0.17 ln    0.81 0.8    d  -  : Độ cứng tƣơng đối cọc   EA 32.5 103  0.503   4.81 G1l2 1404.05 103  49.22 EA : Độ cứng thân cọc chịu nén, tính MN 2.12   4.81 2.123 - 1    0.873 34 34  2.12  2.12   4.81 34  Tính độ cứng K lị xo: K P Scdon  4414.32  81746.66  kN m  0.054  Phản lực đầu cọc từ phần mềm SAFE: Hình 6.17.Phản lực đầu cọc móng lõi thang M3 107 Pmax  2841.43(kN)  Ptk  4414.32(kN) Phản lực đầu cọc:   Pmin  1617.54(kN)   Cọc đủ khả chịu tải Tổ hợp cho giá trị Pmax COMB11, ta lấy nội lực tổ hợp COMB11 để thiết kế móng Bảng 6.15 Nội lực COMB11 Story Pier Load P V2 V3 T M2 M3 TANGHAM LOITHANG COMB11 -56028.3 1778.01 2901.92 8251.884 25611.42 23450.93 6.9.3 Kiểm tra xuyên thủng Theo TCVN 5574 – 2012 kiểm xuyên thủng theo điều kiện hạn chế: Pcx  Pxt  N tt 1800 2000 c3 800 10000 c2 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 7000 3000 1800 c1 800 800 1800 1800 c4 2000 1800 B 4600 C 1800 1800 1800 1800 800 12400 Hình 6.18 Sơ đồ tính xun thủng vách móng lỗi thang M3  h h    4.6  c3  c4   h h   10  c1  c2   PCX  h R bt           2    c3 c    c1 c2   Ta có điều kiện:  h0  2.5 c 108 Ta có : c1 = 1.49(m) ; c2 = 0.16(m) ; c3 = 0.05(m) ; c4 = 0.05(m)  c2 = c3 =c4 = 0.4  h0 = 0.4  1.4 = 0.56 (m) h0 = Hđ – 0.1 = 1.5 – 0.1 = 1.4 (m)  h h    4.6  c3  c   h h   10  c1  c    PCX  h R bt           2    c3 c    c1 c2    1.4 1.4   4.6  0.56  0.56   1.4 1.4  10  1.49  0.56    1.4 1.2 103        2   0.56 0.56    1.49 0.56   122427.18  kN  Ta có: Pcx = 122427.28 (kN) > Ntt = FZ + WBase = 61868.07 + 2652.8 = 64520.87 (kN)  Đài không bị chọc thủng 6.9.4 Kiểm tra khả chịu tải dƣới đáy móng khối quy ƣớc h1 L1 L2 L3 L4 Nmkqu Mmkqu Bm x Lm Hình 6.19 Mặt cắt khối móng quy ƣớc M3 109 - Kích thƣớc đáy móng khối quy ƣớc: tb  1.h1  2 l2  3 l3  4 l4 30 41' 13.95  120 22' 10.8  8031' 10.2  14055' 15.5   10016' Llv 48.95  10016'    Lm  (Ld  D)  2Llv tg  tb   (12.4  0.8)   49.2  tg    16.01(m)      10016'    Bm  (Bd  D)  2Llv tg  tb   (7  0.8)   49.2  tg    10.61(m)     Vậy kích thƣớc móng khối qui ƣớc : Bm x Lm = 10.61(m) x 16.01(m) Trong đó: Bđ, Lđ : chiều rộng dài đài móng Llv : chiều dài làm việc cọc D : đƣờng kính cọc - Trọng lƣợng móng khối qui ƣớc: Wmkqƣ = Wđài + Wcọc + Wđất Wđài = Bđ  Lđ  Hđ  bt  12.4  1.5  25  3255  kN  Wcoc  Ac  Lcoc   bt   0.82  49.2  25  618.27  kN  Wdat   Bm L m l1  Bd Ld H d  h1.28A c  1   Bm L m l  28.A c l     Bm L m l3  28.A c l3     Bm L m l4  28.A c l4    10.6116.01 13.95  10.61 16.01 1.5  12.45  28  0.503  11.489  10.6116.01 10.8  28  0.503  10.8   11.94  10.6116.0110.2  28  0.503 10.2  11.745  10.6116.01 15.75  28  0.503  15.75   12.043  90582.04(kN)  Wmkqƣ = Wđài + Wcọc + Wđất = 3255 + 618.27 + 90582.04 = 94455.31 (kN) - Dời lực tâm hình học đáy khối móng quy ƣớc: M tcx _ mkqu  M2 V3 25611.42 2901.92  Hd   1.5  26055.91 kN.m  n n 1.15 1.15 M tcy _ mkqu  M3 V2 23450.93 1778.01  Hd   1.5  22711.26  kN.m  n n 1.15 1.15 110 tc N mkqu  P 56028.3  Wmkqu  WBase   94455.31  2652.8  145828.37(kN) n 1.15 - Cƣờng độ dƣới đáy móng khối qui ƣớc (theoTCVN 9362 – 2012): R m1  m2 A.b. II  B.h.*II  D.cII   k tc Trong đó: b = Bm = 10.61(m) c II = 56.2(kN/m2) : lực dính lớp đất h = 54.85(m) : cao trình mũi cọc h0 = 4(m) : cao trình đáy tầng hầm  II   3'  12.043  kN m3  : dung trọng đất dƣới đáy móng *II   l l i i  i 11.489 13.95  11.94 10.8  11.745  10.2  12.043  15.75 50.7  11.81(kN / m3 ) Tra bảng 15, TCVN 9362 – 2012 ta có: m1 = 1.2 (đất dƣới mũi cọc đất có chất nhét có IL = 0.12 < 0.5) m2 = 1.1 (tỉ số chiều dài chia cho chiều cao cơng trình L /H = 43/64.8 = 0.66) ktc = (dựa vào kết thí nghiệm trực tiếp mẫu đất)  Tra bảng 14, TCVN 9362 – 2012 ta có : A  0.311    14055'  B  2.242 D  4.775  R m1  m  A.b. II  B.h.*II  D.cII  *IIh  k tc  1.32  0.31110.6112.043  2.242  54.85 11.81  4.775  56.2   2323.7  kN m  tc max P  tc N mkqu Bm  L m  6M tcx _ mkqu Bm  L m  991.58  kN m   6M tcy _ mkqu L m  Bm  145828.37  26055.91  22711.26   10.6116.01 10.6116.012 16.0110.612 111 tc Pmin  tc N mkqu Bm  L m  6M tcx _ mkqu Bm  L m  725.39  kN m Ptbtc  tc N mkqu Bm  Lm  2   6M tcy _ mkqu L m  Bm  145828.37  26055.91  22711.26   10.6116.01 10.6116.012 16.0110.612 145828.37  858.49  kN m2  10.6116.01 tc Pmax  991.58(kN / m )  1.2R = 1.2  2323.7 = 2788.44kN / m )  tc  725.39(kN / m )  Ta có Pmin  tc 2 Ptb  858.49(kN / m )  R  2323.7(kN / m )  Thỏa điều kiện ổn định 6.9.5 Kiểm tra lún cho khối móng quy ƣớc bt  gl  Điều kiện kiểm tra:   S  Sgh  10(cm) Ứng suất thân đáy móng khối qui ƣớc: 0bt  l11'  l2  '2  l3  3'  l4  '4  12.45 11.489  10.8 11.94  10.2 11.745  15.75 12.043  581.47(kN m2 ) Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ƣớc: gl  Ptbtc  bt  858.49  581.47  277.02  kN m2  Ứng suất gây lún lớp phân tố: gl  k 0i 0gl (k0i : hệ số phân bố ứng suất, tra bảng, nội suy theo zi/b L/b) Ứng suất thân đáy lớp phân tố: bt  0bt   i h i P1 : ứng suất tâm lớp phân tố P2 : tổng ứng suất tâm lớp phân tố P1(i)  0.5 ibt1  ibt  P2(i)  P1(i)  0.5 igl1  igl  e1: hệ số rỗng ứng với P1 e2 : hệ số rỗng ứng với P2 112 Bảng 6.16 Quan hệ e-P lớp đât dƣới mũi cọc P (kN/m2) e 100 200 400 800 0.52 0.481 0.464 0.433 0.427 Độ dày lớp thỏa hi  0.4Bm = 0.4  10.61= 4.2 (m)  Chọn hi = (m) Độ lún theo TCVN 9362 – 2012: S   Si  e1i  e2i  hi  e1i Moldun biến dạng trung bình: E tb  6106  kN m2  Vị trí ngừng tính lún có bt  5.gl Etb = 6106 (kN/m2) > 5000 (kN/m2) Nmkqu Mmkqu Hình 6.20 Ứng xuất dƣới móng M1 Bảng 6.17 Ứng xuất độ lún móng M1 lớp Phân Điểm tố Z(m) Z/b k0 0.00 0.00 0.000 σbt=∑γi*hi σgl=k0*p 581.47 277.02 p1i p2i 605.56 864.29 e1i e2i s(m) 0.430 0.426 0.0112 113 4.00 0.38 0.868 629.64 240.45 4.00 0.38 0.868 629.64 240.45 8.00 0.75 0.581 725.99 160.95 8.00 0.75 0.581 725.99 160.95 12.00 1.13 0.370 870.50 102.50 677.81 878.51 0.429 0.426 0.0168 798.24 929.97 0.428 0.427 0.0084 Tổng độ lún 0.0364 S   Si  3.64cm  Sgh  10cm  Thỏa điều kiện kiểm tra 6.9.6 Tính thép cho đài móng Hình 6.21 Biểu mơ men theo phƣơng X (từ xuống Mmax, Mmin) móng M3 114 x  M max  4946.26  kN.m 1.8m   2747.92  kN.m m  x  M  89.61 kN.m 1.8m   49.78  kN.m m  Bảng 6.18 Thép đài móng lỗi thang theo phƣơng X Vị trí Lớp Lớp dƣới M (kN/m) 49.87 2747.92 b (mm) 1000 1000 h (mm) 1500 1500 h0 (mm) 1400 1400 As (cm2) 1.082 59.75 Bố trí Ø18a200 Ø30a110 Asc (cm2) 12.72 64.26 Hình 6.22 Biểu mô men theo phƣơng Y (từ xuống Mmax, Mmin) móng M3 115 y  M max  2511.34  kN.m 1.8m   1395.18  kN.m m  y  M  790.21 kN.m 1.8m   439.01 kN.m m  Bảng 6.19 Thép đài móng lỗi thang theo phƣơng Y Vị trí Lớp Lớp dƣới M (kN/m) 439.01 1395.18 b (mm) 1000 1000 h h0 (mm) (mm) 1500 1400 1500 1400 As (cm2) 9.546 30.337 Bố trí Ø18a200 Ø30a200 Asc (cm2) 12.72 35.34 116 Chƣơng TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995, NXB Xây Dựng TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối, NXB Xây Dựng TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình, NXB Xây Dựng TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế, Đại học Xây dựng biên soạn TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất, NXB Xây Dựng Nguyễn Tiến Chƣơng (2015), “Phân tích kết cấu nhà nhiều tầng”, NXB Xây Dựng, 178 trang Nguyễn Đình Cống (2008), “Sàn bê tơng cốt thép tồn khối”, NXB Xây Dựng, 194 trang Nguyễn Đình Cống (2009), “Tính toán thực hành cấu kiện BTCT - Tập 1”, NXB Xây Dựng, 131 trang Ngô Thế Phong (2006), “Kết cấu bê tông cốt thép- Phần kết cấu nhà cửa”, NXB Khoa học kỹ thuật, 316 trang 117 S K L 0