(Đồ án) văn phòng làm việc khu kinh tế vũng áng tp hà tĩnh

KIẾN TRÚC

1.1 Sự Cần Thiết Đầu Tư

Trong những năm gần đây, đô thị hóa gia tăng nhanh chóng và mức sống của cán bộ công nhân viên được cải thiện, dẫn đến nhu cầu về sinh hoạt, ăn ở, nghỉ ngơi và giải trí ngày càng cao Điều này tạo ra yêu cầu về một không gian sống và làm việc tiện nghi, hiện đại hơn.

Kinh tế phát triển cần thu hút lao động từ khắp nơi, dẫn đến nhu cầu tăng cao về không gian làm việc Sự gia tăng dân số đã thúc đẩy sự xuất hiện của nhiều tòa nhà cao tầng, trong đó có tòa nhà văn phòng khu kinh tế Vũng Áng - TP Hà Tĩnh, được thiết kế để đáp ứng nhu cầu này và tạo nên bộ mặt đô thị hiện đại, văn minh Các cao tầng không chỉ nâng cao cảnh quan thành phố mà còn góp phần phát triển ngành xây dựng thông qua việc áp dụng công nghệ và kỹ thuật mới trong thiết kế và thi công.

1.2 Vị Trí – Đặc Điểm Địa Chất – Điều Kiện Khí Hậu Tự Nhiên

Vị trí đặc điểm xây dựng công trình

Công trình VĂN PHÒNG LÀM VIỆC KHU KINH TẾ VŨNG ÁNG TP.HÀ TĨNH Nằm trên khu đất quy hoạch:

+ Hướng Bắc giáp: khu dân cư

+ Hướng Đông giáp: đất trống

+ Hướng Tây giáp: đường Quốc Hương

+ Hướng Nam giáp: khu dân cư Địa hình địa chất công trình

+ Địa hình: Khu vực bằng phẳng, cao không phải san nền

* Nhận xét về địa chất:

Khảo sát địa tầng ngoài hiện trường đã được thực hiện với 5 hố khoan, mỗi hố sâu 20m, nhằm thu thập 30 mẫu nguyên dạng Mục đích của việc này là để xác định chính xác các tính chất cơ lý của các lớp đất.

Cấu tạo địa chất từ mặt đất hiện hữu đến độ sâu đã khảo sát là 20 m, cấu tạo địa h

TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

Sự Cần Thiết Đầu Tư

Trong những năm gần đây, đô thị hóa diễn ra nhanh chóng, dẫn đến việc nâng cao mức sống của cán bộ công nhân viên Sự gia tăng này kéo theo nhu cầu về sinh hoạt, ăn ở, nghỉ ngơi và giải trí ngày càng cao, từ đó tạo ra yêu cầu về một không gian sống và làm việc tiện nghi, hiện đại hơn.

Kinh tế phát triển cần thu hút lao động từ khắp nơi, dẫn đến nhu cầu về văn phòng làm việc tăng nhanh do dân số gia tăng Trong những năm gần đây, sự xuất hiện của các tòa nhà cao tầng ngày càng nhiều, như tòa nhà văn phòng khu kinh tế Vũng Áng - TP Hà Tĩnh, được thiết kế để đáp ứng nhu cầu này và tạo nên bộ mặt đô thị hiện đại, văn minh Đồng thời, các nhà cao tầng cũng góp phần phát triển ngành xây dựng tại thành phố và cả nước, nhờ vào việc áp dụng các kỹ thuật và công nghệ mới trong thiết kế và thi công.

Vị Trí – Đặc Điểm Địa Chất – Điều Kiện Khí Hậu Tự Nhiên

Vị trí đặc điểm xây dựng công trình

Công trình VĂN PHÒNG LÀM VIỆC KHU KINH TẾ VŨNG ÁNG TP.HÀ TĨNH Nằm trên khu đất quy hoạch:

+ Hướng Bắc giáp: khu dân cư

+ Hướng Đông giáp: đất trống

+ Hướng Tây giáp: đường Quốc Hương

+ Hướng Nam giáp: khu dân cư Địa hình địa chất công trình

+ Địa hình: Khu vực bằng phẳng, cao không phải san nền

* Nhận xét về địa chất:

Khảo sát địa tầng ngoài hiện trường sẽ được thực hiện với 5 hố khoan, mỗi hố có độ sâu 20m Trong quá trình này, 30 mẫu nguyên dạng sẽ được lấy nhằm xác định chính xác tính chất cơ lý của các lớp đất.

Cấu trúc địa chất từ bề mặt đến độ sâu 20 m được phân chia thành 3 lớp đất, sắp xếp từ trên xuống dưới.

- Lớp đất số 1: Sét , màu xám đến xám trắng đốm nâu vàng , độ dẻo trung bình trạng thái mềm đến dẻo mềm; có bề dày tại HK1 = 3,0m

- Lớp đất số 2: Á sét, màu xám trắng,nâu vàng vân nâu đỏ nhạt, độ dẻo trung bình trạng thái dẻo cứng; có bề dày tại HK1 = 4,2 m,

- Lớp đất số 3: Cát thô chặt vừa, màu nâu vàng nhạt đến nâu đỏ nhạt, trạng thái rời đến chặt vừa có bề dày tại HK1 = ∞

Điều Kiện Tự Nhiên

- Nhiệt độ trung bình hàng năm : 27 0 C

- Nhiệt độ thấp nhất : 25 0 C ( tháng 12)

- Nhiệt độ cao nhất : 40 0 C ( tháng 6 )

- Mưa trung bình hàng năm : 1252 mm

- Từ tháng 5 - 11 ( mùa mưa) : 1749 mm

- Từ tháng 12 - 4 ( mùa khô) : 124 mm

- Lượng mưa tối đa trong ngày : 177 mm

- Lượng mưa tập trung tháng ( 9 - 11)

- Độ ẩm trung bình vào mùa mưa : 83 - 85%

- Độ ẩm trung bình vào mùa khô : 77%

Hướng gió chủ yếu vào mùa khô là Đông Nam và Tây Nam, trong khi mùa mưa gió thịnh hành từ Bắc và Đông Bắc với tốc độ khoảng 2.5m/s Khu vực này đặc biệt hiếm khi chịu ảnh hưởng của bão lớn, chỉ có tác động ở các khu vực lân cận.

Đánh Giá Chung Khu Đất Xây Dựng

- Vị trí xây dựng phù hợp quy hoạch thành phố

- Khu đất tiếp cận đường quy hoạch, có đường nội bộ bao quanh nên thuận tiện việc cấp điện, cấp thoát nước và thi công

- Địa hình và địa chất tốt không cần đến giải pháp xử lý

Khu đất dự kiến đầu tư tọa lạc tại trung tâm thành phố, trong khu dân cư đông đúc, hứa hẹn sẽ thu hút đông đảo cư dân khi chung cư hoàn thành.

Tổng Quan Kiến Trúc

+ Công trình có 1 thang máy và 2 thang bộ

+ Tầng trệt: gồm có chỗ đậu xe, đại sảnh ,WC

+ Tầng 2-12 gồm có văn phòng,phòng tiếp khách, sảnh, wc h

Giải Pháp Đi Lại

Toàn công trình sử dụng 1 hệ thống thang máy và 2 cầu thang bộ Khối thang máy được bố trí ở trung tâm công trình

Bao gồm các hành lang đi lại, sảnh.

Các Giải Pháp Kỹ Thuật

Công trình sử dụng điện từ hai nguồn: lưới điện thành phố và máy phát điện 150KVA, cùng với máy biến áp, được bố trí trong phòng kỹ thuật điện gần khu vực để xe để giảm tiếng ồn và rung động Toàn bộ đường dây điện được lắp đặt ngầm trong quá trình thi công, với hệ thống cấp điện chính nằm trong các hộp kỹ thuật ngầm trong tường, đảm bảo an toàn và dễ dàng sửa chữa, không đi qua khu vực ẩm ướt Mỗi tầng đều được trang bị hệ thống an toàn điện, bao gồm hệ thống ngắt điện tự động theo tầng và khu vực, nhằm đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ.

Công trình sử dụng nguồn nước từ hồ nước mái và nước máy, được chứa trong hai bể nước mái Máy bơm đưa nước lên bể chứa trên mái và phân phối xuống các tầng qua hệ thống ống dẫn chính Các ống đứng được bọc trong hộp gen, trong khi hệ thống cấp nước nằm ngầm trong các hộp kỹ thuật Đường ống cứu hỏa chính được bố trí tại mỗi tầng để đảm bảo an toàn.

Nước mưa từ mái sẽ được thoát theo các lỗ chảy ( bề mặt mái được tạo dốc ) và chảy vào các ống thoát nước mưa đi xuống dưới

Hệ thống thoát nước thải được thiết kế cho tất cả các khu vệ sinh, bao gồm hai hệ thống chính: thoát nước bẩn và thoát phân Nước thải sinh hoạt từ các xí tiểu được thu gom vào hệ thống ống dẫn, trải qua xử lý cục bộ bằng bể tự hoại trước khi được đưa vào hệ thống cống thoát nước bên ngoài Hệ thống ống đứng thông hơi Ф60 được lắp đặt lên mái, cao hơn mái khoảng 700 mm, và toàn bộ ống thông hơi cùng ống thoát nước đều sử dụng ống nhựa PVC của Việt Nam, trong khi ống đứng thoát phân được làm bằng gang Các đường ống được lắp đặt ngầm trong tường, trong hộp kỹ thuật, trong trần hoặc dưới sàn.

Toàn bộ tòa nhà được chiếu sáng chủ yếu bằng ánh sáng tự nhiên thông qua cửa sổ ở các mặt và hai khoảng trống ở khối trung tâm Bên cạnh đó, các phòng cũng được trang bị hệ thống chiếu sáng bằng điện để đảm bảo đủ ánh sáng Ngoài ra, đèn chiếu sáng được lắp đặt tại các lối đi lên xuống cầu thang và hành lang.

Hệ thống thông gió tự nhiên trong căn hộ bao gồm cửa sổ và hai khoảng trống ở khu trung tâm, giúp tăng cường lưu thông không khí Bên cạnh đó, mỗi phòng đều được trang bị quạt điện để thuận tiện trong việc sử dụng Tất cả các căn hộ cũng được lắp đặt hệ thống điều hòa không khí, đảm bảo môi trường sống thoải mái và dễ chịu.

An Toàn Phòng Cháy Chữa Cháy

Mỗi tầng của tòa nhà đều được trang bị thiết bị chữa cháy, bao gồm vòi chữa cháy dài khoảng 30m và bình xịt CO2 Bể chứa nước trên mái có thể được huy động khi cần thiết để hỗ trợ công tác chữa cháy Thêm vào đó, mỗi phòng đều được lắp đặt thiết bị báo cháy tự động, đảm bảo an toàn cho người sử dụng.

Hộp vòi chữa cháy được bố trí thuận tiện để người thao tác dễ dàng sử dụng, đảm bảo cung cấp nước chữa cháy cho toàn bộ công trình khi có sự cố Mỗi hộp được trang bị cuộn vòi chữa cháy đường kính 50mm, dài 30m, và vòi phun đường kính 13 cm có van góc Hệ thống bao gồm bơm chữa cháy trong phòng bơm, kết hợp với bơm nước sinh hoạt, giúp bơm nước qua ống chính và ống nhánh tới các họng chữa cháy trên các tầng Đặc biệt, có máy bơm chạy động cơ diesel để đảm bảo cung cấp nước trong trường hợp mất điện Bể chứa nước chữa cháy luôn duy trì đủ lượng nước cần thiết và có hai họng chờ bên ngoài để kết nối với nguồn nước từ bên ngoài Trong tình huống nguồn nước ban đầu không đủ, xe chữa cháy có thể bơm nước qua họng chờ để tăng cường nguồn nước chữa cháy, cũng như hỗ trợ khi bơm cứu hỏa gặp sự cố hoặc nguồn nước ban đầu cạn kiệt.

Hệ Thống Thu Lôi Chống Sét

Hệ thống chống sét cho công trình xây dựng được thiết kế theo tiêu chuẩn TCVN 46-1984, yêu cầu điện trở cho hệ thống chống sét đánh thẳng là R <  Nhiều kim thu sét có thể được sử dụng trên công trình, với số lượng, vị trí và độ cao được xác định để đảm bảo bảo vệ tối đa cho công trình.

Hệ Thống Thông Tin Liên Lạc

Hệ thống Angten thu tính hiệu từ vệ tinh bao gồm 2 chảo Angten lắp đặt trên sân thượng của nhà h

Vệ Sinh Môi Trường

Để bảo vệ môi trường và giải quyết tình trạng ứ đọng nước, công trình đã được thiết kế hệ thống thoát nước nội bộ, kết nối với hệ thống thoát nước thải của thành phố Ngoài ra, việc trồng cây xanh trong khu vực công trình không chỉ tạo cảnh quan mà còn góp phần bảo vệ môi trường xung quanh.

Sân Vườn , Đường Nội Bộ

Khu vực được thiết kế với đường ô tô và lối đi cho người, đảm bảo thuận tiện cho việc di chuyển Sân được lát bê tông và có cây xanh bố trí hợp lý, tạo không gian thẩm mỹ và trong lành Diện tích đất được quy hoạch với các hành lang xung quanh, đáp ứng yêu cầu về an toàn phòng cháy chữa cháy.

Kết Luận Và Kiến Nghị

Việc xây dựng văn phòng trong khu kinh tế là cần thiết để tạo ra việc làm cho nhân viên, đồng thời thúc đẩy sự phát triển hiện đại cho Thành Phố Hà Tĩnh, nâng cao vị thế của thành phố trong cả nước.

Để đảm bảo tiến độ thi công công trình, chúng tôi kính đề nghị Thường trực Thành phố Hà Tĩnh cùng các ngành chức năng quan tâm, hỗ trợ để dự án được phê duyệt và triển khai nhanh chóng, nhằm đưa công trình vào sử dụng kịp thời.

KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG

-Thiết kế sàn điển hình

-Thiết kế cầu thang bộ -Thiết kế dầm điển hình -Thiết kế khung trục 4

GVHD : THS PHAN NHẬT LONG SVTH : NGUYỄN KHÁNH THÂN MSV : 1811506120153

PHẦN KẾT CẤU

-Dùng bê tông cấp độ bền B25 có:

+ Cường độ chịu nén Rb,5 (MPa) = 1,45 (kN/cm 2 )

+ Cường độ chịu kéo: Rbt=1,05 (Mpa) = 0,105 (kN/cm 2 )

-Cốt thép nhóm AI (   8) có : Rsw=Rsc"5 (MPa), Rsw5 (MPa)

+ Tra bảng có hệ số:  R = 0, 649;  R = 0, 437

1.2 Sơ Đồ Phân Chia Ô Sàn:

2.1.1 Mặt bằng kết cấu sàn

- Dựa vào bản vẽ kiến trúc hệ lưới cột để bố trí hệ lưới dầm:

+ Đảm bảo tính mỹ thuật (nên dấu dầm vào trong tường,không nên có nhiều dầm lộ trên trần của phòng)

+ Đảm bảo tính hợp lý về mặt kết cấu:các dầm bố trí sao cho mau truyền lực xuống đất, không nên rối rắm về mặt kết cấu

+ Kích thước các ô sàn không quá nhỏ cũng không quá lớn(trừ trường hợp yêu cầu về kiến trúc phải thiết kế ô sàn lớn)

- Với hệ lưới dầm đã bố trí,mặt bằng sàn được chia thành các ô sàn

Ta tiến hành đánh số các ô sàn để thuận tiện cho việc tính toán Các ô sàn có cùng loại, kích thước, công năng và sơ đồ tính sẽ được đánh số giống nhau Mặt bằng sàn tầng 4 được chia thành các ô sàn cụ thể.

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

Số Liệu Tính Toán

-Dùng bê tông cấp độ bền B25 có:

+ Tra bảng có hệ số:  R = 0, 649;  R = 0, 437

Sơ Đồ Phân Chia Ô Sàn

2.1.1 Mặt bằng kết cấu sàn

- Dựa vào bản vẽ kiến trúc hệ lưới cột để bố trí hệ lưới dầm:

+ Đảm bảo tính mỹ thuật (nên dấu dầm vào trong tường,không nên có nhiều dầm lộ trên trần của phòng)

+ Đảm bảo tính hợp lý về mặt kết cấu:các dầm bố trí sao cho mau truyền lực xuống đất, không nên rối rắm về mặt kết cấu

+ Kích thước các ô sàn không quá nhỏ cũng không quá lớn(trừ trường hợp yêu cầu về kiến trúc phải thiết kế ô sàn lớn)

- Với hệ lưới dầm đã bố trí,mặt bằng sàn được chia thành các ô sàn

Ta đã tiến hành đánh số các ô sàn để thuận tiện cho việc tính toán Các ô sàn có cùng kích thước, công năng và sơ đồ tính sẽ được đánh số giống nhau Mặt bằng sàn tầng 4 được chia thành các ô sàn để dễ dàng quản lý và tính toán.

HÌNH 1 1 Sơ đồ phân chia ô sàn

2.1.2 Chọn kích thước các bộ phận ô sàn:

Phân chia các ô sàn làm hai loại: bản dầm và loại bản kê

2  l l ô sàn loại bản dầm; Với 2

2  l l ô sàn loại bản kê 4 cạnh

Trong đó: l1 cạnh ngắn ô sàn l2 cạnh ngắn ô sàn

*Chọn kích thước chiều dày sàn:

Trong đó: D = 0,8-1,4 phụ thuộc vào tải trọng m0÷35 đối với bản loại dầm m@÷45 đối với bản kê 4 cạnh

L1 là cạnh ngắn của bản kê bốn cạnh hoặc là nhịp bản của bản dầm

BẢNG 1 1Thông kê các loại ô sàn và chiều dày

Sàn Kich thước Tỷ số

S1 6.2 6.3 1.02 Bản kê 4 cạnh 0.8 45 0.11 0.12 S2 6.2 6.3 1.02 Bản kê 4 cạnh 0.8 45 0.11 0.12

S4 6.2 6.5 1.05 Bản kê 4 cạnh 0.8 45 0.11 0.12 S5 6.3 6.5 1.03 Bản kê 4 cạnh 0.8 45 0.11 0.12 S6 6.2 6.5 1.05 Bản kê 4 cạnh 0.8 45 0.11 0.12 S7 1.5 6.5 4.33 Bản loại dầm 0.8 35 0.03 0.1

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

Tải tác dụng lên sàn:

-Tĩnh tải: Trọng lượng bản thân sàn BTCT và các lớp cấu tạo, trọng lượng bản thân của tường ngăn và cửa

- Hoạt tải: (Theo TCVN 2737-2020 tải trọng và tác động tiêu chuẩn thiết kế) Tùy theo mục đích sử dụng

- Cấu tạo các lớp cấu tạo sàn: h

HÌNH 1 2 Hình ảnh cấu tạo các lớp sàn

Tĩnh tải tác dụng lên sàn là tải trọng phân bố đều từ trọng lượng bản thân của các lớp cấu tạo Để tính toán, cần căn cứ vào các lớp cấu tạo sàn ở mỗi ô cụ thể và tham khảo bảng tải trọng tính toán của các vật liệu thành phần.

Ta có công thức : g tc

Trong đó   i ; ; i n lần lượt là trọng lượng riêng, bề dày, hệ số vượt tải của các lớp thứ i trên bản sàn

Hệ số vượt tải lấy: (Theo TCVN 2737-2020 tải trọng và tác động tiêu chuẩn thiết kế)

Cấu tạo vật liệu h γ g tc n g tt

Tĩnh tải do tường ngăn và tường bao che trong diện tích ô sàn

Với các ô sàn trên sàn có tường xây nhưng không có dầm đỡ ta cần tính thêm trọng lượng tường quy thành phân bố đều trên ô sàn đó:

Lớp gạch Ceramic dày 10(mm).

Vữa xi măng lót dày 20(mm)

Vữa trát trần dày 15(mm) h gtt tc t t c c c g S n g S

Trọng lượng tính toán của 1m² tường được xác định bằng công thức gt = ng.g.g + 2ntr.tr.tr, trong đó ng là hệ số độ tin cậy đối với gạch xây, và ntr là hệ số độ tin cậy đối với lớp vữa trát.

g : Trọng lượng riêng của gạch ống g = 15 kN/m 3

tr : Trọng lượng riêng của lớp vữa trát tr = 18 kN/m 3

g : Chiều dày lớp gạch xây

tr : Chiều dày lớp vữa trát tường

St : Diện tích tường xây trên ô sàn đó

Sc: Diện tích cửa trên ô sàn đó S: diện tích của ô sàn đang xét

Ta có : ptt = n ptc ( KN/m 2 )

Ptc : được lấy theo TCVN 2737-1995 tùy theo công năng sử dụng của ô sàn n : Hệ số độ tin cậy ,được lấy như sau :

1.3.3 Tổng tải tác dụng lên sàn:

Ta có: tt tt tt q = g + p

Trong đó: q tt : Tổng tải trọng tính toán g tt : Tĩnh tải tính toán p tt : Hoạt tải tính toán

BẢNG 1 4 Tổng tải tác dụng lên sàn

Xác Định Nội Lực Các Ô Sàn

1.4.1 Phân tích sơ đồ kết cấu:

Theo phương thẳng đứng, sàn làm việc hoạt động như một kết cấu chịu uốn Dựa vào mặt bằng phân chia ô sàn, các ô bản được chia thành hình chữ nhật Bản chịu lực được phân bố đều và mức độ uốn của bản phụ thuộc vào kích thước các cạnh liên kết, có thể là uốn một phương hoặc hai phương.

1.4.2 Xác định nội lực trong sàn:

Nội lực trong sàn được xác định theo sơ đồ đàn hồi k= l2/l1 > 2: ô sàn thuộc loại bản dầm k= l2/l1 ≤ 2: ô sàn thuộc loại bản kê 4 cạnh

Khi tính toán ta quan niệm như sau:

+ Nếu sàn liên kết với dầm biên là dầm khung thì được xem là ngàm

+ Nếu sàn liên kết với dầm biên là dầm phụ thì được xem là khớp

+ Nếu sàn liên kết với dầm giữa thì xem đó là liên kết ngàm Ô sàn Công năng p tt (kN/m 2 ) g tt (kN/m 2 ) q tt (kN/m 2 )

+ Nếu dưới sàn không có dầm thì xem là đầu sàn tự do

1.4.3 Tính toán với sàn bản kê 4 cạnh:

+ Mômen dương lớn nhất ở giữa bản: M1 = α1 P

M2 = α2 P + Mômen âm lớn nhất ơ trên gối: MI = β1 P

MII = β2 P Trong đó: i = 1, 2, 3 là chỉ số sơ đồ bản, phụ thuộc liên kết 4 cạnh bản:

1,2 là chỉ số phương cạnh dài

P = q l1 l2 (với q là tải trọng phân bố đều trên sàn)

M1, MI, MI’: Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn

M2, MII, MII’: Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài

(Các hệ số α i1 , α i2 , β i1 , β i2 tra sách 388 “ Sách bê tông cốt thép 1 cấu kiện cơ bản” tùy theo sơ đồ của bản

Sơ đồ 1 Sơ đồ 2 Sơ đồ 3

Sơ đồ 4 Sơ đồ 5 Sơ đồ 6 h

Sơ đồ 7 Sơ đồ 8 Sơ đồ 9

Dùng MI để tính Dùng MI’ để tính

Dùng M2 để tính Dùng M1 để tính Dùng MII để tính

1.4.4 Đối với loại bản dầm:

Cắt dải bản rộng 1m theo phương vuông góc với cạnh dài và xem như một dầm có chiều cao bằng Hsàn

- Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm : q = (p tt +g tt ).1m N/m

- Tuỳ liên kết cạnh bản mà có 3 sơ đồ tính đối với dầm :

-Tính thép bản như cấu kiện chịu uốn có bề rộng b = 1m = 1000 mm q

Tính Thép Sàn

- Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ Rb = 14,5MPa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ Rs = 225MPa

+ ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ Rs = 280MPa

* Với bêtông cấp bền B25:Tra bảng phục lục 8(sách KCBTCT phần cấu kiện cơ bản ) + Thép nhóm A-I : có  R = 0, 618;  R = 0, 427

Cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng 1m và chiều dày h = hb Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép bê tông chịu kéo được xác định như sau: với sàn có chiều dày lớn hơn 100 mm, chiều dày lớp bảo vệ abv là 15 mm và a là 20 mm; còn đối với sàn có chiều dày nhỏ hơn hoặc bằng 100 mm, abv là 10 mm và a là 15 mm Chiều cao làm việc được tính bằng ho = h - a.

+ Tính A s tt : Diện tích cốt thép xác định theo công thức: tt

+ Thoả mãn điều kiện cấu tạo + Thuận tiện thi công h

+ Chọn đường kính thép ( khoảng cách giữa các thanh thép): S tt = tt

+ Bố trí thép với khoảng cách thực tế s  stt và tính lại AS bố trí: A bt s =

+Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép: min ≤  =

(Trong sàn  = 0.3  0.9% là hợp lý).

Cốt thép trong bản cần được bố trí thành lưới Đối với sàn bản dầm, cốt thép chịu lực được đặt theo phương cạnh ngắn, trong khi cốt phân bố được đặt theo phương cạnh dài và liên kết với nhau Cốt phân bố nên được đặt bên trong cốt chịu lực, với đường kính bằng hoặc nhỏ hơn cốt chịu lực Đường kính của cốt chịu lực thường bắt đầu từ h b.

Khoảng cách giữa các cốt thép a= 70  200 (mm)

Nếu l2/l1 3 cốt thép phân bố không ít hơn 10% cốt chịu lực l2/l1< 3 cốt thép phân bố không ít hơn 20% cốt chịu lực

Khoảng cách các thanh  300 mm h

(m) (m) (N/m 2 )(N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)  TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)  BT (%)

20.0 100.0 α 1 = 0.0273 M 1 = 7,993 0.055 0.972 3.66 0.37% 8 137 100 5.03 0.50% 28.0 92.0 α 2 = 0.0264 M 2 = 7,728 0.063 0.967 3.86 0.42% 8 130 100 5.03 0.55% 20.0 100.0 β 1 = 0.0635 M I = -17,502 0.121 0.935 6.68 0.67% 10 118 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 β 2 = 0.0614 M II = -16,924 0.117 0.938 6.45 0.64% 10 122 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 α 1 = 0.0228 M 1 = 6,949 0.048 0.975 3.17 0.32% 8 159 100 5.03 0.50% 28.0 92.0 α 2 = 0.0193 M 2 = 6,103 0.050 0.974 3.03 0.33% 8 166 100 5.03 0.55% 20.0 100.0 β 1 = 0.0557 M I = -15,368 0.106 0.944 5.82 0.58% 10 135 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 β 2 = 0.0407 M II = -11,215 0.077 0.960 4.17 0.42% 10 188 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 α 1 = 0.0273 M 1 = 7,993 0.055 0.972 3.66 0.37% 8 137 100 5.03 0.50% 28.0 92.0 α 2 = 0.0264 M 2 = 7,728 0.063 0.967 3.86 0.42% 8 130 100 5.03 0.55% 20.0 100.0 β 1 = 0.0635 M I = -17,502 0.121 0.935 6.68 0.67% 10 118 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 β 2 = 0.0614 M II = -16,924 0.117 0.938 6.45 0.64% 10 122 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 α 1 = 0.0187 M 1 = 6,264 0.043 0.978 2.85 0.28% 8 177 100 5.03 0.50% 28.0 92.0 α 2 = 0.0171 M 2 = 5,697 0.046 0.976 2.82 0.31% 8 178 100 5.03 0.55% 20.0 100.0 β 1 = 0.0436 M I = -12,415 0.086 0.955 4.64 0.46% 10 169 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 β 2 = 0.0395 M II = -11,231 0.077 0.960 4.18 0.42% 10 188 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 α 1 = 0.0184 M 1 = 6,270 0.043 0.978 2.85 0.28% 8 176 100 5.03 0.50% 28.0 92.0 α 2 = 0.0174 M 2 = 5,892 0.048 0.975 2.92 0.32% 8 172 100 5.03 0.55% 20.0 100.0 β 1 = 0.0430 M I = -12,423 0.086 0.955 4.65 0.46% 10 169 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 β 2 = 0.0402 M II = -11,634 0.080 0.958 4.34 0.43% 10 181 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 α 1 = 0.0231 M 1 = 7,306 0.050 0.974 3.33 0.33% 8 151 100 5.03 0.50% 28.0 92.0 α 2 = 0.0184 M 2 = 6,009 0.049 0.975 2.98 0.32% 8 169 100 5.03 0.55% 20.0 100.0 β 1 = 0.0560 M I = -15,929 0.110 0.942 6.04 0.60% 10 130 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 β 2 = 0.0386 M II = -10,983 0.076 0.961 4.08 0.41% 10 192 120 6.54 0.65% 20.0 100.0 α 1 = 0.0187 M 1 = 1,795 0.012 0.994 1.00 0.10% 6 283 200 1.41 0.14% 26.0 94.0 α 2 = 0.0171 M 2 = 1,624 0.013 0.994 0.94 0.10% 6 301 200 1.41 0.15% 20.0 100.0 β 1 = 0.0437 M I = -3,411 0.024 0.988 1.53 0.15% 6 184 150 1.88 0.19% 20.0 100.0 β 2 = 0.0394 M II = -3,075 0.021 0.989 1.38 0.14% 6 205 150 1.88 0.19%

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN KÊ 4 CẠNH

8 3 R s =R sc = 365 ξ R = 0.563 α R = 0.405 l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)  TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m)  BT (%)

Kích thước Tải trọng Chiều dày

BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN LOẠI BẢN DẦM

TÍNH TOÁN KHUNG

Số Liệu Tính Toán

-Dùng bê tông có cấp độ bền B25 có:

-Cốt thép nhóm AII (   8) có : Rsw=Rsc(0 (MPa), Rsw"5 (MPa).

Chọn Sơ Bộ Kích Thước

2.2.1 Kích thước tiết diện dầm:

- Chọn sơ bộ kích thươc tiết diện dầm khung như sau:

Chiều dài nhịp dầm phụ thuộc vào tải trọng: với tải trọng nhỏ hoặc trung bình, chiều dài nhịp dầm sàn là từ 12 đến 20 mét; đối với tải trọng lớn, chiều dài nhịp dầm khung là từ 8 đến 12 mét; và đối với dầm công xôn, chiều dài nhịp là từ 5 đến 8 mét, bao gồm các mút thừa trong dầm liên tục.

BẢNG 2 1: Bảng kích thước dầm

Chọn sơ bộ tiết diện cột khung theo công thức sau :

Dầm AB DẦM BB' DẦM BC DẦM CD DẦM 1'-1 DẦM 1-2 DẦM 2-3 DẦM 3-4 DẦM 4-5 DẦM 5-6

(bxh) (bxh) (bxh) (bxh) (bxh) (bxh) (bxh) (bxh) (bxh) (bxh)

Trong đó : + Fc : diện tích tiết diện ngang của cột

+ k = 1,0  1,5 là hệ số xét đến ảnh hưởng khác như mômen uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh của cột

+ Rb : cường độ chịu nén tính toán của bê tông ( không xét cốt thép chịu nén) + N : lực nén được tính gần đúng như sau:

- Fs : diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét

- n : số sàn phía trên tiết diện đang xét

Tải trọng tương đương được tính trên mỗi mét vuông mặt sàn bao gồm cả tải trọng thường xuyên và tạm thời trên bản sàn, cùng với trọng lượng của dầm, tường và cột, được phân bố đều trên bề mặt sàn.

Giá trị q được lấy theo giá trị : q=8÷12 (kN/m 2 )

BẢNG 2 2 : Bảng chọn kích thước cột góc nhà

BẢNG 2 3 : Bảng chọn kích thước cột biên

BẢNG 2 4 : Bảng chọn kích thước cột giữa nhà b h A c lo=0.7l m 2 kN/m 2 kN cm 2 cm cm cm 2 m

Kết luận λ b h A c lo=0.7l m 2 kN/m 2 kN cm 2 cm cm cm 2 m

Chọn tiết diện λ λo Kết luận k A yc

Tầng b h Ac lo=0.7l m 2 kN/m 2 kN cm 2 cm cm cm 2 m

Tính Toán Tải Trọng

Tĩnh tải các bộ phận công trình truyền vào, kể cả trọng lượng bản thân kết cấu, hoạt tải sử dụng và hoạt tải gió truyền vào

* Tỉnh tải tác dụng lên sàn:

Tĩnh tải tác dụng lên sàn là tải trọng phân bố đều từ trọng lượng của các lớp cấu tạo Để tính toán tải trọng này, cần căn cứ vào các lớp cấu tạo sàn trong mỗi ô cụ thể và tham khảo bảng tải trọng tính toán của các vật liệu thành phần.

Ta có công thức : g tc

Trong đó   i ; ; i n lần lượt là trọng lượng riêng, bề dày, hệ số vượt tải của các lớp thứ i trên bản sàn

Hệ số vượt tải lấy: (Theo TCVN 2737-2020 tải trọng và tác động tiêu chuẩn thiết kế)

Cấu tạo vật liệu h γ g tc n g tt

- Trọng lượng bản thân sàn (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp hoàn thiện, phần tải trọng bản thân để chương trình Etabs tự tính)

* Tỉnh tải tường tác dụng lên dầm: h

BẢNG 2 6: Tỉnh tải tường cửa tác dụng lên dầm theo phương Y

BẢNG 2 7: Tỉnh tải tường cửa tác dụng lên dầm theo phương X

Kích thước cấu kiện Diện tích

Ta có : ptt = n ptc ( KN/m 2 )

Ptc : được lấy theo TCVN 2737-1995 tùy theo công năng sử dụng của ô sàn n : Hệ số độ tin cậy ,được lấy như sau :

Ta được bảng như sau

Với: Thành phố Hà Tĩnh thuộc vùng IV, W05 daN/m 2 , địa hình dạng B

Hệ số khí động: Cd= +0,8; Ch= -0,6

BẢNG 2 8: Bảng tính toán gió tỉnh

Loại sàn n p tầng cao độ z(m) K chiÒu cao tÇng

Dx Dy phÝa hót T/m phÝa ®Èy T/m hót+®Èy

2.3.3.2 Thành phần gió động: Đầu tiên ta khảo sát sự dao động của công trình với 12 mode dao động

Sau khi phân tích bằng ETAB ta được các tần số dao động riêng fi theo các phương như sau:

Tần số dao động cơ bản của công trình:

Cần xét đến 2 dạng dao động đầu tiên theo Phương X và 2 dạng dạo động đầu tiên theo phương Y

Giá trị tiêu chuẩn thành phần động của tải trọng gió, bao gồm xung và lực quán tính tác động lên phần thứ j trong dạng dao động thứ i, được xác định thông qua công thức cụ thể.

Mj là khối lượng tập trung của phần công trình thứ j (T), trong khi ξi là hệ số động lực ứng với dạng dao động thứ i, không thứ nguyên, phụ thuộc vào thông số εi và độ giảm loga của dao động Dịch chuyển ngang tỉ đối của trọng tâm phần công trình thứ j ứng với dạng dao động thứ riêng thứ i được ký hiệu là yji, cũng không thứ nguyên Hệ số ψi được xác định bằng cách chia công trình thành n phần, trong đó tải trọng gió trong mỗi phần có thể coi như không đổi Để xác định hệ số ψi, cần phân tích và tính toán các yếu tố liên quan đến tải trọng và dao động của công trình.

Hệ số ψi được xác định bằng công thức:

WFj là giá trị tiêu chuẩn của thành phần động do tải gió tác động lên phần thứ j của công trình Giá trị này ứng với các dạng dao động khác nhau khi xem xét ảnh hưởng của xung vận tốc gió Nó có đơn vị là lực và được xác định theo công thức cụ thể.

WFj = Wj.ζj Sj.ν Trong đó

T (s) Công thức f (Hz) T (s) Công thức f (Hz)

Giới hạn fL 1.30 Giới hạn fL 1.30

Tần số Dạng dao động

Wj là giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của áp lực gió tác động lên phần thứ j của công trình, được xác định theo bảng trên ζj là hệ số áp lực động của tải trọng gió tại độ cao z tương ứng với phần thứ j của công trình, không thứ nguyên, và được cung cấp trong bảng 3 của TCXD 229: 1999 ν là hệ số tương quan không gian áp lực động của tải trọng gió, phù hợp với các dạng dao động khác nhau của công trình, được xác định theo bảng 4 của TCXD 229: 1999.

Sj : diện tích đón gió của phần j của công trình, m2 ; Sj = Dj * Hj

Dj , Hj : bề rộng và chiều cao của mặt đón gió ứng với phần thứ j

Thành phần động của tải trọng gió do xung vận tốc gây ra

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên tầng thứ i:

Hệ số tương quan không gian: ν 1 = 0.684 ν 1 = 0.676 ν 2 = 1.00 ν 2 = 1.00 ρ = 12.82 ρ = 21.30 χ = 45.80 χ = 45.80

PHƯƠNG X PHƯƠNG Y b) Bảng gió động mode

Biên độ dao động riêng

Hệ số áp lực động

Chiều cao đón gió Áp lực tiêu chuẩn thành phần tĩnh Áp lực tiêu chuẩn thành phần động

X Phương Y ψ 1 = 398.63 ψ 1 = -397.09 ψ 2 = -131.71 ψ 2 = -135.60 c) Xác định hệ số ξi

Hệ số động lực ξi xác định phụ thuộc vào thông số εi và độ giảm loga δ của dao động

Biên độ dao động riêng

Hệ số áp lực động

Chiều cao đón gió Áp lực tiêu chuẩn thành phần tĩnh Áp lực tiêu chuẩn thành phần động

Story13 21.8377 2.3E-05 2.4E-05  0.43 2.30 175 2.20 h d) Xác định thành phần động của tải trọng gió

Giá trị tính toán thành phần động của tải trọng gió được xác định theo công thức sau:

Wtt = γ.Wp(ji) =γ*Mj*ξi*ψi*yji

-Bảng các modal giao động của công trình:

PHÂN TÍCH NỘI LỰC BẰNG ETABS

2.4.1:Mô hình và tổ hợp nội lực bằng công trình

- Sử dụng phần mềm Etabs 2019

- Mô hình công trình với sơ đồ không gian

- Khai báo đầy đủ đặc trưng vật liệu, tiết diện

- Khai báo các trường hợp tải trọng tác dụng lên công trình

TT: Tải trọng bản thân

HT: Tải trọng các lớp cấu tạo

GTX, GTY: Gio theo phương XY

Giá trị thành phần động tải gió theo phương Y

Giá trị thành phần động tải gió theo phương X

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

Case Mode Period UX UY UZ Sum UX Sum UY Sum UZ RX RY RZ Sum RX Sum RY Sum RZ sec

BAO: (TH0+TH1+TH2+TH3+TH4+TH5+TH6+TH7+TH8+TH9)= ENVELOPE h

HÌNH 2 1: Mô hình công trình bằng phần m h

2.4.2.1: Kiểm tra chuyển vị của công trình:

HÌNH 2 2: Hình ảnh kiểm tra chuyển vị theo phươngX

- Kết quả chuyển vị ngang lớn nhất nhỏ hơn giá trị giới hạn iá trị giới hạn : H/500 = 45800/500 = 91.6 h

HÌNH 2 3: Hình ảnh kiểm tra chuyển vị theo phươngY

- Kết quả chuyển vị ngang lớn nhất nhỏ hơn giá trị giới hạn

Giá trị giới hạn : H/500 = 45800/500 = 91.6 mm

2.4.3.1: Tính toán tầng điển hình:

-Nội lực dầm tầng điển hình: h

HÌNH 2 4: Hình ảnh kiểm nội lực tầng điển hình

- Tính toán thép dầm tầng điển hình: h

2.4.3.2: Tính toán khung không gian:

- Chọn khung trục 4 để tính toán:

VỊ TRÍ Tên Vị trí M max b h a = a' h 0 C.thép tính C.thép chọn m tt m ch Hệ số dầm mặt cắt (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) A s (cm 2 ) A s (cm 2 ) (%) (%) an toàn

Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông là bước quan trọng trong việc bố trí dầm Các thông số cần lưu ý bao gồm chiều dài dầm (b), chiều cao dầm (h), và các kích thước liên quan như S tt, S max, S ct, và S chọn Đặc biệt, việc xác định cốt đai cũng đóng vai trò quyết định trong việc đảm bảo độ bền và an toàn cho kết cấu.

Gối 200 600 30 570 Tớnh đai chịu cắt 200 100 ỉ8a100 1.17

1/4 Nhịp 200 600 30 570 Bố trớ đai cấu tạo 450 200 ỉ8a200 1.08

Gối 200 600 30 570 Tớnh đai chịu cắt 200 100 ỉ8 a100 1.17

1/4 Nhịp 200 600 30 570 Bố trớ đai cấu tạo 450 200 ỉ8 a200 1.08

HÌNH 2 5 Hình ảnh momen dầm khung

HÌNH 2 6 Hình ảnh lực cắt khung 4

2.4.3.3: Tính thép toán thép dầm: a) Tính toán thép dầm:

Với tiết diện chịu mômen âm:

* Cánh nằm trong vùng chịu kéo nên bỏ qua ảnh hưởng của cánh Tính như tiết diện chữ nhật (bxh) h

 Với M là mô men tại vị trí tính thép

- Tính R = R.(1 - 0,5 R) Với R tra bảng phụ thuộc vào cấp bền bê tông và nhóm cốt thép ho= hb- a (cm) Với a = 4  7 đối với dầm

+ Nếu  m   R  Tăng cấp bền của bê tông

 hoặc tra bảng phụ lục IX (sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép giáo trình năm 2006)

= (cm 2 ) Chọn As sao cho: A CH  A TT

=> Chọn đường kính d của cốt thép thoả điều kiện: d từ 14 đến 32 (đối với dầm dọc); d không nên lớn quá

Để đảm bảo hiệu quả thi công và khả năng chịu lực của dầm, mỗi dầm chỉ nên sử dụng tối đa 3 loại đường kính cho cốt chịu lực Ngoài ra, trong cùng một tiết diện, cần tránh việc sử dụng các cốt có đường kính chênh lệch quá 6mm.

Diện tích của cốt thép đã chọn as

- Tính kiểm tra hàm lượng cốt thép: 100 % ( 0 , 1 %)

% hợp lý trong khoảng 0,7% đến 1,5%

* Chú ý: Tại 1 tiết diện ta có 2 giá trị nội lực tổ hợp Mmax & Mmin

+ Nếu Mmax, Mmin  0  cốt thép dưới tính theo Mmax cốt thép trên đặt theo cấu tạo (AS  min b.ho)

+ Nếu Mmax  0, Mmin  0  cốt thép dưới tính theo Mmax cốt thép trên tính theoMmin

+ Nếu Mmax, Mmin < 0  cốt thép trên tính theoMmin cốt thép dưới đặt theo cấu tạo (AS  min b.ho)

Với tiết diện chịu mômen dương:

Khi cánh nằm trong vùng chịu nén, cánh tham gia chịu lực với sườn, diện tích vùng bê tông chịu nén tăng thêm

-Vì dầm khung làm việc với bản sàn nên tính toán theo tiết diện hình chữ T (bf x h)

Bề rộng b f của cánh cần phải được giới hạn để đảm bảo cánh có khả năng chịu lực cùng với sườn Độ vươn của sải cánh Sf, tính từ mép sườn tiết diện, không được vượt quá 1/6 nhịp dầm và phải tuân thủ các giá trị quy định khác.

+ Sf < ẵ khoảng cỏch thụng thuỷ giữa hai dầm dọc

Chọn bề rộng cánh đưa vào tính toán: b f = + b 2 S c

So sánh M f với mômen ngoại lực

* Nếu M  Mf trục trung hoà qua cánh, tính toán dầm như đối với tiết diện chữ nhật (bf x h) )

Khi hf < 0,1 thì Sc ≤ 6hf

Khi hf < 0,05h thì bỏ qua sự làm việc của cánh

Kiểm tra hàm lượng cốt thép:

 = bh ; Đối với dầm phụ  % = 0 , 6 % − 1 , 2 % là hợp lý

TẦNG TÊN Vị trí M max b h a = a' h 0 C.thép tính C.thép chọn m tt m ch Hệ số mặt cắt (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) As (cm 2 ) As (cm 2 ) (%) (%) an toàn Gối trỏi -68.00 300 600 50 550.0 0.052 0.053 3.53 3 ỉ 18 7.63 0.21 0.46 116%

Gối Phải -117.00 300 600 50 550.0 0.089 0.093 6.20 3 ỉ 18 7.63 0.38 0.46 23% tầng 4 tầng 5 tầng 6

Kiểm tra khả năng bố trí và điều kiện phá hoại dầm là rất quan trọng trong thiết kế kết cấu Cần xác định các thông số như Q max, b, h, a, h 0, và sức chịu cắt của bê tông Các kích thước S tt, S max, S ct và S chọn cũng cần được xem xét để đảm bảo cốt đai theo ứng suất nén chính đạt yêu cầu.

Gối 300 600 30 570 Bố trớ đai cấu tạo 200 100 ỉ8a100 1.11 0.86 Thỏa

1/4 Nhịp 300 600 30 570 Bố trớ đai cấu tạo 450 200 ỉ8a200 1.06 0.86 Thỏa

Gối 300 600 30 570 Tớnh đai chịu cắt 200 100 ỉ8a100 1.11 0.86 Thỏa

Khi tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm, cần xem xét 3 tổ hợp tại mỗi tiết diện Với 1 cột có 2 tiết diện, tổng số tổ hợp M-N sẽ là 6 Việc xác định cốt thép cho từng tổ hợp là cần thiết, và giá trị Fa max trong 6 tổ hợp này sẽ được chọn để phục vụ cho thiết kế.

Thường cốt dọc trong cột bố trí theo dạng đối xứng : As = As’ (cường độ thép

Sau đây ta xem xét cách tính cốt thép trong cột khi chịu tổ hợp nội lực M-N

+ Xác định độ lệch tâm:

+ Xác định độ lệch tâm ngẫu nhiên ea :

Kết cấu siêu tĩnh độ lệch tâm ban đầu: eo = max(e1,ea) + Ảnh hưởng của uốn dọc :

Lực dọc đặt lệch tâm làm cấu kiện có độ võng  độ lệch tâm ban đầu tăng lên thành eo

Ncr : lực dọc tới hạn trong cột (nếu vật liệu đồng nhất thì đó là Pth được xác định theo công thức Euler)

Do bêtông là vật liệu hỗn hợp  xác định Ncr theo công thức thực nghiệm :

• lo : chiều dài tính toán cấu kiện

• S : hệ số kể đến ảnh hưởng của độ lệch tâm eo

• j 1 : hệ số xét đến tính chất dài hạn của tải trọng

 : Hệ số phụ thuộc vào loại bêtông.Với bêtông nặng  =1.Với các loại bêtông khác giá trị của  được cho ở bảng 29 của TCXDVN 356-2005

Mdh , Ndh: momen và lực dọc do tải trọng dài hạn gây ra (= MTT , NTT) h

M, N : nội lực tính toán tiết diện (lấy giá trị = giá trị tuyệt đối)

Nếu Mdh & M ngược dấu nhau thì Mdh lấy dấu “- “ khi thế vào công thức trên

Ndh cũng lấy giá trị = giá trị tuyệt đối khi thế vào công thức trên

Nếu xác định ra j 1 < 1 thì lấy j 1 = 1

• Eb , Es : mođun đàn hồi của bêtông & cốt thép

Bêtông với cấp độ bền 25 có Eb = 27.10 6 kN/m 2 Thép : Es = 2,1.10 6 kN/m 2

I : momen quán tính phần bêtông (xem gần đúng = momen quán tính của cả tiết diện)

Is : momen quán tính phần cốt thép = b.h 3 /12

Do lúc đầu chưa biết Fa nên cần giả thiết trước hàm lượng cốt thép t

Từ đó xác định được 

Nếu lo/h  8  có thể bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc  =1

Có thể xãy ra các trường hợp sau:

Nếu 2a’≤ x 1   R ho : thì chiều cao vùng nén x = x 1

Xác định x theo phương pháp đúng dần

Tính As* theo công thức

(Sau khi đã tính được As , As’ cần kiểm tra lại hàm lượng cốt thép theo công thức

 A Nếu chêch lệch nhiều so với giả thiết ban đầu thì cần giả thiết lại rồi tính toán lại)

Kết quả được thể hiện ở bảng dưới: h

(cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) e ax e ay e a (cm) (kNm) (cm) A stt (cm 2 ) ye γ e A stt (cm 2 )

TANG 1 C7 Mxmax-Ntu-Mytu 11.118 1.5929 -3201.883 50 60 3.6 252 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 36.80 0.5093 11.794 0.35 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 17.66 TANG 1 C7 Mymax-Ntu-Mxtu -3.3354 -0.5002 -3189.744 50 60 3.6 252 5 55 50 Không 1 X 1.6667 2 2.333 44.00 0.52 2.5816 0.10 2.333 27.33 0.0424 30.965 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 10.99 TANG 1 C7 Nmax-Mxtu-Mytu -17.7887 -2.5933 -3177.604 50 60 3.6 252 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 36.52 0.513 18.897 0.56 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 17.54

TANG 2 C7 Mxmax-Ntu-Mytu 125.0481 -20.021 -2912.015 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 33.47 0.5537 115.81 4.29 4.294 24.29 0.0954 25.335 Nén gần đúng tâm 1.18 1.00 17.60 TANG 2 C7 Mymax-Ntu-Mxtu 35.0302 -1.2865 -2900.979 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 33.34 0.5554 34.435 1.21 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 16.18 TANG 2 C7 Nmax-Mxtu-Mytu -54.9877 17.448 -2889.943 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 33.22 0.5571 46.888 1.90 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 16.13

TANG 4 C7 Mxmax-Ntu-Mytu 106.3905 -11.251 -2337.707 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 26.87 0.6417 100.37 4.55 4.551 24.55 0.1011 25.335 Nén gần đúng tâm 1.19 1.00 14.66 TANG 4 C7 Mymax-Ntu-Mxtu 18.4256 2.5489 -2326.671 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 26.74 0.6434 19.792 0.79 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 13.37 TANG 4 C7 Nmax-Mxtu-Mytu -69.5392 16.3492 -2315.635 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 26.62 0.6451 60.75 3.00 3.003 23 0.0667 25.335 Nén gần đúng tâm 1.12 1.00 13.74

TANG 6 C7 Mxmax-Ntu-Mytu 95.4461 -22.287 -1796.142 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 24.77 0.6697 80.521 5.31 5.314 25.31 0.1181 25.335 Nén gần đúng tâm 1.24 1.00 11.75 TANG 6 C7 Mymax-Ntu-Mxtu 14.0451 -2.4662 -1786.945 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 24.65 0.6714 12.389 0.79 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 10.38 TANG 6 C7 Nmax-Mxtu-Mytu -67.3559 17.3549 -1777.748 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 24.52 0.6731 55.675 3.79 3.789 23.79 0.0842 25.335 Nén gần đúng tâm 1.15 1.00 10.98

TANG 8 C7 Mxmax-Ntu-Mytu 86.09 -24.736 -1264.178 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 17.44 0.7675 67.105 6.81 6.81 26.81 0.1513 25.335 Nén gần đúng tâm 1.33 1.00 9.31 TANG 8 C7 Mymax-Ntu-Mxtu 11.9178 -3.8297 -1254.981 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 17.31 0.7692 8.972 0.95 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 7.78 TANG 8 C7 Nmax-Mxtu-Mytu -62.2544 17.0769 -1245.784 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 17.18 0.7709 49.09 5.00 4.997 25 0.111 25.335 Nén gần đúng tâm 1.22 1.00 8.55

TANG 10C7 Mxmax-Ntu-Mytu 77.307 -25.57 -744.2141 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 10.27 0.8631 55.236 10.39 10.39 30.39 0.2308 25.335 Nén gần đúng tâm 1.67 1.00 7.28 TANG 10C7 Mymax-Ntu-Mxtu 7.1871 -2.5507 -735.0172 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 10.14 0.8648 4.9812 0.98 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 5.24 TANG 10C7 Nmax-Mxtu-Mytu -62.9327 20.4688 -725.8204 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 10.01 0.8665 45.196 8.67 8.671 28.67 0.1927 25.335 Nén gần đúng tâm 1.48 1.00 6.55

TANG 11C7 Mxmax-Ntu-Mytu 48.5101 -17.173 -488.2052 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 8.42 0.8597 33.746 9.94 9.936 25.94 0.276 20.268 Nén gần đúng tâm 1.96 1.00 5.41 TANG 11C7 Mymax-Ntu-Mxtu 5.1225 -1.8774 -482.3192 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 8.32 0.8614 3.5053 1.06 1.6 17.6 0.0444 20.268 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 3.41 TANG 11C7 Nmax-Mxtu-Mytu -38.265 13.4179 -476.4332 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 8.21 0.8631 26.684 8.03 8.032 24.03 0.2231 20.268 Nén gần đúng tâm 1.62 1.00 4.57

TANG 12C7 Mxmax-Ntu-Mytu 60.5622 -23.772 -240.5904 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 4.15 0.9309 38.434 25.17 25.17 41.17 0.6992 20.268 Lệch tâm lớn 3.73

TANG 12C7 Mymax-Ntu-Mxtu 3.9586 -2.0379 -234.7044 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 4.05 0.9326 2.0581 1.69 1.687 17.69 0.0469 20.268 Nén gần đúng tâm 8.18

TANG 12C7 Nmax-Mxtu-Mytu -52.645 19.6959 -228.8184 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 3.95 0.9342 34.244 23.01 23.01 39.01 0.6391 20.268 Lệch tâm lớn 2.44

NÉN ĐÚNG TÂM m o e 1 e 0 e ζR*h o Trường hợp Độ lệch tâm ngẫu nhiên z

Xét hệ số uốn dọc hay không? η Tính theo phương

Cặp nội lực nguy hiểm Mx My N max h

TANG 1 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -36.444 -7.303 -3034.279 50 60 3.6 252 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 34.88 0.535 39.7 1.20 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 16.84 TANG 1 C8 Mymax-Ntu-Mxtu 10.9332 2.2933 -3022.139 50 60 3.6 252 6 54 48 Không 1 X 1.6667 2 2.333 41.68 0.5368 9.3365 0.36 2.333 26.33 0.0432 30.402 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 10.49 TANG 1 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 58.3105 11.8895 -3009.999 50 60 3.6 252 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 34.60 0.5387 63.648 1.94 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 16.72

TANG 2 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -19.2256 19.8695 -2762.697 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 31.76 0.5766 9.6783 0.70 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 15.51

TANG 2 C8 Mymax-Ntu-Mxtu 5.1862 7.7004 -2751.66 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 2 2.067 31.63 0.5783 8.8971 0.19 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 15.45 TANG 2 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 29.598 -4.4688 -2740.624 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 31.50 0.58 27.438 1.08 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 15.40 TANG 3 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -9.9097 22.9452 -2510.706 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 2 2.067 28.86 0.6152 1.8539 0.39 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 14.27 TANG 3 C8 Mymax-Ntu-Mxtu 1.8112 5.0804 -2499.67 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 2 2.067 28.73 0.6169 4.423 0.07 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 14.22 TANG 3 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 13.5321 -12.784 -2488.634 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 28.60 0.6186 6.9417 0.54 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 14.16

TANG 4 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -13.0928 19.3148 -2264.542 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 2 2.067 26.03 0.6529 2.5832 0.58 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 13.07 TANG 4 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -2.3998 2.7748 -2253.506 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 2 2.067 25.90 0.6546 0.8861 0.11 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 13.01 TANG 4 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 8.2933 -13.765 -2242.47 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 2 2.067 25.78 0.6563 0.7646 0.37 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 12.96

TANG 5 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -14.9148 18.9483 -2020.581 50 60 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 2 2.067 23.23 0.6903 4.0143 0.74 2.067 22.07 0.0459 25.335 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 11.87

TANG 5 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -2.4268 3.0155 -2009.544 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 1.667 2 27.72 0.6304 0.5257 0.12 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 11.46 TANG 5 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 10.0613 -12.917 -1998.508 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 1.667 2 27.57 0.6325 1.8916 0.50 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 11.41 TANG 6 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -10.3902 15.7882 -1775.447 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 1.667 2 24.49 0.6735 0.2429 0.59 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 10.32

TANG 6 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -2.1608 2.7605 -1766.25 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 1.667 2 24.36 0.6752 0.297 0.12 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 10.28 TANG 6 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 6.0686 -10.267 -1757.053 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 1.667 2 24.24 0.6769 0.881 0.35 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 10.23 TANG 7 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -19.2831 14.1853 -1530.313 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 21.11 0.7186 9.0901 1.26 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 9.12

TANG 7 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -5.4858 2.0743 -1521.116 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 20.98 0.7203 3.9918 0.36 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 9.08 TANG 7 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 8.3115 -10.037 -1511.919 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 Y 1.6667 1.667 2 20.85 0.7219 1.0655 0.55 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 9.03 TANG 8 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -23.7757 13.8523 -1283.088 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 17.70 0.764 13.192 1.85 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 7.92

TANG 8 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -6.1696 2.141 -1273.891 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 17.57 0.7657 4.5302 0.48 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 7.87 TANG 8 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 11.4365 -9.5704 -1264.694 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 17.44 0.7674 4.0921 0.90 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 7.83 TANG 9 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -28.984 12.981 -1032.801 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 14.25 0.8101 18.469 2.81 2.806 22.81 0.0624 25.335 Nén gần đúng tâm 1.11 1.00 6.85

TANG 9 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -7.9867 1.7336 -1023.605 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 14.12 0.8118 6.5794 0.78 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 6.65 TANG 9 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 13.0106 -9.5139 -1014.408 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 13.99 0.8134 5.2716 1.28 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 6.60 TANG 10 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -38.9979 11.379 -779.3785 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 10.75 0.8567 29.25 5.00 5.004 25 0.1112 25.335 Nén gần đúng tâm 1.22 1.00 5.97

TANG 10 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -5.5865 2.2247 -770.1817 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 10.62 0.8584 3.6769 0.73 2 22 0.0444 25.335 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 5.41 TANG 10 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 27.8249 -6.9295 -760.9848 50 50 3 210 5 45 40 Không 1 X 1.6667 1.667 2 10.50 0.86 21.865 3.66 3.656 23.66 0.0813 25.335 Nén gần đúng tâm 1.15 1.00 5.62 TANG 11 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -20.7166 8.2768 -521.1054 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 8.98 0.8503 13.679 3.98 3.976 19.98 0.1104 20.268 Nén gần đúng tâm 1.22 1.00 3.94

TANG 11 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -2.9259 1.4605 -515.2194 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 8.88 0.8519 1.6816 0.57 1.6 17.6 0.0444 20.268 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 3.57 TANG 11 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 14.8649 -5.3558 -509.3334 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 8.78 0.8536 10.293 2.92 2.919 18.92 0.0811 20.268 Nén gần đúng tâm 1.15 1.00 3.71

TANG 12 C8 Mxmax-Ntu-Mytu -45.9944 0.11 -262.4897 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 4.53 0.9246 45.893 17.52 17.52 33.52 0.4867 20.268 Lệch tâm lớn 0.12

TANG 12 C8 Mymax-Ntu-Mxtu -4.5704 0.4733 -256.6037 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 4.42 0.9263 4.132 1.78 1.781 17.78 0.0495 20.268 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 2.32 TANG 12 C8 Nmax-Mxtu-Mytu 36.8535 0.8365 -250.7177 40 40 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.333 1.6 4.32 0.928 37.63 14.70 14.7 30.7 0.4083 20.268 Lệch tâm lớn 4.53 1.00 6.21

Cặp nội lực nguy hiểm Mx My Độ lệch tâm ngẫu nhiên z ix

NÉN ĐÚNG TÂM m o e 1 e 0 e ζR*h o Trường hợp h

TANG 1 C18 Mxmax-Ntu-Mytu -50.4377 -0.5114 -5198.552 70 80 3.9 273 7 63 56 Không 1 X 2.3333 2.667 2.867 44.82 0.5732 50.694 0.97 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 29.13 TANG 1 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 16.6936 0.1795 -5175.891 70 80 3.9 273 8 72 64 Không 1 X 2.3333 2.667 3.133 50.99 0.575 11.151 0.32 3.133 35.13 0.0435 40.536 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 18.16 TANG 1 C18 Nmax-Mxtu-Mytu 83.825 0.8705 -5153.23 70 80 3.9 273 7 63 56 Không 1 X 2.3333 2.667 2.867 44.42 0.5769 84.264 1.63 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 28.91

TANG 2 C18 Mxmax-Ntu-Mytu 5.1439 149.535 -4750.464 70 80 3.6 252 7 63 56 Không 1 Y 2.3333 2.667 2.867 40.95 0.61 84.955 0.11 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 26.94 TANG 2 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 5.1439 72.7679 -4729.863 70 80 3.6 252 7 63 56 Không 1 Y 2.3333 2.667 2.867 40.77 0.6117 44.09 0.11 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 26.84 TANG 2 C18 Nmax-Mxtu-Mytu 5.1439 -3.9993 -4709.262 70 80 3.6 252 7 63 56 Không 1 X 2.3333 2.667 2.867 40.60 0.6134 2.9975 0.11 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 26.74

TANG 3 C18 Mxmax-Ntu-Mytu 7.3998 104.164 -4309.734 70 80 3.6 252 7 63 56 Không 1 Y 2.3333 2.667 2.867 37.15 0.6462 66.294 0.17 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 24.78 TANG 3 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 7.3998 30.2884 -4289.133 70 80 3.6 252 7 63 56 Không 1 Y 2.3333 2.667 2.867 36.98 0.6479 24.569 0.17 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 24.68 TANG 3 C18 Nmax-Mxtu-Mytu 7.3998 -43.588 -4268.532 70 80 3.6 252 7 63 56 Không 1 Y 2.3333 2.667 2.867 36.80 0.6495 17.373 0.17 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 24.58

TANG 6 C18 Mxmax-Ntu-Mytu 4.1688 63.4348 -2990.255 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 29.46 0.6727 40.743 0.14 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 17.41

TANG 6 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 4.1688 6.3668 -2974.804 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 29.31 0.6744 7.8489 0.14 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 17.33 TANG 6 C18 Nmax-Mxtu-Mytu 4.1688 -50.701 -2959.353 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 29.16 0.676 25.211 0.14 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 17.25 TANG 7 C18 Mxmax-Ntu-Mytu 3.9695 55.2439 -2562.27 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 25.24 0.7195 38.04 0.15 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 15.31

TANG 7 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 3.9695 4.3685 -2546.819 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 25.09 0.7212 6.67 0.16 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 15.23 TANG 7 C18 Nmax-Mxtu-Mytu 3.9695 -46.507 -2531.368 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 24.94 0.7229 24.847 0.16 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 15.16 TANG 8 C18 Mxmax-Ntu-Mytu 3.7347 42.4832 -2135.413 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 21.04 0.7662 31.637 0.17 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 13.22

TANG 8 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 3.7347 1.3485 -2119.962 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 20.89 0.7679 4.6223 0.18 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 13.15 TANG 8 C18 Nmax-Mxtu-Mytu 3.7347 -39.786 -2104.512 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 20.73 0.7696 22.511 0.18 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 13.07 TANG 9 C18 Mxmax-Ntu-Mytu 3.4433 29.8075 -1709.274 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 16.84 0.8129 24.212 0.20 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 11.13

TANG 9 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 3.4433 -1.6924 -1693.824 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 16.69 0.8146 2.2616 0.20 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 11.06 TANG 9 C18 Nmax-Mxtu-Mytu 3.4433 -33.192 -1678.373 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 16.54 0.8163 19.78 0.21 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 10.98 TANG 10 C18 Mxmax-Ntu-Mytu 16.1222 23.3371 -1284.965 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 12.66 0.8593 33.312 1.25 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 9.06 TANG 10 C18 Mymax-Ntu-Mxtu -1.7337 2.2746 -1269.514 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 12.51 0.861 0.055 0.14 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 8.98 TANG 10 C18 Nmax-Mxtu-Mytu -19.5896 -18.788 -1254.063 60 70 3.6 252 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 12.36 0.8627 33.483 1.56 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 8.91

TANG 11 C18 Mxmax-Ntu-Mytu 9.0558 10.8135 -855.5328 40 50 3.6 252 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.667 1.667 11.80 0.8033 16.005 1.06 1.667 17.67 0.0463 20.268 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 5.51 TANG 11 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 0.2264 1.1085 -848.1753 40 50 3.6 252 4 36 32 Không 1 Y 1.3333 1.667 1.667 11.70 0.805 0.9403 0.03 1.667 17.67 0.0463 20.268 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 5.47 TANG 11 C18 Nmax-Mxtu-Mytu -8.6031 -8.5964 -840.8178 40 50 3.6 252 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.667 1.667 11.60 0.8067 14.151 1.02 1.667 17.67 0.0463 20.268 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 5.44 TANG 12 C18 Mxmax-Ntu-Mytu -7.6161 12.3496 -435.5313 40 50 3.6 252 4 36 32 Không 1 Y 1.3333 1.667 1.667 6.01 0.8999 1.2744 1.75 1.749 17.75 0.0486 20.268 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 3.46

TANG 12 C18 Mymax-Ntu-Mxtu 0.0318 2.28 -428.1738 40 50 3.6 252 4 36 32 Không 1 Y 1.3333 1.667 1.667 5.91 0.9016 1.6763 0.01 1.667 17.67 0.0463 20.268 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 3.42 TANG 12 C18 Nmax-Mxtu-Mytu 7.6797 -7.7897 -420.8163 40 50 3.6 252 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.667 1.667 5.80 0.9033 2.0508 1.82 1.825 17.82 0.0507 20.268 Nén gần đúng tâm 1.09 1.00 3.40

Tầng Tên cột Cặp nội lực nguy hiểm Mx My e 0 ζR*h o Trường hợp

NÉN ĐÚNG TÂM ix z Tính theo m o e phương η

Xét hệ số uốn dọc hay không? Độ lệch tâm ngẫu nhiên e 1 h

TANG 1 C21 Mxmax-Ntu-Mytu -47.061 -10.334 -4853.57 70 80 3.6 252 7 63 56 Không 1 X 2.3333 2.667 2.867 41.84 0.6015 52.5 0.97 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 27.44 TANG 1 C21 Mymax-Ntu-Mxtu 15.576 3.6282 -4830.909 70 80 3.6 252 8 72 64 Không 1 X 2.3333 2.667 3.133 47.60 0.6034 14.369 0.32 3.133 35.13 0.0435 40.536 Nén gần đúng tâm 1.07 1.00 17.10 TANG 1 C21 Nmax-Mxtu-Mytu 78.2131 17.5904 -4808.248 70 80 3.6 252 7 63 56 Không 1 X 2.3333 2.667 2.867 41.45 0.6052 87.529 1.63 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 27.22

TANG 2 C21 Mxmax-Ntu-Mytu 159.6806 34.873 -4438.407 70 80 3 210 7 63 56 Không 1 X 2.3333 2.667 2.867 38.26 0.6356 179.08 3.60 3.598 31.6 0.0571 35.469 Nén gần đúng tâm 1.10 1.00 25.85 TANG 2 C21 Mymax-Ntu-Mxtu 75.043 16.7495 -4417.806 70 80 3 210 7 63 56 Không 1 X 2.3333 2.667 2.867 38.08 0.6373 84.383 1.70 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 25.31 TANG 2 C21 Nmax-Mxtu-Mytu -9.5947 -1.3741 -4397.205 70 80 3 210 7 63 56 Không 1 X 2.3333 2.667 2.867 37.91 0.639 10.363 0.22 2.867 30.87 0.0455 35.469 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 25.21

TANG 6 C21 Mxmax-Ntu-Mytu 79.3727 25.9397 -2797.783 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 27.56 0.6937 94.797 2.84 2.837 26.84 0.0525 30.402 Nén gần đúng tâm 1.09 1.00 16.63 TANG 6 C21 Mymax-Ntu-Mxtu 7.9476 3.8353 -2782.333 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 27.41 0.6954 10.234 0.29 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 16.39 TANG 6 C21 Nmax-Mxtu-Mytu -63.4776 -18.269 -2766.882 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 27.26 0.6971 74.394 2.29 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 16.31

TANG 9 C21 Mxmax-Ntu-Mytu 49.5701 28.6601 -1596.146 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 15.73 0.8253 69.844 3.11 3.106 27.11 0.0575 30.402 Nén gần đúng tâm 1.10 1.00 10.74 TANG 9 C21 Mymax-Ntu-Mxtu 2.5388 4.1951 -1580.695 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 15.57 0.827 5.5124 0.16 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 10.51 TANG 9 C21 Nmax-Mxtu-Mytu -44.4925 -20.27 -1565.244 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 15.42 0.8287 58.89 2.84 2.843 26.84 0.0526 30.402 Nén gần đúng tâm 1.09 1.00 10.52

TANG 10 C21 Mxmax-Ntu-Mytu 39.9419 30.4852 -1197.345 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 11.80 0.8689 62.647 3.34 3.336 27.34 0.0618 30.402 Nén gần đúng tâm 1.11 1.00 8.80 TANG 10 C21 Mymax-Ntu-Mxtu -1.6577 3.0839 -1181.894 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 Y 2 2.333 2.467 11.64 0.8706 0.6436 0.14 2.467 26.47 0.0457 30.402 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 8.55 TANG 10 C21 Nmax-Mxtu-Mytu -43.2572 -24.317 -1166.443 60 70 3 210 6 54 48 Không 1 X 2 2.333 2.467 11.49 0.8723 61.439 3.71 3.708 27.71 0.0687 30.402 Nén gần đúng tâm 1.12 1.00 8.71

TANG 11 C21 Mxmax-Ntu-Mytu 20.8798 17.3279 -794.5106 40 50 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.667 1.667 10.96 0.8174 32.21 2.63 2.628 18.63 0.073 20.268 Nén gần đúng tâm 1.13 1.00 5.40 TANG 11 C21 Mymax-Ntu-Mxtu 1.0241 1.85 -787.1531 40 50 3 210 4 36 32 Không 1 Y 1.3333 1.667 1.667 10.86 0.819 2.2363 0.13 1.667 17.67 0.0463 20.268 Nén gần đúng tâm 1.08 1.00 5.18 TANG 11 C21 Nmax-Mxtu-Mytu -18.8317 -13.628 -779.7956 40 50 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.667 1.667 10.76 0.8207 27.78 2.41 2.415 18.41 0.0671 20.268 Nén gần đúng tâm 1.12 1.00 5.28

TANG 12 C21 Mxmax-Ntu-Mytu 19.0425 14.6639 -403.3936 40 50 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.667 1.667 5.56 0.9073 29.686 4.72 4.721 20.72 0.1311 20.268 Nén gần đúng tâm 10.79

TANG 12 C21 Mymax-Ntu-Mxtu 0.3678 2.5596 -396.0361 40 50 3 210 4 36 32 Không 1 Y 1.3333 1.667 1.667 5.46 0.909 2.2291 0.09 1.667 17.67 0.0463 20.268 Nén gần đúng tâm 13.23

TANG 12 C21 Nmax-Mxtu-Mytu -18.307 -9.5447 -388.6786 40 50 3 210 4 36 32 Không 1 X 1.3333 1.667 1.667 5.36 0.9106 25.26 4.71 4.71 20.71 0.1308 20.268 Nén gần đúng tâm 10.49

Tầng Tên cột Cặp nội lực nguy hiểm Mx My Độ lệch tâm ngẫu nhiên z ix

NÉN ĐÚNG TÂM m o e 1 e 0 e ζR*h o Trường hợp h

TABLE: Concrete Column Design Summary -TCVN 5574-2018

TẦNG Label DesignSect As Số thanh thép n f A sw s A sw /s cm² A' ch s (cm 2 ) nhánh đai Đ.kính (cm 2 ) (mm) (cm 2 /m)

TÍNH TOÁN CẦU THANG

Mặt Bằng Cầu Thang Và Sơ Đồ Các Cấu Kiện Trong Cầu Thang

Hình 3 1: Mặt bằng cầu thang tầng 4

Hình 3 2: Mặt cắt cầu thang tầng 4

3.1.1:Chọn sơ bộ kích thước các kết cấu

Cầu thang của công trình này là loại cầu thang 2 vế dạng bản, sàn chiếu tới bản loại dầm , chiều cao tầng 4 là 3,6m

Như vậy cầu thang tầng 4-5 có:

Vế thang 1: chiều cao vế là 1800 mm, gồm n = 1800/150 = 12 bậc kể cả chiếu tới ( chiếu nghỉ )

Vế thang 2: chiều cao vế là 1800 mm, gồm n = 1800/150 = 12 bậc kể cả chiếu tới ( chiếu nghỉ )

Góc nghiêng bản thang 1 so với phương nằm ngang: tgα1 0/300 = tgα1=0,5 α1 = 26034’ => Cos = 0,894

Trên cơ sở chiều dày sàn đã tính toán và một số yêu cầu về kiến trúc, cấu tạo, chịu lực, ta chọn:

Chọn sơ bộ chiều dày bản thang: h = 0,08m hb = ( 1

35) 1500 = (50÷42,9 ) mm Chọn sơ bộ chiều dày bản chiếu nghỉ: h = 0,08m hb = ( 1

35) 1250 = (41,6÷35,7 ) mm Bản chiếu tới: h = 0,08m (theo kết cấu sàn)

12) 3000 = (375÷250 )mm Dầm DCT1 và dầm DCT2: (b x h) = (0,20 x 0,3)m

3.1.2: Phân tích sự làm việc của kết cấu cầu thang Ô1: Ô bản thang, liên kết 4 cạnh gồm: cốn thang C1 (C2), tường, dầm chiếu nghỉ DCN, dầm chiếu tới DCT1 (DCT2) Ô2: Ô bản chiếu nghỉ, liên kết 4 cạnh gồm: 2 cạnh liên kết với dầm chiếu nghỉ DCN1 (DCN2), còn 2 cạnh còn lại liên kết với tường

Cốn thang C1: Liên kết 2 đầu gối lên DCT1 và DCN1

Cốn thang C2: Liên kết 2 đầu gối lên DCT2 và DCN1

Dầm chiếu tới DCT1: liên kết ở 2 đầu: gối lên dầm

Dầm chiếu tới DCT2: liên kết ở 2 đầu: gối lên dầm

Dầm chiếu nghỉ DCN: liên kết ở 2 đầu: gối lên tường,

Tính Toán Cầu Thang Tầng 4

Bản thang tính toán tương tự ô sàn có 4 biên liên kết khớp, và phương pháp tính toán sẽ phụ thuộc vào tỉ số l2/l1 Chúng ta có thể xác định bản theo bản kê 4 cạnh hoặc bản loại dầm dựa trên tỉ số này.

Kích thước cạnh bản theo phương nghiêng (l2): Đối với Ô1: l2 = 3,5

0,894= 3,92(𝑚) Xác định sơ đồ làm việc của bản: Đối với Ô1: 𝑙 2

=> tính theo bản loại dầm

Hình 3 3:Cấu tạo bậc thang

Trọng lượng lớp gạch Ceramic :

LỚP ĐÁ MÀI GRANITE DÀY 20mm LỚP VỮA LÓT XI MĂNG MÁC 75 DÀY 20mm LỚP KEO DÍNH DÀY 10mm

BẬC XÂY GẠCH THẺ VỮA XI MĂNG MÁC 75

SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP DÀY 80mm LỚP VỮA TRÁT XI MĂNG MÁC 75 DÀY 15mm h g1 = =1,1.22.0,02 0,20+0,3

√0,202+0,32 = 0,671 (kN/m2) Trọng lượng lớp vữa lót : g2 = =1,3.18.0,02 0,15+0,3

√0,152+0,32 = 0,628 (kN/m2) Trọng lượng bậc xây gạch : g3 = =1,1.18 0,15.0,3

2.√0,152+0,32 = 1,328(kN/m2) Trọng lượng lớp keo vữa kết dính: g4 = 𝑛 𝛾 𝛿 = 1,1.18.0,01 = 0,198 (kN/m2)

Trọng lượng bản thang BTCT: g5 = =1,1.25.0,08 = 2,2 (kN/m2)

Trọng lượng lớp trát mặt dưới: g6 = = 1,3.18.0,015= 0,351 (kN/m2)

Tổng tĩnh tải phân bố trên mặt bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng: g = g1+g2+g3+g4+g5+g6 = 0,671+0,628+1,328+0,198+2,2+0,351= 5,376 (kN/m2)

Hình 3 4: Sơ đồ tĩnh tải bản thang

Theo TCVN 2737 – 95 thì hoạt tải tiêu chuẩn đối với cầu thang nhà làm việc là ptc =

Hoạt tải tính toán phân bố theo phương thẳng đứng : ptc = 3 (kN/m2) ptt = n.ptc = 1,2 x 3= 3,6 (kN/m2)

Hình 3 5: Sơ đồ hoạt tải bản thang

Tổng tải trọng tác dụng lên bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng: qbltt = g + ptt.cosα = 5,376+ 3,6.0,894 = 8,594 (kN/m2)

Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng phân bố trên 1m2 bản thang: qbtt = qbltt cosα = 8,594.0,894 = 7,68 (kN/m2)

Xác định nội lực và tính toán cốt thép:

- Ô1 làm việc theo sơ đồ 1

- Xét tỷ số l2/l1 = 3,92/1,5 = 2,61=> bản loại dầm

Cắt dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính toán cho bản loại dầm

Momen uốn tại giữa nhịp:

8 = 2,16 (kNm/m) Momen uốn tại gối:

2 = 0,98 Diện tích cốt thép được tính theo:

210.0,98.65 = 161(𝑚𝑚 2 ) Hàm lượng cốt thép tính toán:

161 = 175 mm Chọn khoảng cách s = 170mm

Diện tích cốt thép bố trí: Ach = 𝑏

Bản chiếu tính toán tương tự ô sàn với 4 biên được xem là liên kết khớp, và việc lựa chọn giữa bản kê 4 cạnh hay bản loại dầm phụ thuộc vào tỷ số l2/l1.

Xác định sơ đồ làm việc của bản: Đối với Ô2: 𝑙 2

=> tính theo bản loại dầm

Hình 3 6: Cấu tạo bản chiếu nghỉ BẢNG 3 1 Cấu tạo bản chiếu nghỉ

Loại tải Cấu tạo gt/c (kN/m2) ni gtt (kN/m2)

Vữa XM B5 dày 20 180,02 = 0,36 1,3 0,468 Sàn BTCT B25 dày 80 250,08 = 2,00 1,1 2,20 Vữa trát trần B5 dày 15 180,015 = 0,27 1,3 0,351

Hoạt tải tính toán phân bố: ptc = 3 (kN/m2) ptt = n.ptc = 1,2 x 3= 3,6 (kN/m2)

=> Tổng tải trọng tác dụng phân bố trên 1m2 bản chiếu nghỉ: qbtt = g + ptc = 3,261 + 3,6 = 6,861 (kN/m2)

Xác định nội lực và tính toán cốt thép:

LỚP ĐÁ MÀI GRANITE DÀY 10mm LỚP VỮA LÓT XI MĂNG MÁC B5 DÀY 20mm SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP DÀY 80mm LỚP VỮA TRÁT XI MĂNG MÁC B5 DÀY 15mm

Cắt dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính toán cho bản loại dầm

Momen uốn tại giữa nhịp:

8 = 1,34 (kNm/m) Momen uốn tại gối:

210.0,989.65= 99.3 (mm2) Hàm lượng cốt thép tính toán:

99,3 = 284 mm Chọn khoảng cách s = 200mm

Diện tích cốt thép bố trí: Ach = 𝑏

3.2.3:Tính toán các cốn thang C1, C2

Cốn là dầm đơn giản có một đầu liên kết khớp với dầm chiếu nghỉ DCN còn một đầu liên kết khớp với dầm chiếu tới DCT1 (hoặc DCT2)

Chiều dài nhịp cốn thang: lc = 3,5/cosα = 3,5/0,894=3,92 m

Hình 3 7: Sơ đồ tính cốn thang

Cốn thang C1 và C2 có tiết diện: (b x h) = (0,1 x 0,3)m

Trọng lượng phần bê tông: gbt = n.γ.b.(h – hb) = 1,1.25.0,1.(0,25 – 0,08) = 0,468 (kN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: gtr = n.γ.δ.(b + 2h – hb) = 1,3.18.0,015.(0,1 + 2.0,25 – 0,08) = 0,183 (kN/m) Trọng lượng lan can, tay vịn: glc = 1,3.0,4 = 0,52 (kN/m)

Trọng lượng do bản thang Ô1 (bản loại dầm) truyền vào cốn (dạng hình chữ nhật) : gs-d = 𝑞 𝑏

2 = 5,76 (kN/m) gbtt = 7,68 (kN/m2) (đã tính ở bản thang Ô1)

Tổng tải trọng phân bố đều lên cốn thang theo phương thẳng đứng: qc = gbt + gtr + glc + gs-d = 0,468 + 0,183 + 0,52+ 5,76 = 6,93 (kN/m)

Xác định nội lực và tính toán cốt thép

Dùng bê tông B25 có Rb = 14,5 Mpa = 14,5.103(kN/m2)

Rbt = 1,05 Mpa = 1,05.103(kN/m2) Thép Φ>8 : dùng thép C300V có Rs = Rsc = 260.103(kN/m2)

Giả thiết a = 5 cm tính được h0 = 30 – 5 = 25 cm = 250 mm

260.0,884.200 = 258𝑚𝑚 2 (m2) = 2,58 (cm2) Hàm lượng cốt thép tính toán:

10.20 100% = 1,29% > 𝜇 𝑚𝑖𝑛 Chọn 1Φ20 có Asbtri = 3,14 (cm2) > Astt = 2,58(cm2) h

Cốt thép chịu momen âm đặt theo cấu tạo, chọn 1Φ14

Khi chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo, đoạn gần gối tựa (≤l/4) có h00 ≤ 450 thì sct = min(h/2, 150) = 150 Đối với đoạn giữa nhịp, nếu h00 ≤ 300 thì sct = min(3/4h, 500) = 225 Như vậy, bước đai được chọn là s = 150 mm ở 1/4 gối và s = 200 mm ở nhịp Cuối cùng, cần kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính của bê tông.

Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu: Φ6, n = 2 nhánh, s = 150mm

-Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai:

Qb = 2,5.Rbt.b.h0 =2,5.1,05.103 0,1.0,2 = 52,5 (kN) > Qmax = 12,15 (kN)

Vậy bê tông đủ khả năng chịu cắt, cốt đai chỉ đặt theo cấu tạo Đặt Φ6a150 trong khoảng 1/4 nhịp ở hai đầu cốn, phần giữa nhịp bố trí Φ6a200

3.2.4:Tính toán dầm chiếu nghỉ 1 (DCN1)

Dầm chiếu nghỉ làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp kê lên tường

+ Trọng lượng phần bê tông: gbt = n..b.(h-hb) = 1,1 x 25 x 0,2 x (0,3-0,08) = 1,21 (kN/m)

+ Trọng lượng phần vữa trát : gtr = n..δ.(b+2h-2hb) = 1,3 x18x 0,015x (0,2+2 x0,3-2x0,08) = 0,225 (kN/m)

+ Trọng lượng do bản chiếu nghỉ Ô2 (bản loại dầm) truyền vào DCN1 (dạng chữ nhật) : qÔ2-DCN1 = 1

2 qbtt l1 = 6,861 x 1,25 x 1/2 = 4,29 (kN/m) Tổng tải trọng phân bố lên dầm chiếu nghỉ: qtt = gbt + gtr + qÔ2-DCN1 = 1,21+0,225+4,29=5,73 (KN/m)

Tải tập trung do cốn

2 qc lc = 1/2x 6,931 x 3,92 = 13,58 (kN) Xác định nội lực và tính toán cốt thép

Hình 3 8: Sơ đồ chất tải của DCN1

Kết quả tính toán nội lực như sau:

Hình 3 9: Biểu đồ nội lực

Với: Mmax =1/8.qtt.l2 + rA.Pc = 1/8.5,73.32+1,5.13,58&,82(kN.m)

260.0,92.250 = 448 (mm2) = 4,48 (cm2) Hàm lượng cốt thép tính toán:

20.25 100% = 0,89% > 𝜇 𝑚𝑖𝑛 Chọn 2Φ18 có Asbtri = 5,08 > Astt = 4,48(cm2)

Do dầm chỉ chịu uốn, nên cốt thép chịu momen âm đặt theo cấu tạo, chọn 2Φ12

Kiểm tra điều kiện tính toán:

Nên thỏa điều kiện: Qb31,5 < Qb0 9,38 < 2,5.Rbt.b.h01,3 (KN.m) do vậy không cần tính toán cốt thép đai mà bố trí theo cấu tạo

Theo cấu tạo: hd = 300mm < 450mm nên s < (150mm;h/2 = 150mm)

Vậy chọn cốt đai Ф6, n = 2 nhánh, khoảng cách a150mm đặt cho toàn bộ dầm

Tại vị trí cốn C1 và C2 kê lên DCN cần phải có cốt treo để gia cố Cốt treo đặt dưới dạng cốt đai

Diện tích cốt đai cần thiết là :

25) 17,0 = 0,064 (cm2) Dùng đai Ф6 hai nhánh thì số lượng đai cần thiết là:

Ta bố trí mỗi bên mép cuốn C1, C2 2 đai Ф6

3.2.5: Tính toán dầm chiếu nghỉ 2 (DCN2)

Dầm chiếu nghỉ làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp kê lên tường

+ Trọng lượng phần bê tông: gbt = n..b.(h-hb) = 1,1 x.25 0,2 (0,25-0,08) = 1,21 (kN/m)

+ Trọng lượng phần vữa trát : gtr = n..δ.(b+2h-hb) = 1,3 18 0,015 (0,2+2 0,3-0,08) = 0,225 (kN/m) h

+ Trọng lượng do bản chiếu nghỉ Ô2 (bản loại dầm) truyền vào DCN2 (dạng hình thang) : qÔ2-DCN1 = 1

2 qbtt l1 = 6,861 x 1,25 x 1/2 = 4,29 (kN/m) + Tải trọng tường trên dầm DCN2 gt = (0,9.3).2,352

→ Tổng tải trọng phân bố lên dầm chiếu nghỉ : qcn= 1,21 + 0,255 + 4,29 +2,12= 7,88 (kN/m)

Xác định nội lực và tính toán cốt thép

Hình 3 10 : Sơ đồ chất tải của DCN 2 kết quả tính toán nội lực như sau:

Hình 3 11: Biểu đồ nội lực DCN 2

260.0,975.250 = 140 (mm2) = 1,40(cm2) Hàm lượng cốt thép tính toán:

20.25 100% = 0,28% > 𝜇 𝑚𝑖𝑛 Chọn 2Φ16 có Asbtri = 4,02 > Astt = 1,40 (cm2)

Nên thỏa điều kiện: Qb31,5 < Qb0 9,38 < 2,5.Rbt.b.h01,25 (KN.m) do vậy không cần tính toán cốt thép đai mà bố trí theo cấu tạo

3.3.6:Tính toán dầm chiếu tới (DCT)

Dầm chiếu nghỉ làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp kê lên dầm

+ Trọng lượng phần bê tông: gbt = n..b.(h-hb) = 1,1 x 25 x 0,2 x (0,3-0,08) = 1,21 (kN/m)

+ Trọng lượng phần vữa trát : gtr = n..δ.(b+2h-2hb) = 1,3 x18x 0,015x (0,2+2 x0,3-2x0,08) = 0,225 (kN/m)

+ Trọng lượng do bản chiếu nghỉ Ô2 (bản loại dầm) truyền vào DCN1 (dạng hình chữ nhật) : qÔ2-DCN1 = 1

2 qbtt l1 = 6,861 x 1,25 x 1/2 = 4,29 (kN/m) Tổng tải trọng phân bố lên dầm chiếu nghỉ: qtt = gbt + gtr + qÔ2-DCN1 = 1,21+0,225+4,29=5,73 (KN/m)

Tải tập trung do cốn

2 qc lc = 1/2x 6,931 x 3,92 = 13,58 (kN) Xác định nội lực và tính toán cốt thép

Hình 3 12: sơ đồ chất tải của DCT1

Kết quả tính toán nội lực như sau:

Hình 3 13: Biểu đồ nội lực dầm chiếu tới

Với: Mmax =1/8.qtt.l2 + rA.Pc = 1/8.5,73.32+1,5.13,58&,82(kN.m)

260.0,92.250 = 448 (mm2) = 4,48 (cm2) Hàm lượng cốt thép tính toán:

20.25 100% = 0,89% > 𝜇 𝑚𝑖𝑛 Chọn 2Φ18 có Asbtri = 5,08 > Astt = 4,48(cm2)

Nên thỏa điều kiện: Qb31,5 < Qb0 39,38 < 2,5.Rbt.b.h01 (KN.m) do vậy không cần tính toán cốt thép đai mà bố trí theo cấu tạo

Tại vị trí cốn C1 và C2 kê lên DCN cần phải có cốt treo để gia cố Cốt treo đặt dưới dạng cốt đai

Diện tích cốt đai cần thiết là :

25) 17,0 = 0,064 (cm2) Dùng đai Ф6 hai nhánh thì số lượng đai cần thiết là:

Ta bố trí mỗi bên mép cuốn C1, C2 2 đai Ф6 h

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG

Thống Kê Địa Chất Công Trình

Công trình gồm 13 tầng nổi Mặt đất tự nhiên tại cốt  0.000m,

Mặt bằng công trình nằm trong khu vực quy hoạch trước đây, với một bãi đất rộng lớn và thoáng đãng, không bị giới hạn bởi các công trình lân cận Vị trí này tiếp giáp với tuyến giao thông chính, tạo điều kiện thuận lợi cho việc vận chuyển vật tư, máy móc và trang thiết bị cho công tác thi công Điều này cũng giúp hạn chế ảnh hưởng đến các công trình xung quanh, như sạt lở và lún.

BẢNG 4 1 Bảng địa chất các lớp đất

Mô tả đất Độ ẩm Dung trọng (kN/m3) Độ sệt Lực dính

Góc ma sát trong SPT

Mô đun tổng biến dạng (kN/m2)

Mực nước ngầm ở độ sâu 2.7m W% 𝛾t 𝛾 𝑘 𝛾 𝑑𝑛 B c 𝜑 𝑁 30 E

Cát sét, màu xám trắng-xám vàng-nâu đỏ

Cát bụi, cát sét, đôi chỗ lẫn sỏi sạn, màu xám trắng-nâu vàng-nâu đỏ, kết cấu rời-chặt vừa

Sét ít dẻo, màu nâu đỏ-nâu vàng-xám trắng, trạng thái nửa cứng

Cát bụi, cát sét màu nâu đỏ-nâu vàng, kết cấu chặt vừa

Sét ít dẻo, màu nâu vàng-nâu đỏ, trạng thái nửa cứng-cứng

Hình 4 1 Cấu tạo lớp đất

4.1.3 Lựa chọn phương án nền móng

Lựa chọn phương án thiết kế cần phải thỏa mãn các yêu cầu sau đây:

- Đảm bảo mọi yêu cầu của trạng thái giới hạn theo qui định

- Hệ số sử dụng cho vật liệu cọc và đất nền là hợp lý

- Phương án có tính khả thi về mặt kinh tế - kỹ thuật, đảm bảo việc sử dụng bình thường của công trình lân cận

Theo qui mô công trình và nhiệm vụ được giao phương án móng được chọn để tính toán trong đồ án này

Phương án : Móng cọc khoan nhồi h

Thiết Kế Cọc Khoan Nhồi

4.2.1 Giới thiệu về cọc khoan nhồi

Cọc khoan nhồi là loại cọc bê tông được đúc tại chỗ trong lỗ khoan, có tiết diện tròn Cọc này có thể không cần cốt thép chịu lực khi chỉ chịu ứng suất nén Tuy nhiên, khi phải chịu mô men do tải trọng ngang hoặc tải nén, cốt thép thường được kéo dài toàn bộ chiều dài cọc Những ưu điểm của cọc khoan nhồi bao gồm khả năng chịu tải tốt và tính linh hoạt trong thiết kế.

Cọc khoan nhồi có khả năng chịu tải trọng lớn, với sức chịu tải có thể lên đến ngàn tấn, rất phù hợp cho các công trình nhà ở cao tầng và những công trình có tải trọng tương đối lớn.

Phương pháp thi công này ít gây ảnh hưởng đến các công trình xung quanh, rất phù hợp cho việc xây chen trong các đô thị lớn Nó giúp khắc phục các nhược điểm hiện tại trong quá trình thi công, đảm bảo hiệu quả và an toàn cho môi trường xây dựng.

Cọc khoan nhồi có khả năng mở rộng đường kính và chiều dài đến mức tối đa, với đường kính hiện tại có thể đạt từ 600 đến 2500mm hoặc thậm chí lớn hơn.

Trong điều kiện thi công cho phép, có thể mở rộng đáy cọc với các hình dạng khác nhau như các nước phát triển đã thử nghiệm

- Theo tổng kết sơ bộ, đối với những công trình là nhà cao tầng không lớn lắm

Khi xây dựng công trình dưới 13 tầng, kinh phí cho nền móng thường cao gấp 2-2,5 lần so với việc sử dụng cọc ép Tuy nhiên, nếu công trình có số tầng lớn hơn, dẫn đến tải trọng lớn, thì cọc khoan nhồi sẽ trở thành giải pháp hợp lý hơn.

Công nghệ thi công đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao để ngăn ngừa hiện tượng phân tầng, tức là sự xuất hiện lỗ hổng trong bê tông khi thi công đổ bê tông dưới nước có áp Điều này đặc biệt quan trọng khi dòng thấm lớn hoặc khi thi công qua các lớp đất yếu dày, bao gồm bùn, hạt cát nhỏ và bụi bão hòa nước.

Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông trong cọc thường gặp nhiều phức tạp và tốn kém Chủ yếu, các phương pháp thử tĩnh và siêu âm được áp dụng để đánh giá chất lượng bêtông của các cọc thử.

Việc thất thoát khối lượng bê tông trong quá trình thi công có thể xảy ra do thành lỗ khoan không đảm bảo, dẫn đến nguy cơ sập hố khoan trước khi đổ bê tông Điều này ảnh hưởng nghiêm trọng đến chất lượng thi công cọc.

- Ma sát bên thân cọc có phần giảm đi đáng kể so với cọc đóng và cọc ép do công nghệ khoan tạo lỗ

4.2.2 Cấu tạo đài cọc và cọc

- TCVN 10304-2014 Móng cọc – Tiêu Chuẩn Thiết Kế

- TCVN 5574-2018 Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép

- TCVN 205-1998 Móng cọc – Tiêu Chuẩn Thiết Kế

- TCVN 9395:2012 Cọc khoan nhồi – Thi công và nghiệm thu 105 Đài cọc:

- Bê tông cấp độ bền B25 (Rb = 14.5 MPa)

- Cốt thép chịu lực CB400V (Rs = 350 MPa)

Mặt đài được thiết kế trùng với mép trên của kết cấu sàn tầng hầm, dẫn đến chiều sâu chôn đài so với mặt đất tự nhiên là 3.600 m, trong đó 2.400 m là khoảng cách từ mặt đất tự nhiên đến sàn tầng hầm và 1,2 m là chiều cao sơ bộ của đài.

- Cấp độ bền B25 (Rb = 14,5 MPa); (Rbt = 1,05 MPa)

- Môđun đàn hồi Eb= 30000 Mpa

- Chịu lực CB400V (Rs =Rsc= 350 MPa);Môđun đàn hồi Es= 200000 Mpa

Cốt thép đai CB240T (Rsw = 170 MPa) được lựa chọn nhằm đảm bảo sự hợp lý trong giải pháp móng cọc, tạo sự tương xứng giữa sức chịu tải của vật liệu và đất nền trong điều kiện nền đất yếu Để xác định đường kính cọc và chiều sâu mũi phù hợp với điều kiện địa chất và tải trọng công trình, cần đưa ra nhiều phương án kích thước để so sánh Trong đồ án, sinh viên đã chọn đường kính cọc d = 600 mm, phù hợp với điều kiện đất nền và khả năng thi công cọc khoan nhồi hiện nay.

Mũi cọc cắm sâu vào lớp sét nửa cứng-cứng (lớp 5) một đoạn 8 m Do đó chiều sâu mũi cọc tính từ lớp đất tự nhiên 5 + 5.6 + 5.1+ 3.8 +6.5 = 26m

Chiều dài cọc (tính từ đáy đài đến mũi cọc) là: 26 – 2.15 = 23.85m

Cốt thép dọc chịu lực giả thiết là 8f18 có As = 20,36 cm2 ;  = 0,72%

Hàm lượng cốt thép đối với cọc xét đến chịu tải trọng ngang không nhỏ hơn h

Cốt thép đai trong cọc khoan nhồi thường là 𝜙6 ÷ ∅10, khoảng cách 200 đến 300, ta chọn 𝜙8𝑎200 Theo TCVN 10304:2014 mục 8.17: “các vòng nhẫn” không lớn hơn

Khi thiết kế cọc, đường kính tối thiểu phải là 2m và không nhỏ hơn 5 lần đường kính cọc (5.0,6= 3m) Bố trí thép đai gia cường ∅16 cứ mỗi 2m, đồng thời sử dụng các cốt đai này để xỏ cục kê, tạo lớp bê tông bảo vệ cho cốt thép cọc Cục kê được chọn có đường kính 10cm.

Tải trọng tiêu chuẩn được áp dụng để tính toán nền móng theo TTGH II, trong đó tải trọng tác dụng lên móng được xác định là tải trọng tính toán Để đơn giản hóa, quy phạm cho phép sử dụng hệ số vượt tải n = 1.15 Do mặt bằng công trình đối xứng, chỉ cần tính toán cho 1/2 tổng số móng Trong đồ án này, sinh viên sẽ thực hiện tính toán cho các móng cụ thể.

Hình 4 2 Mặt cắt ngang cọc khoan nhồi

Tải trọng tiêu chuẩn được áp dụng để tính toán nền móng theo TTGH II, với tải trọng tác dụng lên móng được xác định là tải trọng tính toán Để đơn giản hóa, quy phạm cho phép sử dụng hệ số vượt tải n = 1.15 Do mặt bằng công trình đối xứng, chỉ cần tính toán cho 1/2 tổng số móng Trong đồ án này, sinh viên sẽ thực hiện tính toán cho các móng.

BẢNG 4 2 Tổ hợp tải trọng tính toán móng M1 (C8)

Trường hợp tải Tổ hợp FZ MX MY FX FY

4.2.4 Xác định sức chịu tải cọc

4.2.4.1 Xác định sức chịu tải cọc theo cường độ vật liệu (TCVN:10304-2014; TCVN 5574-2018 )

Cọc nhồi được thi công bằng cách đổ bê tông tại chỗ vào các hố khoan đã chuẩn bị sẵn, sau khi đã lắp đặt cốt thép cần thiết Tuy nhiên, việc kiểm soát chất lượng bê tông trong quá trình thi công gặp nhiều khó khăn, dẫn đến sức chịu tải của cọc nhồi thường thấp hơn so với cọc chế tạo sẵn.

- Ab: là diện tích bêtông trong cùng tiết diện cọc

- Rsc: là cường độ tính toán về nén của cốt thép

Rb là cường độ tính toán nén của bêtông cọc, được xác định bằng cách nhân cường độ tính toán gốc của bêtông với các hệ số điều kiện làm việc γcb và γ′cb.

- γcb= 0,85 kể đến đổ bêtông trong khoảng không gian chật hẹp của hố khoan, ống vách

DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG

Hồ Sơ Dự Toán Được Lập Căn Cứ Vào Các Văn Bản Sau

- Hồ sơ thiết kế kỹ thuật thi công công trình “ Văn phòng làm việc khu kinh tế Vũng Áng -tp Hà Tĩnh”

- Luật Xây dựng số 50/2014/QH13

- Nghị định số 10/2021/NĐ-CP ngày 09/02/2021 của Chính phủ

- Thông tư số 11/2021/TT-BXD ngày 15/10/2021 của Bộ Xây dựng về việc hướng dẫn xác định và quản lý chi phí đầu tư xây dựng

- Thông tư số 12/2021/TT-BXD ngày 15/10/2021 của Bộ Xây dựng về việc hướng dẫn xác định đơn giá nhân công xây dựng

- Thông tư số 12/2021/TT-BXD ngày 15/10/2021 của Bộ Xây dựng về việc hướng dẫn xác định giá ca máy và thiết bị thi công xây dựng

Thông tư số 13/2021/TT-BXD, ban hành ngày 15/10/2021 bởi Bộ Xây dựng, hướng dẫn cách xác định các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật và phương pháp đo bóc khối lượng công trình Thông tư này nhằm đảm bảo tính chính xác và minh bạch trong việc quản lý dự án xây dựng, góp phần nâng cao hiệu quả kinh tế và chất lượng công trình Việc áp dụng các chỉ tiêu này sẽ giúp các nhà thầu và chủ đầu tư có cơ sở vững chắc trong việc lập dự toán và kiểm soát chi phí.

- Thông tư 40/2021/TT-BTC ngày 01/6/2021 hướng dẫn thuế GTGT, thuế thu nhập cá nhân và quản lý thuế đối đối với hộ kinh doanh, cá nhân kinh doanh

- Thông báo giá VLXD quý I năm 2022 của Sở Xây dựng Hà Tỉnh.

CÁC BẢNG BIỂU TÍNH TOÁN

Lắp dựng cốt thép cột và cốt thép thang máy Tấn Khối lượng bê tông x Hàm lượng 19.409

Cốt thép lỏi thang máy(lấy 200kg/m 3 ) 8.924 0.001 1.785

Cốt thép lỏi thang máy(lấy 200kg/m 3 ) 8.180 0.001 1.636

Lắp ván khuôn cột và thang máy

Ván khuôn lỏi thang máy: 0.914

Theo phương dầm khung mặt ngoài 2 1.60 3.90 0.01 0.125

Theo phương dầm khung mặt trong 4 1.20 3.90 0.01 0.187

Theo phương dầm dọc mặt ngoài 2 4.40 3.90 0.01 0.343

Theo phương dầm dọc mặt trong 4 1.90 3.90 0.01 0.296

Trừ diện tích cửa thang máy -2 0.85 2.20 0.01 -0.037

Theo phương dầm khung mặt trong 4 1.20 3.60 0.01 0.173

Theo phương dầm dọc mặt ngoài 2 4.40 3.60 0.01 0.317

Theo phương dầm dọc mặt trong 4 1.90 3.60 0.01 0.274

Trừ diện tích cửa thang máy -2 0.85 2.20 0.01 -0.037

Theo phương dầm khung mặt ngoài 2 1.60 0.01 0.032

Theo phương dầm khung mặt trong 4 1.20 0.01 0.048

Theo phương dầm dọc mặt ngoài 2 4.40 0.01 0.088

Theo phương dầm dọc mặt trong 4 1.90 0.01 0.076

Trừ diện tích cửa thang máy -2 0.85 0.01 -0.017

Ván khuôn lỏi thang máy:

Theo phương dầm khung mặt trong 2 0.85 0.01 0.017

Theo phương dầm dọc mặt ngoài 2 4.40 0.01 0.088

Theo phương dầm dọc mặt trong 4 1.90 0.01 0.076

Trừ diện tích cửa thang máy -2 0.85 0.01 -0.017

3 Đổ bê tông cột và thang máy m 3

Bê tông lỏi thang máy: 8.924

-Trừ diện tích cửa thang máy 2 0.85 0.20 2.20 -0.748

Bằng khối lượng lắp ván khuôn tầng 1 1.184

Bằng khối lượng lắp ván khuôn tầng 2 và tầng 3,4 2.564

Bằng khối lượng lắp ván khuôn tầng 8 và tầng 9, tầng 10 0.862

Bằng khối lượng lắp ván khuôn tầng 10 và tầng 11 0.504

Bằng khối lượng lắp ván khuôn tầng mái 1.840

Lắp ván khuôn dầm, sàn, cầu thang

Dầm trục A (giữa trục 4-5 ) 1 6.10 0.30 0.60 0.01 0.092 b Ván khuôn sàn 4.833 Ô sàn trục 1 đến trục

- Trừ phần lõi thang máy và cầu thang -1 4.650 5.50 0.01 -0.256 Ô sàn trục 2 đến trục

Ván khuôn thành bo bao quanh 1 96.35 0.14 0.01 0.135 c Ván khuôn cầu thang 0.681

Bản bản chiếu nghỉ(3000x1350x80 mm) 2 3.00 1.35 0.01 0.081

Dầm chiếu nghỉ và dầm chiếu tới 3 3.00 0.20 0.22 0.01 0.058

- Trừ phần lõi thang máy và cầu thang -1 4.650 5.50 0.01 -0.256 h

CAO (m) Ô sàn trục 2 đến trục

Dầm chiếu nghỉ và dầm chiếu tới 3 4.20 0.20 0.22 0.01 0.081 h

TẦNG MÁI: 0.209 a Ván khuôn dầm 0.108

Dầm ngang nhà 2 4.50 0.20 0.30 0.01 0.072 b Ván khuôn sàn 0.101 Ô sàn mái 1 4.50 2.25 0.01 0.101

Lắp cốt thép dầm, sàn, cầu thang , lanh tô Tấn Khối lượng bê tông x Hàm lượng

Dầm và dầm hành lang, lanh tôT1,2(150kg/m 3 BT) 81.889 0.001

Bằng 60kg/m 3 bê tông 57.998 0.001 3.480 b Cốt thép cầu thang 0.479

Dầm chiếu nghỉ, chiếu tới và cốn thang(150kg/m3 bê tông) 1.666 0.001 0.250

Bản chiếu thang, bản chiếu nghỉ(bằng

TẦNG MÁI: 0.194 a Cốt thép dầm 0.122

Dầm tầng mái 0.810 0.001 0.122 b Cốt thép sàn 0.073

6 Đổ Bê tông dầm, sàn, cầu thang m 3

Dầm trục A (giữa trục 3-4 ) 1 6.20 0.30 0.60 1.116 b BÊ TÔNG SÀN 57.998 Ô sàn trục 1 đến trục

Ván khuôn thành bo bao quanh 1 96.35 0.14 0.12 1.619 c Bê tông cầu thang

Dầm chiếu nghỉ và dầm chiếu tới 3 3.00 0.20 0.30 0.540

TẦNG MÁI: a Bê tông dầm 0.810

Dầm ngang nhà 2 4.50 0.20 0.30 0.540 b Bê tông sàn 1.215 Ô sàn mái 1 4.50 2.25 0.12 1.215

7 Đổ bê tông lanh tô cửa m 3

Tháo ván khuôn dầm, sàn, cầu thang

Bằng khối lượng lắp ván khuôn dầm a Ván khuôn sàn 4.833

Bằng khối lượng lắp ván khuôn sàn a Ván khuôn cầu thang 0.681

Bằng khối lượng lắp ván khuôn cầu thang

TẦNG MÁI 0.194 a Ván khuôn dầm 0.122

Bằng khối lượng lắp ván khuôn sàn

Xây bậc cấp cầu thang m 3

Bậc tam cấp sau nhà 2 6.6 0.3 0.15 0.297 h

Tường trục A (đã trừ cột) 1 6.45 0.2 3.5 4.515

Tường trục B (đã trừ cột) 1 2.6 0.2 3.45 1.794

(đã trừ cột) 2 5.3 0.2 3.3 6.996 b Tường 100mm 24.792

Tường trục A(đã trừ cột) 1 13.9 0.1 3.5 4.87

Tường trục B(đã trừ cột) 1 5.5 0.1 3.45 1.90

Tường trục D(đã trừ cột) 2 23 0.1 3.5 16.10

Tường trục A (đã trừ cột) 1 23 0.2 3.2 14.72

Tường trục D (đã trừ cột) 1 23 0.2 3.2 14.72

Tường trục 1 (đã trừ cột) 2 5.4 0.2 3 6.48

Tường trục 5(đã trừ cột) 1 16.7 0.2 3 10.02

Tường trục C(đã trừ cột) 1 5.8 0.1 2.95 1.71

Tường trục 6(đã trừ cột) 1 7.75 0.1 3.15 2.44

Tường lan can cầu thang giữa trục 5-6 2 3 0.1 0.9 0.54

Tường trục A (đã trừ cột) 1 23 0.2 3.2 14.72

Tường trục D (đã trừ cột) 1 23 0.2 3.2 14.72

Tường trục C(đã trừ cột) 1 5.8 0.1 2.95 1.71

Tường trục 1(đã trừ cột) 1 6 0.1 3 1.80

Tường trục 6(đã trừ cột) 1 8.05 0.1 3.15 2.54

Tường lan can cầu thang giữa trục 5-6 2 3 0.1 0.9 0.54

Tường xung quanh dầm(200mm) 2.392

Trát tường trong, cột, dầm, trần, cầu thang m 2

Tường trục 2 giữa trục A-B(trát 1 mặt) 1 5.3 3.3 17.49

Tường trục 3,5 giữa trục A-B(trát 2 mặt) 2 5.3 3.3 69.96

- Trừ giao với vách thang máy -1 1.6 3.76 -6.02

Tường trục 6 giữa trục A-B(trát 1 mặt) 1 5.3 3.45 18.29

Tường giữ trục 2-3 phòng kĩ thuật(trát 1 mặt) 1 5.3 3.9 20.67 b.Trát cột, thang máy -4.200 31.164

Trừ diện tích cửa thanh máy -2 0.85 2.20 -3.740 c Trát dầm 68.833 h

Bằng khối lượng ván khuôn dầm 1.313 100

- Trừ ván khuôn thành ngoài

- Ván khuôn thành ngoài trục A -1 28.40 0.4

- Ván khuôn thành ngoài trục D -1 25.40 0.4

- Ván khuôn thành ngoài trục 1 -1 21.70 0.6

- Ván khuôn thành ngoài trục 5-6 -1 22.15 0.6

- Trừ cho diện tích tường giao với dầm:

Bằng khối lượng ván khuôn sàn 4.833 100

- Trừ ván khuôn thành bo -0.135 100

Bản bản chiếu nghỉ(3000x1350x80 mm) 2 3.00 1.35 8.100

Bản bản chiếu nghỉ(42000x1550x80 mm) 2 4.20 1.55

- Trừ phần giao vách thang máy -1 1.6 3.46 -5.54

Tường giữ trục 2-3 phòng kĩ thuật(trát 1 mặt) 1 5.4 3.6 19.44

Tường trục 5 giữa trục A-B(trát 2 mặt) 1 5.4 3 32.4

Tường trục 5 giữa trục B-D(trát 1 mặt) 1 11.3 3 33.9 h

Tường lan can cầu thang(trát 1 mặt) 2 3 0.9 5.4 b.Trát cột, thang máy 28.764

Trừ diện tích cửa thanh máy -2 0.85 2.20 -3.740 c Trát cầu thang 47.760

Bản bản chiếu nghỉ(3000x1350x80 mm) 2 3.00 1.35 8.100

Bản bản chiếu nghỉ(42000x1550x80 mm) 2 4.20 1.55

- Trừ phần giao vách thang máy -1 1.6 3.46 -5.54

Tường giữ trục 2-3 phòng kĩ thuật(trát 1 mặt) 1 5.55 3.6 19.98

Tường trục 5 giữa trục A-B(trát 2 mặt) 1 5.55 3 33.3

Tường trục 5 giữa trục B-D(trát 1 mặt) 1 11.55 3 34.65

Tường lan can cầu thang(trát 1 mặt) 2 3 0.9 5.4 b.Trát cột, thang máy 14.364

Trừ diện tích cửa thanh máy -2 0.85 2.20 -3.740 c Trát cầu thang 0.681

Dầm chiếu nghỉ và dầm chiếu tới 3 4.20 0.20 0.22 0.01 0.081 h

12 Ốp gạch tường nhà vệ sinh m 2

Tường lan can giữa trục B-C 1 3.00 0.90

Lát gạch nền và cầu thang m 2

Trừ Ô sàn thang máy và cầu thang -1 4.65 5.50

Bằng khối lượng trát tường trong, cột, dầm, trần

Lắp lan can cầu thang m 2

Bằng khối lượng trát tường ngoài

Bằng khối lượng trát tường ngoài h

BẢNG 2: BẢNG TÍNH TRỰC TIẾP CHI PHÍ THEO ĐƠN GIÁ: h

Vật liệu Nhân công Máy Vật liệu Nhân công Máy

1 AF.61413 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK

2 AF.62110 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK ≤10mm tấn 1.7850 12,650,122 3,479,212 245,701 22,580,468 6,210,393 438,576

3 AG.31121 Gia công, lắp dựng, tháo dỡ ván khuôn gỗ, cọc, cột

4 AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao

5 AF.22214 Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao

≤6m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M300, đá 1x2, PCB40 m3 29.7000 844,253 534,358 153,320 25,074,309 15,870,433 4,553,615

6 AF.27113 Bê tông trượt lồng thang máy, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu,

7 AF.12511 Bê tông lanh tô, lanh tô liền mái hắt, máng nước, tấm đan, ô văng, bê tông

9 AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, cao

10 AE.22211 Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung 6,5x10,5x22cm - Chiều dày

≤33cm, chiều cao ≤6m, vữa XM

12 AK.21211 Trát tường trong dày 1cm, vữa XM

13 AK.22111 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày

14 SB.61833 Trát dầm, trần dày 2cm, vữa XM

15 SB.61841 Trát vữa xi măng cát vàng - Trát các kết cấu khác dày 2cm, vữa XM M25,

16 SB.61833 Trát vữa xi măng cát vàng - Trát dầm, trần dày 2cm, vữa XM M75, XM

17 AK.21524 Trát tường ngoài, dày 1,5cm, Vữa

18 AK.31130 Ốp tường trụ, cột - Tiết diện gạch

19 AK.51210 Lát nền, sàn - Tiết diện gạch ≤

20 AK.84221 Sơn dầm, trần, tường trong nhà không bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 1,027.7810 15,190 10,980 15,611,885 11,285,241

21 AH.32211 Lắp dựng cửa không có khuôn 1m2 133.3440 3,613 95,480 481,811 12,731,685

22 AK.84223 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà không bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 192.8210 25,226 12,174 4,864,056 2,347,345

23 AE.35131 Xây các bộ phận kết cấu phức tạp khác bằng gạch đất sét nung

STT Mã CV Tên công việc ĐV Tính Khối lượng Đơn giá Thành tiền h

AF.61413 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK

AF.61712 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK

AF.68820 Lắp dựng cốt thép dầm, sàn trong hầm gian máy, gian biến thế, đường kính cốt thép >18mm tấn 5.0490 325,511 6,083,589 1,097,576 1,643,507 30,716,041 5,541,660

AF.61813 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK

AF.62110 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK ≤10mm tấn 4.9080 12,650,122 3,479,212 245,701 62,086,801 17,075,972 1,205,899

AG.31121 Gia công, lắp dựng, tháo dỡ ván khuôn gỗ, cọc, cột

AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao

AF.83311 Ván khuôn xà, dầm, giằng bằng ván ép công nghiệp có khung xương cột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao

AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường 100m2 1.6344 9,856,186 9,157,060 16,108,950 14,966,299

AF.86121 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao

AF.22214 Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao

AF.33311 Bê tông dầm cầu thi công bằng phương pháp đúc đẩy đổ bằng máy bơm bê tông 50m3/h M150, đá 1x2,

AF.43775 Bê tông thuỷ công đổ bằng cần cẩu

40T, bê tông sàn dày ≥30cm, bê tông

AF.12611 Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông

AF.27113 Bê tông trượt lồng thang máy, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu,

AF.12511 Bê tông lanh tô, lanh tô liền mái hắt, máng nước, tấm đan, ô văng, bê tông

AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, cao

AE.22211 Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung 6,5x10,5x22cm - Chiều dày

AK.21211 Trát tường trong dày 1cm, vữa XM

AK.22111 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày

SB.61833 Trát dầm, trần dày 2cm, vữa XM

SB.61841 Trát vữa xi măng cát vàng - Trát các kết cấu khác dày 2cm, vữa XM M25,

SB.61833 Trát vữa xi măng cát vàng - Trát dầm, trần dày 2cm, vữa XM M75, XM

AK.21524 Trát tường ngoài, dày 1,5cm, Vữa

AK.31130 Ốp tường trụ, cột - Tiết diện gạch

AK.51210 Lát nền, sàn - Tiết diện gạch ≤

AK.84221 Sơn dầm, trần, tường trong nhà không bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 1,749.6930 15,190 10,980 26,577,653 19,211,979

AH.32211 Lắp dựng cửa không có khuôn 1m2 440.7900 3,613 95,480 1,592,703 42,086,629

AK.84223 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà không bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 755.0700 25,226 12,174 19,047,215 9,191,996

AI.63211 Lắp dựng lan can sắt m2 60.7200 5,780 103,646 26,767 350,982 6,293,385 1,625,315

AF.61413 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK

AF.61712 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK

AF.68820 Lắp dựng cốt thép dầm, sàn trong hầm gian máy, gian biến thế, đường kính cốt thép >18mm tấn 5.0490 325,511 6,083,589 1,097,576 1,643,507 30,716,041 5,541,660

AF.61813 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK

AF.62110 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK ≤10mm tấn 4.9080 12,650,122 3,479,212 245,701 62,086,801 17,075,972 1,205,899

AF.22214 Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao

AF.33311 Bê tông dầm cầu thi công bằng phương pháp đúc đẩy đổ bằng máy bơm bê tông 50m3/h M150, đá 1x2,

AF.43775 Bê tông thuỷ công đổ bằng cần cẩu

AF.12611 Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông

AF.27113 Bê tông trượt lồng thang máy, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu,

AF.12511 Bê tông lanh tô, lanh tô liền mái hắt, máng nước, tấm đan, ô văng, bê tông

AK.21211 Trát tường trong dày 1cm, vữa XM

AK.22111 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày

SB.61833 Trát dầm, trần dày 2cm, vữa XM

SB.61841 Trát vữa xi măng cát vàng - Trát các kết cấu khác dày 2cm, vữa XM M25,

SB.61833 Trát vữa xi măng cát vàng - Trát dầm, trần dày 2cm, vữa XM M75, XM

AK.21524 Trát tường ngoài, dày 1,5cm, Vữa

AK.31130 Ốp tường trụ, cột - Tiết diện gạch

AK.51210 Lát nền, sàn - Tiết diện gạch ≤

AK.84221 Sơn dầm, trần, tường trong nhà không bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 1,749.6930 15,190 10,980 26,577,653 19,211,979

AH.32211 Lắp dựng cửa không có khuôn 1m2 440.7900 3,613 95,480 1,592,703 42,086,629

AK.84223 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà không bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 755.0700 25,226 12,174 19,047,215 9,191,996

AI.63211 Lắp dựng lan can sắt m2 60.7200 5,780 103,646 26,767 350,982 6,293,385 1,625,315

97 AF.61712 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK

98 AF.68820 Lắp dựng cốt thép dầm, sàn trong hầm gian máy, gian biến thế, đường kính cốt thép >18mm tấn 3.2760 325,511 6,083,589 1,097,576 1,066,376 19,929,838 3,595,658

99 AF.61813 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK

100 AF.62110 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK ≤10mm tấn 3.2720 12,650,122 3,479,212 245,701 41,391,200 11,383,982 803,933

103 AF.83321 Ván khuôn xà, dầm, giằng bằng ván ép công nghiệp có khung xương cột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao

104 AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường 100m2 1.0896 9,856,186 9,157,060 10,739,300 9,977,533

105 AF.86121 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao

106 AF.22214 Bê tông cột TD ≤0,1m2, chiều cao

107 AF.33311 Bê tông dầm cầu thi công bằng phương pháp đúc đẩy đổ bằng máy bơm bê tông 50m3/h M150, đá 1x2,

108 AF.43775 Bê tông thuỷ công đổ bằng cần cẩu

109 AF.12611 Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông

110 AF.27113 Bê tông trượt lồng thang máy, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu,

111 AF.12511 Bê tông lanh tô, lanh tô liền mái hắt, máng nước, tấm đan, ô văng, bê tông

114 AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường 100m2 0.2724 9,856,186 9,157,060 2,684,825 2,494,383

115 AF.86121 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao

119 AK.21211 Trát tường trong dày 1cm, vữa XM

120 AK.22111 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày

121 SB.61833 Trát dầm, trần dày 2cm, vữa XM

122 SB.61841 Trát vữa xi măng cát vàng - Trát các kết cấu khác dày 2cm, vữa XM M25,

123 SB.61833 Trát vữa xi măng cát vàng - Trát dầm, trần dày 2cm, vữa XM M75, XM

124 AK.21524 Trát tường ngoài, dày 1,5cm, Vữa

125 AK.31130 Ốp tường trụ, cột - Tiết diện gạch

126 AK.51210 Lát nền, sàn - Tiết diện gạch ≤

127 AK.84221 Sơn dầm, trần, tường trong nhà không bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 1,166.4620 15,190 10,980 17,718,435 12,807,986

128 AH.32211 Lắp dựng cửa không có khuôn 1m2 293.8600 3,613 95,480 1,061,802 28,057,753

129 AK.84223 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà không bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 503.3800 25,226 12,174 12,698,143 6,127,997

130 AI.63211 Lắp dựng lan can sắt m2 40.4800 5,780 103,646 26,767 233,988 4,195,590 1,083,543

132 AF.61712 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK

133 AF.68820 Lắp dựng cốt thép dầm, sàn trong hầm gian máy, gian biến thế, đường kính cốt thép >18mm tấn 0.1220 325,511 6,083,589 1,097,576 39,712 742,198 133,904

136 AF.86121 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, cao 18mm tấn 0.122 3.75 4 1 4 -0.0138

314 AG.31121 Gia công, lắp dựng, tháo dỡ ván khuôn gỗ, cọc, cột 100m2 0.092 2.64 3 1 3 -0.0138

316 AF.86121 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, cao

Tiêu đề	Văn Phòng Làm Việc Khu Kinh Tế Vũng Áng-TP Hà Tĩnh
Tác giả	Nguyễn Khánh Thân
Người hướng dẫn	ThS. Phan Nhật Long
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Công nghệ kỹ thuật xây dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2022
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	219
Dung lượng	12,15 MB