(Đồ án hcmute) trung tâm điều hành nghiệp vụ văn hóa

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TRUNG TÂM ĐIỀU HÀNH NGHIỆP VỤ VĂN HÓA GVHD: PGS TS PHAN ĐỨC HÙNG SVTH: NGUYỄN HOÀNG PHÚC SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 01/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 2013 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRUNG TÂM ĐIỀU HÀNH NGHIỆP VỤ VĂN HÓA (THUYẾT MINH) GVHD : PGS.TS Phan Đức Hùng SVTH : Nguyễn Hoàng Phúc MSSV : 13149118 LỚP : 131492B TP Hồ Chí Minh, tháng 01 năm 2018 LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình Thầy hướng dẫn với quý Thầy Cô Khoa Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc q Thầy Cơ thành cơng ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 04 tháng 01 năm 2018 Sinh viên thực NGUYỄN HOÀNG PHÚC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : : : : NGUYỄN HỒNG PHÚC MSSV: 13149118 Xây Dựng CNKT Cơng Trình Xây Dựng TRUNG TÂM ĐIỀU HÀNH NGHIỆP VỤ VĂN HÓA Số liệu ban đầu • Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sửa kích thước theo GVHD) • Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần lý thuyết tính tốn a Kiến trúc • Thể lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu • Tính tốn (PP bảng tra dùng SAFE), thiết kế 01 phương án sàn tầng điển hình, so sánh lựa chọn phương án tối ưu • Tính tốn, thiết kế cầu thang • Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục C (mơ hình cầu thang 3D vào khung cơng trình) c Nền móng • Tổng hợp số liệu địa chất • Thiết kế phương án móng cọc khoan nhồi Thuyết minh vẽ • 01 Thuyết minh 01 Phụ lục • 14 vẽ A1 (04 Kiến trúc, 08 Kết cấu, 02 Nền móng) Giảng viên hướng dẫn : PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG Ngày giao nhiệm vụ : 15/09/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 15/12/2017 Xác nhận GVHD (Ký & ghi rõ họ tên) PGS.TS PHAN ĐỨC HÙNG Tp HCM ngày tháng năm 2017 Xác nhận BCN Khoa TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : : : : NGUYỄN HỒNG PHÚC MSSV: 13149118 Xây Dựng CNKT Cơng Trình Xây Dựng TRUNG TÂM ĐIỀU HÀNH NGHIỆP VỤ VĂN HÓA NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: … ) TP HCM, ngày … tháng … năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : : : : NGUYỄN HOÀNG PHÚC MSSV: 13149118 Xây Dựng CNKT Cơng Trình Xây Dựng TRUNG TÂM ĐIỀU HÀNH NGHIỆP VỤ VĂN HÓA CÂU HỎI NHẬN XÉT Tp HCM, ngày… tháng… năm 2017 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) MỤC LỤC DANH MỤC BẢNG BIỂU CÁC CHƯƠNG DANH MỤC HÌNH ẢNH CÁC CHƯƠNG TÀI LIỆU THAM KHẢO 11 12 TỔNG QUANG 12 Sự cần thiết đầu tư 12 Địa điểm xây dựng 12 Vị trí 12 Điều kiện hạ tầng xã hội 13 Nguồn nhiên liệu phục vụ sinh hoạt tòa nhà 13 Giải pháp kiến trúc 13 Phân khu chức toàn cơng trình 14 Tổ chức hệ thống giao thông 14 Các tiêu 14 CHƯƠNG 15 THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH TẦNG 15 lựa chọn giải pháp kết cấu sàn 15 PHƯƠNG PHÁP SÀN PHẲNG 15 Kích thước sơ tiết diện dầm 15 Chiều dày sàn hs 16 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn 17 a Tĩnh tải 17 b Hoạt tải 20 MƠ HÌNH VÀ XUẤT KẾT QUẢ TỪ PHẦN MỀM SAFE 21 Tổng quan mơ hình 21 Chia dãy strip theo phương 21 Kết nội lực theo phương 22 Kết chuyển vị 23 TÍNH THÉP VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO TỪNG Ơ BẢN 24 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG 25 CHƯƠNG 26 THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 26 CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG 26 CHỌN SƠ BỘ BẢN THANG 27 TÍNH TỐN BẢNG THANG 28 Tải trọng tác dụng lên bảng thang 28 a Tải trọng thường xuyên (Tĩnh tải) 28 b Tải trọng tạm thời (hoạt tải) 30 MƠ HÌNH CẦU THANG 31 Tính tốn bố trí thép cầu thang tầng điến hình 32 Tính tốn bố trí thép dầm cầu thang tầng điển hình 33 a Cốt thép dọc 33 b Cốt thép đai 33 c Cốt xiên 34 CHƯƠNG 35 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ HỆ KHUNG 35 nhận xét tổng quan 35 CHỌN TIẾT DIỆN SƠ BỘ CỘT, VÁCH 36 Chọn sơ tiết diện cột 36 a Cơ sở lý thuyết 36 b Chọn sơ tiết diện cột tầng 36 Chọn sơ chiều dày vách 37 tính tốn tải trọng 37 Tính tốn tải gió: 37 a Gió tĩnh 38 b Gió động 40 c Nội lực chuyển vị tải trọng gió 46 Tải trọng động đất 46 a b c d e Yêu cầu chung kết cấu chịu động đất: 46 Các loại đất nền: 46 Xác định hệ số ứng xử q kết cấu: 49 Xác định chu kỳ dao động cơng trình: 50 Phương pháp tính tốn: 53 f Phương pháp phân tích phổ phản ứng dao động: 53 Tổng hợp tải trọng: 55 Các trường hợp tải trọng cần khai báo – Load Cases 55 Tổ hợp nội lực từ trường hợp tải trọng – Load Combination: 55 TÍNH TOÁN CỘT KHUNG TRỤC VÀ TRỤC C 58 Tính tốn cốt thép cho cột: 58 a b c d Lý thuyết tính tốn 58 Cấu tạo kháng chấn cho cột 62 Kết tính tốn thép cột 63 Tính tốn cốt đai 65 Tính tốn thiết kế vách cứng 66 a b c d Phương phsp vùng biên chịu moment: 66 Các giả thuyết 66 Các bước tính tốn cốt thép cột cho vách 66 Tính tốn cốt ngang cho vách cứng: 68 Kết tính tốn cốt thép 69 CHƯƠNG 70 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ MĨNG 70 ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN MÓNG 70 Móng cọc khoan nhồi 70 a Ưu điểm 70 b Nhược điểm 70 Móng cọc ly tâm dự ứng lực 70 a Ưu điểm 70 b Nhược điểm 71 Nhận xét 71 số liệu địa chất cơng trình 71 Cao độ mực nước ngầm 72 Thống kê sơ địa chất lớp đất 72 phương án cọc khoan nhồi 73 Thông số vật liệu làm cọc 74 Thông số, vật liệu làm cọc : 74 a Kích thước cọc 75 b Độ sâu đặt móng 76 Tính toán sức chịu tải cọc: 76 a b c d Sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu: 76 Sức chịu tải theo tiêu lý đất 77 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 78 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT 80 Sức chịu tải thiết kế cho cọc 83 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 84 Kiểm tra sức chịu tải cọc 86 a Kiểm tra sức chịu tải cọc cột C4 : Móng M1 86 b Kiểm tra sức chịu tải cọc cột C7 : Móng M2 88 c Kiểm tra sức chịu tải cọc cột C23 : Móng M3 90 Kiếm tra xuyên thủng 91 a Kiểm tra xuyên thủng cho móng cột C4 – Móng M1 92 b Kiểm tra xuyên thủng cho móng cột C7 – Móng M2 93 c Kiểm tra xuyên thủng cho móng cột C23 – Móng M3 94 Kiểm tra ổn định hố móng quy ước 95 a Xác định khối móng quy ước 95 b Kiểm tra ổn định 96 Kiểm tra lún 98 Tính tốn thép bố trí thép cho đài cọc 99 a Tính tốn cốt thép cho móng M1 99 b Thiết kế thép cho móng M2 101 c Thiết kế cốt thép cho móng M3 102 Thiết kế móng cho lõi thang 104 a Xác định số lượng cọc bố trí 104 b Kiểm tra điều kiện sử dụng cọc có xét đến hiệu ứng nhóm: 105 c Kiểm tra ổn định độ lún móng 105 Kiểm tra xuyên thủng 109 Tính thép bố trí thép cho đài cọc 110 Tính thép bố trí thép cho đài cọc Giả thuyết: a  150  mm  → ho  h  a  2000  150  1850  mm  Quy trình tính tốn sau: m  M   R  0.405 Rbbh02       m   R  0.563   Rb  b  ho As  Rs A R   s ; min  0.05%    max   R b  2.4% bho Rs Các dải Moment tính tốn - Theo phương X Ta có M x max Hình 5.22 - Biểu đồ moment theo phương X  87918 (kNm /14m) ; M x  1359 (kNm /14m) Giả thuyết: a  150  mm  → ho  h  a  3000  150  2850  mm  Quy trình tính tốn sau: 110 m  M   R  0.405 Rbbh02       m   R  0.563 As    Rb  b  ho Rs  As bho min  0.05%    max   R Rb  2.4% Rs Trình tự tính tốn cốt thép trình bày theo bảng dưới: Bảng 5.19 - Bảng tính tốn thép móng cột phương X b h (mm) (mm) Lớp 1000 3000 Lớp 1000 3000 Vị trí Asc M As (kN.m) (mm2) 2850 97 92 Ø14a200 769.3 2850 6279 5973 Ø30a100 7068 ho Bố trí (mm2) Theo phương Y Từ phần mềm SAFE, ta xuất moment theo dãy STRIP: Hình 5.23 - Biểu đồ moment theo phương Y Ta có M x max 116347 (kNm /14m) ; M x  1065(kNm /14m) Giả thuyết: a  150  mm  → ho  h  a  3000  150  2850  mm  111 Quy trình tính tốn sau: m  M   R  0.405 Rbbh02       m   R  0.563 As    Rb  b  ho Rs  As bho min  0.05%    max   R Rb  2.4% Rs Trình tự tính tốn cốt thép trình bày theo bảng dưới: Bảng 5.20 - Bảng tính tốn thép móng cột phương Y As ho b h M  Bố trí mm mm mm kNm mm mm Lớp 1000 3000 2850 77 75 0.006 14a200 770 0.032 Lớp 1000 3000 2850 8310.5 8245 0.349 35a100 9621 0.401 Vị trí Asc c 112 CHƯƠNG PHƯƠNG ÁN THI CÔNG TƯỜNG VÂY, HỐ ĐÀO SÂU CÁC THƠNG SỐ ĐẦU VÀO Các thơng số đặc trưng đất Từ kết báo cáo khảo sát địa chất phương pháp tính tốn tương quan ta giá trị thông số bảng: Bảng - Các thông số đặc trưng đất Đất san lấp 1a 1b 3a 3b 3c (m) 1 4 10 tn kN/m3 20 20.8 20.85 20.5 20.96 20.6 20.775 dn kN/m3 20 10.9 11.15 11.05 11.44 11.6 11.175 m/ngày 0.001 0.001 1 1 độ 25 6.955 25.5 24.18 30.5 26.5 30 kPa 15.95 48.3 22.43 15.33 18.3 15.84 độ 0 0 0 - 0.3 0.2 0.3 0.3 0.375 0.3 0.3 E50ref MPa 20 2.779 2.366 4.026 8.845 20 11.3 ref Eoed Mpa 20 2.779 2.366 4.026 8.845 20 11.3 Eurref MPa 60 8.337 7.69 60 33.9 m - 0.9 0.9 0.9 0.9 0.5 0.9 0.5 ref kPa 100 100 100 100 100 100 100 K 0nc - 0.577 0.784 0.569 0.59 0.492 0.554 0.5 Rint er - 0.5 0.5 0.65 0.65 0.65 Lớp đất Dày kx ky ' c ur 12.08 26.54 0.65 113 Kết từ bảng tổng hợp xác định sau: Đối với mơ hình Hardening Soil, xác định số c, , tn , dn ,k x ,k y lấy từ số liệu thí nghiệm hồ sơ khảo sát địa chất Xác định module biến dạng: ref Eoed ; Eurref xác định từ thí nghiệm nén cố kết E50ref xác định từ thí nghiệm nén trục mơ hình CD, nhiên hồ sơ địa chất khơng có thí nghiệm nén trục nên ta lấy: E50ref Eurref ref 3Eoed ref Eoed 3E50ref để tính tốn cho mơ hình Hardening Soil Góc ma sát ’ lực dính c’ Các hệ số c’ ’ xác định dựa vào đường bao phá hoại thí nghiệm nén trục theo sơ đồ CD Tuy nhiên, theo hồ sơ địa chất khơng có thí nghiệm nén trục nên giá trị c’ lấy trực tiếp từ hồ sơ địa chất Còn giá trị ’ xác định theo công thức tương quan Teixera (1995): ' 20 Ni ,60 15 Trong đó: Ni ,60 - số SPT hiệu chỉnh: N60 cE N cE 0.5 0.9 : Việt Nam thường lấy cE 0.5 Điều kiện mực nước ngầm Mực nước ngầm cao độ -1.000 m so với mặt đất tự nhiện Tải trọng Hoạt tải xung quanh hố đào lấy 20 kN/m2 (tải trọng thi công, kho bãi vật liệu) phân bố phạm vi 5m cách mép cừ Larsen 2m, đặt mặt đất tự nhiên CÁC DỮ LIỆU TÍNH TỐN Hệ tường cừ larsen FSP-VIL dài 12m thi công phương pháp ép rung tới độ sâu -9m tính từ mặt đất tự nhiên Tường cừ chịu tải ngang có tính chất theo chu vi hố đào nên cắt 1m dài để tính tốn kiểm tra ổn định Bảng - Thông số đặc trưng cừ Larsen FSP - VIL Cấu kiện Cừ larsen AU20 Ghi Thuộc tính Tên Gía trị Đơn vị Type of behaviour Material type Elastic - Modun đàn hồi E 2.1108 kN/m2 Diện tích A 306 cm2/m Tra catalogue Moment quán tính I 86000 cm4/m Tra catalogue Độ cứng dọc trục EA 1.29107 kN/m 114 Độ cứng chống uốn EI 3.61105 kNm2/m Hệ số poisson  0.3 - Trọng lượng m 240 kG/m Tra catalogue Thông số hệ chống Mác thép sử dụng cho thép hình CCT42 có E= 2.1108 (kN/m2), cường độ tính tốn f= 245 (MPa), fy= 260 (MPa) Bố trí hệ chống ngang thép hình: Hệ chống 2x H350  350 12 19 cao trình -1.0m (so với mặt đất tự nhiên) Hệ chống 2x H350  350 12 19 cao trình -2.0m Hệ chống 2x H350  350 12 19 cao trình -3.5m Hệ chống 2x H350  350 12 19 cao trình -5.0m Bảng 6.3 - Thông số đặc trưng hệ chống ngang Cấu kiện Shoring H350x350x12x19 Thuộc tính Tên Gía trị Đơn vị Type of behaviour Material type Elastic - Modun đàn hồi E 2.1108 kN/m2 Diện tích A 170.44 cm2/m Độ cứng dọc trục EA 3.579106 kN/m Bước chống Ls m Ghi Tra catalogue Hệ chống đứng Kingpost Bố trí vị trí giao hệ chống ngang Bảng 6.4 - Thông số đặc trưng hệ chống đứng Kingpost Cấu kiện Kingpost H350x350x12x19 Thuộc tính Tên Gía trị Đơn vị Type of behaviour Material type Elastic - Modun đàn hồi E 2.1108 kN/m2 Diện tích A 170.44 cm2/m Độ cứng dọc trục EA 3.579106 kN/m Ghi Tra catalogue 115 TRÌNH TỰ THI CƠNG Trình tự thi công hố đào gồm bước: Giai đoạn 1: Thi công ép cừ Larsen dài 8m theo chu vi hầm, tải trọng thi cơng cho cơng trình mặt đất tự nhiên cách mép cừ 2m Giai đoạn 2: Hạ mực nước ngầm đến độ sâu -2.0m Giai đoạn 3: Đào đất đợt đến độ sâu -1.5m Giai đoạn 4: Lắp đặt hệ chống ngang H350  350 12 19 cao độ -1.0m Giai đoạn 5: Hạ mực nước ngầm đến độ sâu -4.0m Giai đoạn 6: Đào đất lần đến độ sâu -2.5m Giai đoạn 7: Lắp đặt hệ chống ngang H350  350 12 19 cao độ -2.0m Giai đoạn 8: Hạ mực nước ngầm xuống đến cao độ -6.0m Giai đoạn 9: Đào đất lần đến độ sâu -4.0m Giai đoạn 10: Lăp đặt chống ngang H350  350 12 19 cao độ -3.5m Giai đoạn 11: Đào đất lần đến độ sâu -5.6m Giai đoạn 12: Lăp đặt chống ngang H350  350 12 19 cao độ -5.0m Giai đoạn 13: Tháo hệ chống ngang H350  350 12 19 cao độ -5.0m Giai đoạn 14: Thi công móng tầng hầm Đầm cát cục đài móng đến đáy tầng hầm với hệ số đầm chặt K=(0.9 – 0.95) Thi công sàn tầng hầm Giai đoạn 15: Tháo hệ chống ngang H350  350 12 19 cao độ -3.5m Giai đoạn 16: Thi công vách tầng hầm từ -3.6m đến -2.0m Đầm cát cục cừ vách tầng hầm từ -3.6m đến -2.0m với hệ số đầm chặt K=(0.9 – 0.95) Giai đoạn 17: Tháo hệ chống ngang H350  350 12 19 cao độ -2.0m Giai đoạn 18: Thi công vách tầng hầm từ -2.0m đến -1.0m Đầm cát cục cừ vách tầng hầm từ -3.6m đến -2.0m với hệ số đầm chặt K=(0.9 – 0.95) Giai đoạn 19: Thi công vách tầng hầm từ -1.0m đến +0.0m Đầm cát cục cừ vách tầng hầm từ -3.6m đến -2.0m với hệ số đầm chặt K=(0.9 – 0.95) Giai đoạn 20: Dùng biện pháp đầm rung ta tiến hành rút cừ lên Đầm cát cục vị trí vừa rút cừ với hệ số đầm chặt K=(0.9 – 0.95) 116 MƠ HÌNH TÍNH TỐN TRONG PLAXIS Hình 6.1 - Mơ hình tốn Plaxis Hình 6.2 - Mơ trình tự thi cơng Plaxis 2D 117 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỪ Nội lực chuyển vị tường cừ larcen theo giai đoạn thi công Bảng 6.5 - Nội lực chuyển vị cừ theo giai đoạn thi công Giai đoạn Nội lực Momemt M (kNm/m) Lực cắt Q (kN/m) Chuyển vị ngang Ux (m) Giai đoạn 3: Đào đất đến độ sâu 1.5m Giai đoạn 6: Đào đất đến độ sâu 2.5m 118 Giai đoạn Nội lực Momemt M (kNm/m) Lực cắt Q (kN/m) Chuyển vị ngang Ux (m) Giai đoạn 9: Đào đất đến độ sâu 4.0m Giai đoạn 12: Đào đất đến độ sâu 5.6m 119 Kiểm tra ổn định cừ Chuyển vị lớn cừ larsen 6.016 cm Ứng suất cho phép cừ larcen (sử dụng thép hợp kim thấp với mác thép 09Mn2Si) Tra theo TCVN 5575 - 2012 ta thu f c f 31.5 kN / cm 0.9 31.5 28.35 kN / cm Bảng 6.6 - Kiểm tra khả chịu lực cừ Cừ larsen loại AU20 M (kNm) 175.5 b (mm) h (mm) t (mm) P (kG/m) W (cm /m) 750 444 12 96.9 3820   (kN/cm ) (kN/cm2) 4.59 28.35 Kiểm tra OK KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA THANH CHỐNG Nội lực chống theo giai đoạn thi công Xuất nội lực chống từ PLAXIS ta nhận thấy nội lực chống theo giai đoạn nhỏ nội lực lúc ta chống chống cuối cùng, nên ta sử dụng số liệu nội lực xuất từ giai đoạn chống cuối để kiểm tra Hình 6.3 - Nội lực lớn chống Hình 6.4 - Nội lực lớn chống 120 Kiểm tra ổn định chống Ta giằng chống khoảng cách 6m Chiều dài tính tốn: l0 l Trong đó: l µ - khoảng cách ta giằng chống; - hệ số làm việc chiều dài tính tốn l0 l 6 m Các đặc trưng tiết diện chống: Bảng 6.7 - Kích thước tiết diện chống Chiều cao h(mm) Chiều cao hfk(mm) bf(mm) tf(mm) hw(mm) tw(mm) 350 331 350 19 312 12 Bản cánh Bản bụng Bảng 6.8 - Các đặc trưng tiết diện hình học chống Ix(cm4) Wx(cm3) ix(cm) A(cm²) Sx(cm³) Sxf(cm³) 39506.18 2257.50 15.22 170.44 1246.59 1100.58 Độ mảnh chống l0 x 600 15.22 ix 39.42 Độ mảnh quy ước chống x x f E 39.42 21 21000 1.25 Kiểm tra ổn định chống xác định theo mục 7.3.2 TCVN 5575 - 2012: Hệ số uốn dọc: f E 0.073 5.53 0.073 5.53 21 21000 N A f 1.25 1.25 0.91 c 121 Ứng suất cho phép chống (sử dụng thép hợp kim thấp với mác thép (CCT42) Tra theo TCVN 5575 - 2012 ta thu f 0.9 21 18.9 kN / cm f c 21 kN / cm2 Bảng 6.9 - Kiểm tra khả chịu lực chống KT ổn định Vị trí h= bc (cm) tc (cm) tb (cm) N/6m N (kN) Lmax (cm) A (cm2) Shoring 1-ngang 35 1.9 1.2 -36.32 -217.92 600 170.44 1.41 OK Shoring 2-ngang 35 1.9 1.2 -103.2 -619.2 600 170.44 3.99 OK Shoring 3-ngang 35 1.9 1.2 -85.34 -512.04 600 170.44 3.3 OK Shoring 4-ngang 35 1.9 1.2 -16.1 -96.6 600 170.44 0.62 OK st Kiểm kN/cm tra KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH ĐẤT NỀN Hệ số tông thể thi công hố đào: FS Đảm bảo điều kiện chống phun trào: FS ic i Gs i e i k Đảm bảo điều kiện ổn định an toàn: Msf c creduced tan tan reduce 1.5 Bảng 6.10 - Kiểm tra ổn định đất đào thông qua Msf Đợt đào  Msf Kiểm tra Đào đợt 4.3232 OK Đào đợt 3.8088 OK Đào đợt 3.4766 OK Đào đợt 2.7071 OK 122 123 S K L 0