(Đồ án hcmute) trung tâm thương mại an bình

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 n TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH -*** - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN GVHD: Th.S HUỲNH PHƯỚC SƠN TP Hồ Chí Minh, tháng 07 năm 2018 n ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN SUMMARY OF GRADUATION PROJECT 1.1 GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH .6 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ THIẾT KẾ KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG 1.1 LỰA CHỌN VẬT LIỆU 1.2 HÌNH DẠNG CÔNG TRÌNH 1.2.1 Theo phương ngang .8 1.2.2 Theo phương đứng 1.3 CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN LIÊN KẾT 1.4 TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG .9 1.4.1 Sơ đồ tính .9 1.4.2 Tải trọng 1.4.3 Tính toán hệ kết cấu 10 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CÔNG TRÌNH .11 2.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 11 2.1.1 Hệ kết cấu chịu lực chính 11 2.1.2 Hệ kết cấu sàn 11 2.1.3 Kết cấu móng 13 2.2 CÁC TIÊU CHUẨN, QUY PHẠM DÙNG TRONG TÍNH TOÁN 13 2.3 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CÁC CẤU KIỆN .13 2.4 LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN 14 2.4.1 Sơ đồ tính .14 2.4.2 Các giả thuyết tính toán nhà cao tầng 14 2.4.3 Phương pháp tính toán xác định nội lực 14 2.4.4 Lựa chọn công cụ tính toán 15 2.4.5 Nội dung tính toán .15 2.5 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 16 2.5.1 Vật liệu sử dụng 16 2.5.2 Lớp bê tông bảo vệ 17 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 2.5.3 Tải trọng 17 CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 18 3.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 18 3.1.1 Mặt bằng kiến trúc sàn tầng điển hình 18 3.2 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ CHIỀU DÀY BẢN SÀN, KÍCH THƯỚC DẦM CHÍNH VÀ DẦM PHỤ 18 3.2.1 Chiều dày bản sàn 18 3.2.2 Kích thước dầm chính, dầm phụ 18 3.3 PHÂN CHIA Ô SÀN 19 3.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 19 3.4.1 Tĩnh tải .19 3.4.2 Hoạt tải 21 3.5 SƠ ĐỒ TÍNH VÀ XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 22 3.5.1 Sơ đồ tính .22 3.5.2 Các trường hợp tải trọng 22 3.5.3 Xác định nội lực 23 3.6 TÍNH CỐT THÉP 25 3.7 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG SÀN 27 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 29 4.1 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CẦU THANG 29 4.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG CẦU THANG 30 4.2.1 Tĩnh tải .30 4.2.2 Hoạt tải 30 4.2.3 Tổng tải trọng tác dụng lên cầu thang 31 4.3 XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ TÍNH 31 4.3.1 TH1 : Mô men gối lớn 31 4.3.2 TH2 : Mô men nhịp lớn .32 4.4 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CẦU THANG 32 CHƯƠNG TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ KHUNG 34 5.1 GIỚI THIỆU CHUNG .34 5.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 34 5.3 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG 34 5.3.1 Tính toán tải trọng gió 34 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 5.3.2 Tính toán tải trọng động đất 42 5.4 TỔ HỢP TẢI TRỌNG .45 5.4.1 Tổ hợp tải trọng TTGH I theo 2737-1996 (tổ hợp bản) 45 5.4.2 Tổ hợp tải trọng TTGH I theo TCVN9386-2012 (tổ hợp đặc biệt) 46 5.4.3 Tổ hợp tải trọng THGH II kiểm tra chuyển vị đứng và ngang 46 5.5 TÍNH TOÁN – THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC B .47 5.5.1 Thiết kế dầm theo TCVN 5574 – 2012 .47 5.5.2 Tính thép cột 53 5.5.3 Tính cốt thép cho vách 60 CHƯƠNG KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT 66 6.1 KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT 66 6.2 MỤC ĐÍCH CỦA VIỆC KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 66 6.3 KẾT QUẢ KHẢO SÁT CƠNG TRÌNH 66 CHƯƠNG TÍNH TOÁN – THIẾT KẾ NỀN MĨNG .68 7.1 TỞNG QUAN CỌC KHOAN NHỒI 68 7.2 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 69 7.2.1 Sớ liệu tính tốn 69 7.2.2 Sức chịu tải theo vật liệu làm cọc 70 7.2.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất nền (Mục 7.2.2.1 TCVN10304:2014) 71 7.2.4 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất nền(phụ lục G TCVN10304:2014) 73 7.2.5 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT 74 7.2.6 Xác định sức chịu tải thiết kế 76 7.3 THIẾT KẾ MÓNG 77 7.3.1 Tải trọng tác dụng 77 7.3.2 Thiết kế móng M1 .78 7.3.3 Thiết kế móng M2 .84 7.3.4 Thiết kế móng lõi thang M3 90 TÀI LIỆU THAM KHẢO 96 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, ḷn văn tớt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đờng thời mở trước mắt người một hướng mới vào cuộc sống thực tế tương lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức được học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mới mà cịn thiếu sót, rèn lụn khả tính tốn giải qút vấn đề có thể phát sinh thực tế Trong śt khoảng thời gian thực hiện luận văn mình, em nhận được rất nhiều sự dẫn, giúp đỡ tận tình thầy NGUYỄN VĂN KHOA Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc mình đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện tại trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em nền tảng, chìa khóa để em có thể hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, sự giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp vượt qua khó khăn śt q trình học tập hồn thành ḷn văn Mặc dù cớ gắng hết sức kiến thức kinh nghiệm hạn chế, đó ḷn văn tớt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận được sự dẫn quý Thầy Cô để em cố, hồn hiện kiến thức mình Ći cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để có thể tiếp tục sự nghiệp truyền đạt kiến thức cho thế hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 02 tháng 07 năm 2018 Sinh viên thực hiện GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH SUMMARY OF GRADUATION PROJECT Student : DANG DINH DAN ID:14149028 Faculty : Civil Engineering Major : Construction Engineering and Technology Topic : AN BINH COMMERCIAL CENTER Data:  Architecture file : include of achitecture drawings  Geological investigation file Content theoretical and computation: a Achitecture:  Reproduction of the achitectural drawings b Structure:  Calculate and design typical floor  Calculate and design staircase  Create model , Calculate and desgin the Frame – Wall c Foundation:  Synthesis of geological data  Calculate and design Auger-cast Pile Foundation Subject research:  Calculate and design typical floor with SAFE software  Calculation and design of stairs with SAP2000 software  Calculate and design beam , collumn and wall with ETABS software  Calculate and design auger-cast pile foundation with SAFE software Present and drawings:  present and appendix  14 drawings A1 (4 achitectural drawings , 10 structural drawings,) Instructor: DANG DINH DAN Date of start the task: 12/2017 Date of finish the task: 07/2018 Board of Head of Faculty Confirmation 07/2018, Ho Chi Minh City Instructor GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH PHẦN : KIẾN TRÚC 1.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Tên công trình : TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Quy mơ cơng trình: - Diện tích khu đất: 2546.05 m2 - Chiều cao công trình tính đến sàn mái: 58 m (tính từ mặt đất tự nhiên) Chiều cao công trình tính đến đỉnh mái: 61.6 m (tính từ mặt đất tự nhiên) Công trình có tổng cộng: 16 tầng kết hợp trung tâm thương mại, siêu thị, tiện ích… bao gồm: + Tầng hầm: chiều cao tầng hầm 4.0m gồm có phòng kỹ thuật, phòng điện, kho, chỗ để xe máy, chỗ để xe hơi, diện tích mặt 1998 m2 +Tầng cao m, lầu cao 3.6m dùng làm siêu thị, diện tích mặt 1998 m2 +Lầu tới 13: chiều cao tầng 3.6 m, diện tích mặt 2035 m2 Diện tích mặt sàn 40700 m2 +Tầng kỹ thuật: gồm phòng kỹ thuật thang máy hồ nước mái chứa nước sinh hoạt phòng cháy chữa cháy 1.2 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC Giải pháp giao thông Sảnh hành lang nối phòng giải pháp giao thông theo phương ngang tầng công trình Giao thông theo phương đứng tầng gồm có sáu buồng thang máy hai cầu thang phục vụ thoát hiểm Cầu thang thoát hiểm bố trí gần buồng thang máy thông với sảnh thuận lợi cho việc thoát hiểm có cố cháy nổ, từ tầng lên lầu có hệ thống thang phục vụ thuận tiện khách hàng di lại mua sắm Hệ thống chiếu sáng Cửa sổ bố trí khắp bốn mặt công trình diện tích mặt công trình lớn nên phận công trình nhận hầu hết ánh sáng tự nhiên vào ban ngày, nơi ánh sáng tự nhiên đến sử dụng chiếu sáng tự nhiên, ban đêm sử dụng chiếu sáng nhân tạo chủ yếu Hệ thống điện Công trình sử dụng nguồn điện khu vực tỉnh cung cấp Ngoài dùng nguồn điện dự trữ phòng có cố máy phát điện đặt tầng kỹ thuật nhằm đảm bảo cung cấp điện 24/24 cho công trình GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Hệ thống điện hộp gen kỹ thuật Mỗi tầng có bảng điều khiển riêng cung cấp cho phần hay khu vực Các khu vực có thiết bị ngắt điện tự động để cô lập nguồn điện cục có cố Cấp nước Công trình có hồ nước mái, sử dụng nước từ trạm cấp nước thành phố, sau bơm lên hồ nước mái, phân phối lại cho tầng Bể nước có chức dự trữ nước phòng nguồn nước cung cấp từ trạm cấp nước bị gián đoạn (sửa chữa đường ống v v ) quan trọng dùng cho công tác phòng cháy chữa cháy Thoát nước Công trình có hệ thống thoát nước mưa sàn kỹ thuật, nước mưa, nước sinh hoạt hộ theo đường ống kỹ thuật dẫn xuống tầng hầm qua bể lắng lọc sau bơm hệ thống thoát nước chung tỉnh Tất hệ thống có điểm để sửa chữa bảo trì Phòng cháy chữa cháy Công trình có trang bị hệ thống phòng cháy chữa cháy cho nhà cao tầng theo tiêu chuẩn TCVN 2622-78 “Phòng cháy chữa cháy cho nhà công trình yêu cầu thiết kế”.Công trình có hệ thống báo cháy tự động bình chữa cháy bố trí khắp tầng, khoảng cách xa từ phòng có người đến lối thoát gần nằm quy định, họng chữa cháy thiết lập riêng cho cao ốc… GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH PHẦN : KẾT CẤU CHƯƠNG TỞNG QUAN VỀ THIẾT KẾ KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG 1.1 LỰA CHỌN VẬT LIỆU Vật liệu xây dựng cần có cường độ cao, trọng lượng nhỏ, khả chống cháy tốt Nhà cao tầng thường có tải trọng rất lớn Nếu sử dụng loại vật liệu tạo điều kiện giảm được đáng kể tải trọng cho cơng trình, kể cả tải trọng đứng tải trọng ngang lực qn tính Vật liệu có tính biến dạng cao: khả biến dạng dẻo cao có thể sung cho tính chịu lực thấp Vật liệu có tính thối biến thấp: có tác dụng tớt chịu tác dụng tải trọng lặp lại (đợng đất, gió bảo) Vật liệu có tính liền khới cao: có tác dụng trường hợp tải trọng có tính chất lập lại khơng bị tách rời bợ phận cơng trình Vật liệu có giá thành hợp lý Trong điều kiện tại Việt Nam hay các nước vật liệu BTCT hoặc thép loại vật liệu được nhà thiết kế sử dụng phổ biến kết cấu nhà cao tầng 1.2 HÌNH DẠNG CƠNG TRÌNH 1.2.1 Theo phương ngang Nhà cao tầng cần có mặt bằng đơn giản, tớt nhất lựa chọn hình có tính chất đối xứng cao Trong các trường hợp ngược lại công trình cần được phân phần khác để phần đều có hình dạng đơn giản Các bợ phận kết cấu chịu lực tịa nhà cao tầng vách, lõi, khung cần phải được bố trí đối xứng Trong trường hợp kết cấu không thể bớ trí đới xứng cần phải có biện pháp đặc biệt chống xoắn cho công trình theo phương đứng Hệ thống kết cấu cần được bố trí làm để trường hợp tải trọng sơ đồ làm việc bộ phận kết cấu rõ ràng mạch lạc trùn tải mợt cách mau chóng nhất tới móng cơng trình Tránh dùng các sơ đờ kết cấu có cánh mỏng kết cấu dạng console theo phương ngang loại kết cấu rất dễ bị phá hoại dưới tác dụng động đất gió bão GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Bề rơng tính tốn b = 1000 (mm) h  H d  a gt   m  R bh M      2 m  As  b R b bh Rs Bảng 7.8 Tính toán thép đài móng Phương X Y Vị trí M (kN.m) ho (mm) α ξ As (mm2) μ chọn thép As chọn Lớp 1950 0 0 θ10a200 393 Lớp dưới 2516 1780 0.05476 0.0563 3984.83 0.22387 θ25a120 4091 Lớp 219.5 1950 0.00398 0.0039 309.011 0.01585 θ10a200 393 Lớp dưới 118.8 1780 0.00259 0.0025 183.091 0.01029 θ10a200 4909 7.3.3 Thiết kế móng M2 7.3.3.1 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc Bảng 7.9 Giá trị nội lực tính tốn móng M2 N MX MY QX QY (kN) (kN.m) (kN.m) (kN) (kN) Nmax, Mx, My, Qx, Qy 14260 48.98 17.29 12.74 38.65 N, Mxmax, My, Qx, Qy 12882 89.72 36.77 16.61 46.72 N, Mx, Mymax, Qx, Qy 12882 89.73 85.76 28.2 46.72 N, Mx, My, Qxmax, Qy 12882 89.73 85.76 28.2 46.72 N, Mx, My, Qx, Qymax 12882 89.73 85.76 28.2 46.72 Tổ hợp Lực dọc lớn nhất tác dụng lên móng M1: Ntt = 14260 (kN) Sơ bộ xác định số cọc sau: ncoc  k Ntt 14260  1.2   3.3  chọn cọc Qtk 5189 Kích thước đài cọc và bố trí sau: Khoảng cách các cọc bằng 3d =3000 mm Trọng lượng tính tốn đài: W  n  Bđ  Lđ  H đ  g đ  1.1    25  550  kN  GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 84 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG Lực dọc tính toán tại đáy đài: N tt ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH  N 0tt  W=14260+550=14810kN Hình 7.10 Mặt bớ trí cọc móng M1 Tải trọng tác dụng lên cọc được xác định theo công thức : Mttx  M x  Qytt  hd  48.98  38.65   126.28 (kNm) Mtty  M y  Qxtt  hd  17.29  12.74   42.77 (kNm) Pmax,min(i )  y i Ni M Xd  ymax M Yd  xmax   ncoc y  i  xi  9m ; x i  9m2 ; y max  1.5m; x max  1.5m Pmax tt Ni M xtt  ymax M y  xmax 14260 126.28 1.5 42.77 1.5        3593.18kN ncoc 9  yi  xi Pmin tt Ni M xtt  ymax M y  xmax 14260 126.28 1.5 42.77 1.5        3536.83kN ncoc 9  yi  xi tt Điều kiện kiểm tra :  P  Qa tk  5189( kN ) Kết luận: Phản lực đầu cọc đạt yêu cầu chịu tải khơng có cọc bị nhở GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 85 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 7.3.3.2 Kiểm tra áp lực đất nền tác dụng mũi cọc Hình 7.11 Ranh giới khối móng quy ước Góc ma sát trung bình các lớp đất mà cọc qua:  II ,tb   i hi 1h1  2 h2  3h3  4 h4  5 h5   24.440 h1  h2  h3  h4  h5  hi Diện tích đáy khối móng quy ước tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu   Bqu  (Ld  d)  Lc tan  tb   (5  1)   45.8  tan(6.11)  13.81(m)     Lqu  (Bd  d)  Lc tan  tb   (5  1)   45.8  tan(6.11)  13.81(m)   Aqu  Bqu  Lqu  13.8113.81  181.71(m ) Trọng lượng khối móng qui ước: Wqu = Bqu  Lqu  H qu   tb  13.8113.81 45.8 10.8  94335.8  kN  Tải trọng quy về đáy khối móng quy ước: N dtc  N tc  Wqu  12400  94335.8  106735.8(kN) M tcxd  M tcx  42.59 (kN.m) M tcyd  M tcy  15.03 (kN.m) Độ lệch tâm ex  M xdtc 42.59   0(m) Ntcd 106735.8 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 86 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ey  tc M yd N tc d  ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 15.03  0(m) 106735.8  Bỏ qua ảnh hưởng mômen Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: N dtc 106735.8 p    587.39(kN/m2 ) A qu 181.71 tc tb Khả chịu tải dưới khối móng quy ước: R tc  m1  m A  b   II  B  h   II '  D  c II   II  h   k tc Trong đó: m1 ,m2 : lần lượt là hệ số điều kiện làm việc đất nền và hệ số điều kiện làm việc nhà hoặc công trình có tác dụng qua lại với đất nền, tra Bảng 15 theo điều 4.6.10 TCVN9362:2012 m1 =1.1 , m2 = 1.2 ktc : hệ số tin cậy tra theo điều 4.6.11 TCVN9362:2012, các đặc trưng tính toán lấy trực tiếp thừ bảng thông kê  ktc = A,B,D : các hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14, TCVN9362:2012, phụ tḥc góc ma sát II  15o40’  A= 0.281 , B=2.352 , D=4.907 b = Bqu = 13.81(m) : Cạnh bé đáy móng h = Hqu = 49.8 (m)  II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trờ xuống 10.82 (kN/m3)  'II : Dung trọn lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên  'II  20.3(kN/m ) cII : Giá trị lực dính đơn vị nằm trực tiếp dưới đáy móng, cII = 8.7 (kN/m2) ho : Chiều sâu đến nền tầng hầm htd : Chiều sâu đặt móng tính đổi kể từ nền tầng hầm bên nhà có tầng hầm h td  h1  h   kc 25  45  0.3   46.17(m) '  II 20.3 h o  h  h td  49.8  46.17  3.63 (m) h1 : Chiều dày lớp đất phía đáy móng , h1 = 45(m) h2 : Chiều dày kết cấu sàn tầng hầm, h2 = 0.3 (m) GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 87 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH  kc : Trọng lượng thể tích kết cấu sàn tầng hầm,  kc  25(kN/ m ) Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn đất nền dưới đáy móng là : 1.11.2  0.28113.8110.82  2.352  49.8  20.3  4.907  8.7  10.82  3.63  3198.53(kN/m2 ) Rtc  Kiểm tra áp lực nền dưới đáy móng tc 2 Ta có : p tb  587.39 (kN/m )  R tc  3198.53(kN/m ) nên nền dưới mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Từ đó , có thể tính móng theo mô hình bán không gian đàn hời 7.3.3.3 Kiểm tra lún cho móng M2 Chia lớp đất dưới mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m Tính ứng śt gây lún cho đến thỏa điều kiện ibt  5igl (Vị trí ngừng tính lún) với : Ứng suất bản thân tại đáy khối móng qui ước: 0bt  Wqu A qu  94335.8  665.69 (kN/m ) 181.71 ibt  (ibt1)   i h i Trong đó : igl  k 0i  (igl1) : ứng suất gây lún tại đáy lớp thứ “i” k 0i : Hệ số tra bảng C.1,TCVN9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu Z/Bqu Ứng suất gây lún tại đáy móng: gl0  N tc 12400   87.51(kN/m ) A qu 141.71 Ta có : 0 bt 665.69   7.61   không cần tính lún cho móng 0 gl 87.51 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 88 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 7.3.3.4 Kiểm tra xuyên thủng cho móng M2 Hình 7.12 Mặt cắt tháp xuyên thủng M2 – Cọc khoan nhồi Ta thấy tháp xuyên thủng hình thành thừ mép cợt phủ đầu qua cọc với góc lan tỏa ứng suất 45o nên đài móng được xem tuyệt đối cứng  điều kiện chống nén thủng (chọc thủng đài cột) được đảm bảo 7.3.3.5 Thiết kế cốt thép cho đài móng M2 Sử dụng phần mềm SAFE 2016 để mơ hình với hệ sớ Point Spring k=P/S theo phụ lục B TCVN-10304:2014 Trong đó : s D QL 5189  44.8     0.019 100 AE 100 0.785  32.5 106  k P 5189   273105 (kN/m) k 0.019 Hình 7.13 Phản lực đầu cọc M1 Ta có phản lực đầu cọc Pmax = 4468 (kN) < Ptk = 5189 (kN) GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 89 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Nợi lực để tính tốn cốt thép cho đài móng được lấy từ dải Strip chia mơ hình, với bề rợng dải Strip bằng 1m Hình 7.14 Momen theo phương X và phương Y móng M2 Chọn agt lớp dưới : agt.d = angàm + 20 = 200 + 20 = 220 (mm) Chọn agt lớp : agt.t = 50 (mm) Bề rơng tính tốn b = 1000 (mm) h  H d  a gt   m  R bh M      2 m  As  b R b bh Rs Bảng 7.7: Tính toán thép đài móng Vị trí M (kN.m) ho (mm) α ξ As μ chọn thép As chọn Lớp 1950 0 0 θ10a200 393 Lớp dưới 2719.3 1780 0.0591 0.06105 4317.26 0.24254 θ25a100 4909 Lớp 55.95 1950 0.0010 0.00102 78.649 0.00403 θ10a200 393 Lớp dưới 2718.6 1780 0.0591 0.06104 4316.12 0.24248 θ25a100 4909 Phương X Y 7.3.4 Thiết kế móng lõi thang M3 Lực tác dụng lớn nhất lên móng lõi thang M3 tại : Ntt = 153061 (kN) Chiều cao đài cọc : 2.5 m Sức chịu tải cọc sử dụng : Rtk = 6486 (kN) ncọc N tt 153061  1.2  1.2  28  chọn 36 cọc R tk 6486 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 90 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Ta chọn kích thước đài cọc bớ trí cọc hình vẽ : Hình 7.15 Mặt bớ trí cọc cho đài lõi thang máy 7.3.4.1 Kiểm tra điều kiện tác dụng lên đầu cọc Ta có sớ lượng cọc bớ trí cho đài tương đới nhiều nên việc tính tốn kiểm tra bằng thủ cơng gặp nhiều khó khăn Nên việc tính tốn móng lõi thang được tính tốn dựa sự hỗ trợ phần mềm SAFE 2016 Sử dụng phần mềm SAFE 2016 để mơ hình với hệ sớ Point Spring k=P/S theo phụ lục B TCVN-10304:2014 Trong đó : s D QL 5189  44.8     0.019 100 AE 100 0.785  32.5 106  k P 5189   273105 (kN/m) k 0.019 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 91 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH Hình 7.16 Phản lực đầu cọc móng lõi thang máy M3 Dựa kết quả phân tích từ phần mềm Safe 2016 ta thấy: Pmax = 6186 (kN) < Ptk = 6486 (kN) Thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy Pmin = 5432 (kN) >0  Cọc không bị nhổ 7.3.4.2 Kiểm tra áp lực đất nền tác dụng mũi cọc Xác định kích thước khối móng quy ước : Quan niệm cọc và đất cọc làm việc đồng thời một khối móng đồng nhất đặt lớp đất bên dưới mũi cọc Mặt truyền tải khối móng quy ước được mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở ( Theo mục 7.4.4 TCVN10304:2014) Góc ma sát trung bình :  tb  4.65 Trong đó :  i : Góc ma sát tính tốn lớp đất có chiều dày li mà cọc xuyên qua hi: Chiều dài đoạn cọc lớp đát thứ “i” Diện tích đáy khới móng quy ước tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 92 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH   Bqu  (Ld  d)  Lc tan  tb   (11  1)   45.8  tan(4.65)  17.45(m)     Lqu  (Bd  d)  Lc tan  tb   (25  1)   45.8  tan(4.65)  31.45(m)   Aqu  Bqu  Lqu  17.45  31.45  548.8(m ) Trọng lượng khối móng qui ước: Wqu = Bqu  Lqu  Hqu   tb  17.45  31.45  45.8 10.8  271459.7  kN  Tải trọng quy về đáy khối móng quy ước: N dtc  N tc  Wqu  133096  271459.8  404556.3(kN) M tcxd  M tcx  341.8 (kN.m) M tcyd  M tcy  50.51 (kN.m) Độ lệch tâm momen: ex  ey  M tcxd  (m) N dtc M tcyd N dtc  Bỏ qua ảnh hưởng mômen  (m) Áp lực đất dưới nền đáy móng p tctb  N dtc 404506.3   737.17(kN/m2 ) A qu 548.8 Sức chịu tải tiêu chuẩn đất nền dưới đáy móng theo điều 4.5.9 TCVN9362:2012 R tc  m1  m A  b   II  B  h   II '  D  c II   II  h   k tc Trong đó: m1 ,m2 : lần lượt là hệ số điều kiện làm việc đất nền và hệ số điều kiện làm việc nhà hoặc công trình có tác dụng qua lại với đất nền, tra Bảng 15 theo điều 4.6.10 TCVN9362:2012 m1 =1.1 , m2 = 1.2 ktc : hệ số tin cậy tra theo điều 4.6.11 TCVN9362:2012, các đặc trưng tính toán lấy trực tiếp thừ bảng thông kê  ktc = A,B,D : các hệ số không thứ ngun lấy theo Bảng 14, TCVN9362:2012, phụ tḥc góc ma sát II  15o40’  A= 0.281 , B=2.352 , D=4.907 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 93 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH b = Bqu = 17.45(m) : Cạnh bé đáy móng h = Hqu = 49.8 (m)  II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trờ xuống 10.82 (kN/m3)  'II : Dung trọn lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên  'II  20.3(kN/m ) cII : Giá trị lực dính đơn vị nằm trực tiếp dưới đáy móng, cII = 8.7 (kN/m2) ho : Chiều sâu đến nền tầng hầm htd : Chiều sâu đặt móng tính đổi kể từ nền tầng hầm bên nhà có tầng hầm h td  h1  h   kc 25  45  0.3   46.17(m) '  II 20.3 h o  h  h td  49.8  46.17  3.63 (m) h1 : Chiều dày lớp đất phía đáy móng , h1 = 45(m) h2 : Chiều dày kết cấu sàn tầng hầm, h2 = 0.3 (m)  kc : Trọng lượng thể tích kết cấu sàn tầng hầm,  kc  25(kN/ m3 ) Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn đất nền dưới đáy móng là : 1.11.2  0.28117.45 10.82  2.352  49.8  20.3  4.907  8.7  10.82  3.63  3213.15(kN/m2 ) Rtc  Kiểm tra áp lực nền dưới đáy móng Ta có : p tctb  737.17 (kN/m )  R tc  3213.15(kN/m ) nên nền dưới mũi cọc làm việc giai đoạn đàn hồi Từ đó , có thể tính móng theo mô hình bán không gian đàn hồi GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 94 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 7.3.4.3 Thiết kế cớt thép cho đài móng M3 Hình7.3 Moment phương X Y móng M3 Chọn agt lớp dưới : agt.d = angàm + 20 = 200 + 20 = 220 (mm) Chọn agt lớp : agt.t = 50 (mm) Bề rơng tính tốn b = 1000 (mm) h  H d  a gt   m  R bh M      2 m  As  b R b bh Rs Bảng 7.3 Bảng tính thép đài móng M3 Phương X Y Vị trí Lớp Lớp dưới Lớp Lớp dưới M ho α ξ As μ (kN.m) (mm) 529 2450 0.00766 0.00769 748.757 0.03056 2078.5 2280 0.02757 0.02797 2533.02 0.1111 492 2450 0.00565 0.00567 551.746 0.02252 5717.6 2280 0.07585 0.07897 7152.9 0.31372 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 95 n chọn thép θ12a150 θ22a150 θ12a200 θ32a120 As chọn 754 2534 524 7834 SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỚT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH TÀI LIỆU THAM KHẢO I TIẾNG VIỆT Bộ Xây dựng (2012), TCXDVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội Bộ Xây dựng (2007), TCVN 2737 : 1995 Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội Bộ Xây dựng (2007), TCXD 198 : 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế bê tơng cớt thép tồn khới Bợ Xây dựng (2014), TCXD 10304 : 2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế Bộ Xây dựng (2006), TCXD 9386: 2012Thiết kế cơng trình chịu đợng đất Bộ Xây dựng (2008), Cấu tạo bê tông cốt thép, NXB Xây dựng Ngố Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2008), Kết cấu bê tông cốt thép (Phần cấu kiện bản), NXB Khoa học Kỹ thuật Ngố Thế Phong, Trịnh Kim Đạm (2008), Kết cấu bê tông cốt thép (Phần kết cấu nhà cửa), NXB Khoa học Kỹ tḥt Nguyễn Đình Cớng (2008), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cớt thép theo TCXDVN 356 -2005 (tập tập 2), NXB Xây dựng Hà Nội 10 Vũ Mạnh Hùng (2008), Sổ tay thực hành Kết cấu Cơng trình, NXB Xây dựng 11 Nguyễn Văn Quảng (2007), Nền móng Nhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật 12 Đặng Tỉnh (2002), Phương pháp phần tử hữu hạn tính tốn khung móng cơng trình làm việc đờng thời với nền, NXB Khoa học Kỹ thuật 13 Châu Ngọc Ẩn (2005), Cơ học đất, NXB Đại học Q́c gia TP Hờ Chí Minh 14 Châu Ngọc Ẩn (2005), Nền móng, NXB Đại học Q́c gia TP Hờ Chí Minh 15 Trần Quang Hợ (2008), Ứng xử đất và học đất tới hạn, NXB Đại học Q́c gia TP Hờ Chí Minh 16 Lê Văn Kiểm (2010), Thi cơng đất nền móng, NXB Đại học Q́c gia TP Hờ Chí Minh 17 Viện khoa học công nghệ (2008), Thi công cọc Khoan Nhồi, NXB Xây dựng II PHẦN MỀM SỬ DỤNG 18 Phầm mềm Sap 2000 version 14.2 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 96 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN ĐỜ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI:TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH 19 Phần mềm Etabs 2016 20 Phần mềm Safe version 2016 21 Phần mềm Autocad 2016 GVHD: Ths NGUYỄN VĂN KHOA TRANG 97 n SVTH: ĐẶNG ĐÌNH ĐAN S n K L 0