(Đồ án hcmute) trung tâm thương mại an bình

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA XÂY DỰNG VÀ CƠ HỌC ỨNG DỤNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI AN BÌNH GVHD: TS NGUYỄN MINH ĐỨC SVTH: TRƯƠNG ĐÌNH TÍN MSSV: 11949044 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 1/2016 an MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 22 BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƢỚNG DẪN 23 BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN 24 LỜI CẢM ƠN 25 PHẦN : KIẾN TRÚC 26 CHƢƠNG : TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 26 1.1.GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 26 1.1.1.Mục đích xây dựng cơng trình 26 1.1.2.Vị trí đặc điểm cơng trình 26 1.1.2.1.Vị trí cơng trình 26 1.1.2.2.Điều kiện tự nhiên 27 1.1.3.Quy mơ cơng trình 27 1.1.3.1.Loại cơng trình 27 1.1.3.2.Số tầng hầm 27 1.1.3.3.Số tầng 27 1.1.3.4.Chiều cao cơng trình 29 1.1.3.5.Diện tích xây dựng 29 1.1.4.Cơng cơng trình 29 1.2.CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CỦA CƠNG TRÌNH 30 1.2.1.Giải pháp mặt 30 1.2.2 Giải pháp giao thơng cơng trình 30 1.3.CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 30 1.3.1.Hệ thống điện 30 1.3.2.Hệ thống cấp nƣớc 30 an 1.3.3.Hệ thống thoát nƣớc 31 1.3.4.Hệ thống thơng gió 31 1.3.5.Hệ thống chiếu sáng 31 1.3.6.Hệ thống phòng cháy chữa cháy 31 1.3.7.Hệ thống chống sét 31 1.3.8.Hệ thống thoát rác 31 1.4 GIẢI PHÁP CHỐNG THẤM TẦNG HẦM 32 1.4.1.Vật liệu chống thấm 32 1.4.2.Yêu cầu kỹ thuật 32 1.4.2.1.Đối với 32 1.4.2.2.Đối với tƣờng 33 1.4.3.Quy trình thi cơng 33 1.4.3.1.Chống thấm mặt 33 1.4.3.1.1.Thi công chống thấm sàn tầng hầm 33 1.4.3.1.2.Thi công chống thấm tƣờng tầng hầm 33 1.4.3.2.Chống thấm bảo vệ bê tông mặt 34 PHẦN : KẾT CẤU 35 CHƢƠNG : LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 35 2.1.GIẢI PHÁP VỀ VẬT LIỆU 35 2.2.GIẢI PHÁP VỀ KẾT CẤU 36 2.2.1.Giải pháp kết cấu phần thân 36 2.2.1.1.Giải pháp kết cấu theo phƣơng đứng 36 2.2.1.2.Giải pháp kết cấu sàn 37 2.2.1.3.Giải pháp kết cấu phần móng 38 2.3.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC TIẾT DIỆN 38 an 2.3.1.Chọn sơ kích thƣớc tiết diện dầm 38 2.3.2.Chọn sơ kích thƣớc tiết diện vách 39 2.3.3.Chọn sơ kích thƣớc tiết diện cột 41 CHƢƠNG : THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 46 3.1.THÔNG SỐ THIẾT KẾ 46 3.1.1.Sơ chiều dày sàn 46 3.1.2.Vật liệu 47 3.1.3.Tải trọng 48 3.1.3.1.Tĩnh tải 48 3.1.3.2.Hoạt tải 49 3.1.4.Nội lực sàn 50 3.1.5.Tính tốn cốt thép 52 3.1.6.Kiểm tra độ võng sàn 54 CHƢƠNG : THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 55 4.1 KIẾN TRÚC 55 4.2 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 55 4.2.1.Sơ kích thƣớc 55 4.2.1.1.Bậc thang 55 4.2.1.2.Bản thang 55 4.2.1.3.Dầm thang ( dầm chiếu tới ) 56 4.3 Vật liệu 56 4.4 Tải trọng 56 4.4.1.Tĩnh tải 56 an 4.4.1.1.Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ , chiếu tới 57 4.4.1.2.Tĩnh tải tác dụng lên thang nghiêng 57 4.4.2.Hoạt tải 58 4.5 Tổng tải trọng 58 4.6 Tính tốn thiết kế thang 58 4.6.1.Sơ đồ tính 58 4.6.2.Nội lực tính toán 60 4.6.3 Tính tốn cốt thép cho thang 61 4.7 Tính tốn thiết kế chiếu tới 62 4.7.1.Sơ đồ tính 62 4.7.2.Nội lực tính tốn 63 4.7.3 Tính tốn cốt thép chiếu tới 64 4.8 Tính toán thiết kế dầm chiếu tới 64 4.8.1.Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới 64 4.8.2.Sơ đồ tính 65 4.8.3.Nội lực tính tốn 65 4.8.4.Tính tốn cốt thép dầm chiếu tới 66 4.8.4.1.Tính cốt thép dọc 66 4.8.4.2.Tính cốt đai 66 4.8.5.Kiểm tra độ võng cầu thang 68 CHƢƠNG : THIẾT KẾ BỂ NƢỚC MÁI 70 5.1.Chọn kích thƣớc bể 70 5.2.Thơng số tính tốn 71 5.2.1.Vật liệu 71 5.2.2.Chọn sơ kích thƣớc thành phần bể nƣớc mái 71 an 5.2.3.Tính tốn nắp , thành đáy 73 5.2.3.1.Bản nắp 73 5.2.3.1.1.Tải trọng 73 5.2.3.1.2.Sơ đồ tính 74 5.2.3.1.3.Nội lực tính toán 74 5.2.3.1.4.Tính tốn cốt thép 75 5.2.3.1.5.Kiểm tra độ võng nắp 75 5.2.3.2.Bản thành 81 5.2.3.2.1.Tải trọng 81 5.2.3.2.2.Sơ đồ tính 81 5.2.3.2.3.Nôi lực 82 5.2.3.2.4.Tính toán cốt thép 83 5.2.3.2.5.Kiểm tra chống nứt cho thành 83 5.2.3.3.Bản đáy 85 5.2.3.3.1.Tải trọng 86 5.2.3.3.2.Sơ đồ tính 87 5.2.3.3.3.Sơ đồ tính 87 5.2.3.3.4.Tính thép đáy 88 5.2.3.3.5.Kiểm tra độ võng đáy 88 5.2.3.3.6.Kiểm tra chống nứt đáy 94 5.2.4.Tính tốn dầm nắp , dầm đáy 96 5.2.4.1.Tải trọng 96 5.2.4.1.1.Dầm nắp 96 5.2.4.1.2.Dầm đáy 97 an 5.2.4.2.Nội lực 99 5.2.4.3.Tính tốn cốt thép dầm nắp , dầm đáy 102 5.2.4.3.1.Tính tốn cốt thép dầm nắp 103 5.2.4.3.1.1.Tính tốn cốt thép dọc dầm nắp 103 5.2.4.3.2.Tính tốn cốt thép đai dầm nắp 103 5.2.4.3.2.1.Tính tốn cốt thép đai DN1(200x400mm) 103 5.2.4.3.2.2.Tính tốn cốt thép đai DN2(200x400mm) 104 5.2.4.3.3.Tính tốn cốt thép dầm đáy 105 5.2.4.3.3.1.Tính tốn cốt thép dọc dầm đáy 105 5.2.4.3.3.2.Tính tốn cốt thép đai dầm đáy 106 5.2.4.3.3.2.1.Tính tốn cốt thép đai DD1(300x600mm) 106 5.2.4.3.3.2.2.Tính tốn cốt thép đai DD2(300x600mm) 107 5.2.4.3.3.2.3.Tính tốn cốt thép đai DD3(200x500mm) 109 5.2.4.3.3.2.4.Tính tốn cốt thép đai DD4(200x500mm) 111 5.2.4.3.4.Tính tốn cốt treo 113 5.2.5.Tính cột : C(300x300mm) 114 5.2.6.Bố trí thép gia cƣờng lỗ mở 114 CHƢƠNG : THIẾT KẾ HỆ KHUNG 115 6.1.THƠNG SỐ TÍNH TỐN 115 6.1.1.Vật liệu 115 6.1.2.Chọn sơ tiết diện dầm ,cột vách 115 6.1.3.Tải trọng 115 6.1.3.1.Tĩnh tải 115 6.1.3.1.1.Trọng lƣợng thân sàn 115 6.1.3.2.Hoạt tải 118 6.1.3.3.Tải trọng gió 118 an 6.1.3.3.1.Tính tốn thành phần tĩnh tải gió 118 6.1.3.3.1.1.Cơ sở lý thuyết 118 6.1.3.3.1.2.Áp dụng tính tốn 120 6.1.3.3.2.Tính tốn thành phần động tải trọng gió 121 6.1.3.3.2.1.Kết phân tích dao động 122 6.1.3.3.2.2.Tính tốn thành phần động tải trọng gió 124 6.1.3.3.3.Tổ hợp nội lực tải trọng gió 130 6.1.3.3.4.Tải trọng động đất 131 6.1.3.3.4.1.Cơ sở lý thuyết tính tốn 131 6.1.3.3.4.2.Trình tự tính tốn 131 6.1.3.3.4.3.Tính tốn giá trị thành phần động đất 138 6.1.3.3.4.3.1Tính tốn giá trị TP động đất theo phƣơng X 138 6.1.3.3.4.4.Tính tốn giá trị thành phần động đất theo phƣơng Y 141 6.1.3.3.4.5.Tổ hợp hệ thành phần tác động đất 144 6.2.Tổ hợp tải trọng khung 145 6.2.1.Các trƣờng hợp tổ hợp tải trọng 145 6.2.2.Các trƣờng tổ hợp từ trƣờng hợp tải trọng 145 6.3.Kiểm tra ổn định tổng thể cơng trình 146 6.3.1.Kiểm tra chuyển vị ngang cơng trình 146 6.3.2.Kiểm tra chuyển vị lệch tầng cơng trình 146 6.3.3.Kiểm tra gia tốc đỉnh 150 6.4.Tính tốn thiết kế khung trục trục C 151 6.4.1.Tính toán thép dầm khung trục trục C 151 an 6.4.1 1.Tính cốt thép dọc 151 6.4.1.2 Tính cốt đai 154 6.4.1.3 Tính cốt treo 156 6.5.Kết tính tốn khung trục trục C 157 6.6.Tính tốn thép cột 191 6.6.1.Tính tốn cốt thép dọc 191 6.6.2.Tính cốt đai 196 6.7.Kết tính tốn 198 6.8.Tính tốn thép vách khung trục C khung trục 211 6.9.Kết tính tốn 213 CHƢƠNG : THIẾT KẾ MÓNG 221 7.1.Hồ sơ địa chất cơng trình 221 7.1.1.Cấu trúc địa tầng 221 7.1.2.Đánh giá tính chất đất 222 7.2.Lựa chọn giải pháp móng 222 7.3 Tải trọng tổ hợp tải trọng để tính tốn thiết kế móng cọc 223 7.3.1.Tải trọng tính tốn 224 7.3.2.Tải trọng tiêu chuẩn 225 7.4 Phƣơng án móng cọc ép bê tông cốt thép 227 7.4.1.Thơng số dùng để tính tốn 227 7.4.1.1.Vật liệu sử dụng 227 7.4.1.2.Cấu tạo cọc đài cọc 228 7.4.1.3.Tính tốn sức chịu tải cọc 228 7.4.1.3.1.Theo cƣờng độ vật liệu ( Theo TCVN 10304-2014 ) 228 an 7.4.1.3.2.Theo tiêu cƣờng độ đất 2014) 229 7.4.1.3.3.Theo sức kháng mũi xuyên tĩnh qc 232 7.4.1.3.4.Theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 234 7.4.1.4.Sức chịu tải thiết kế cọc 237 7.4.1.5.Kiểm tra cọc trình vận chuyển 237 7.4.2.Thiết kế móng cọc ép cột biên C27 238 7.4.3.Thiết kế móng cọc ép cột biên C6 248 7.4.4.Thiết kế móng cọc ép vách biên P1 258 7.4.5.Thiết kế móng cọc ép cột C17 272 7.4.6.Thiết kế móng cọc ép cột C23 C21 283 7.4.7.Thiết kế móng lõi thang 295 7.5 Phƣơng án móng cọc khoan nhồi 310 7.5.1.Thông số dùng để tính tốn 310 7.5.1.1Vật liệu sử dụng 310 7.5.1.2.Cấu tạo cọc đài cọc 310 7.5.1.3.Tính tốn sức chịu tải cọc 311 7.5.1.3.1.Theo cƣờng độ vật liệu ( Theo TCVN 10304-2014 ) 311 7.5.1.3.2.Theo tiêu cƣờng độ đất 312 7.5.1.3.3.Theo sức kháng mũi xuyên tĩnh qc 314 7.5.1.4.Sức chịu tải thiết kế cọc 316 7.5.2.Thiết kế móng cọc khoan nhồi cột biên C27 316 7.5.3.Thiết kế móng cọc khoan nhồi cột biên C6 324 7.5.4.Thiết kế móng cọc ép vách biên P1 332 7.5.5.Thiết kế móng cọc khoan nhồi cột C17 345 7.5.6.Thiết kế móng cọc khoan nhồi cột C23 356 an nên thiết kế chung : lõi thang máy , lõi thang cột C14 , C15 , C18 VÀ C19 chung đài móng Để xác định nội lực lõi thang máy , lõi thang cột C14 , C15 ,C18 C19 nhóm chúng thành nhóm đặt tên MONGLOITHANG.Dùng phần mềm ETABS để giải nội lực Dùng tổ hợp có Nmax để tính tốn sơ số lƣợng cọc Bảng 7.54.Nội lực tính tốn móng lõi thang N ( kN ) 130665.97  Mx ( kNm ) 14650.131 My ( kNm ) 95.366 Qx ( kN ) -53.65 Qy ( kN) -178.18 Xác định sơ số lƣợng cọc đài nc   N tt 130665.97  1.5   59.39 QaTK 3300 Chọn nc =60 cọc  Bố trí cọc đài Chọn khoảng cách cọc theo phƣơng X 3.5d  3.5  0.8  2.8m Chọn khoảng cách cọc theo phƣơng Y 3d   0.8  2.4m Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn 0.4m Ta đƣợc kết bố trí cọc nhƣ hình vẽ : 367 an E D C B Hình 7.64.Mặt bố trí cọc khoan nhồi MLT 368 an  Kiểm tra phản lực đầu cọc Để xác định phản lực đầu cọc mô hình cọc đài cọc SAFE Xác định độ cứng cọc đơn : k Q S Trong : Q – tải trọng tác dụng lên cọc , Q  3300kN S- độ lún cọc đơn Xác định độ lún cọc đơn S S  S1  S2  S3 S1 – độ lún biến dạng thân cọc S1  Q ap  Qas  L AE Qap - sức chịu tải đất dƣới mũi cọc , Qap  1716.94kN Qas - sức chịu tải ma sát đất cọc , Qas  6229.21kN  - hệ số phụ thuộc vào hình dạng phân bố lực ma sát cọc đất dọc thân cọc ,   0.5 A – diện tích tiết diện ngang thân cọc , A= 0.503 ( m2 ) E – mô đun đàn hồi vật liệu làm cọc , E  32.5 103 MPa L- chiều dài cọc , L=39.2m  S 1 1716.94  0.5  6229.21  39.2  0.012 0.503  32500000  m S2 – biến dạng nén đất dƣới mũi cọc đƣợc tính theo lý thuyết đàn hồi nhƣ công thức sau : S2  q ap D Eo 1     o 369 an Trong : q ap  Qap Ap - áp lên đất mũi cọc , q ap  Qap Ap  1716.94  3413.4  kN / m  0.503 Eo ,o - mô đun biến dạng hệ số Poisson đất dƣới mũi cọc , Eo  13920kN / m2 o  0.8 D – đƣờng kính cọc cạnh , D=0.8m  - hệ số phụ thuộc vào hình dáng tiết diện ngang mũi cọc ,   0.88  S2  3413.4  0.8  1  0.82   0.88  0.062  m  13920 S3 – độ lún dịch chuyển theo phƣơng đứng lực ma sát đất mặt bên cọc xác định theo công thức sau : Q  D S3   as  1  o2  Is  uL  E o Trong : u- chu vi tiết diện ngang cọc , u=3.14x0.8=2.512 ( m ) Is – hệ số ảnh hƣởng , Vesic đề nghị cơng thức tính nhƣ sau : IS   0.35 L 39.2   0.35  4.45 D 0.8  6229.21  0.8  S3    1  0.82   4.45  5.82 103  m   2.512  39.2 13920    S  0.012  0.062  5.82 103  0.079  m  Độ cứng cọc đơn : k  QaTK 3300   41772.15  kN / m  S 0.079 370 an Hình 7.65.Phản lực đầu cọc Pmax xuất từ SAFE ( đơn vị kN ) Hình 7.66.Phản lực đầu cọc Pmin xuất từ SAFE ( đơn vị kN ) 371 an Ứng với COMB11ta có Pmax =3291.153< QaTK = 3300kN Ứng với COMB11 ta có Pmin=1113.134kN> cọc khơng chịu nhổ  Kiểm tra lún móng khối quy ƣớc Xác định khối móng quy ƣớc theo điều 7.4.4 TCVN 10304-2014 Hình 7.67.Ranh giới móng khối quy ƣớc tính độ lún móng cọc Tính góc ma sát trung bình : tb  1h1  2 h  3h  4 h  5 h h1  h  h  h  h tb  1.112o11'  2.2 11o 45'  2.6 18o06'   23o50'  24.3  31o11'  27o 1.1  2.2  2.6   24.3 Chiều rộng móng quy ƣớc theo phƣơng X : tb 27o  14.8   39.2  tan  24.1 m  4 Bqu  B1  2h tan Chiều dài móng quy ƣớc theo phƣơng Y : Lqu  L1  2h tan tb 27o  22.4   39.2  tan  31.7  m  4 Moment chống uốn móng khối quy ƣớc : Wy  Lqu  Bqu  31.7  24.12  3068.61 m3  372 an Wx  Bqu  L2qu  24.1 31.72  4036.31 m3  Diện tích khối móng quy ƣớc : Aqu  Lqu Bqu  31.7  24.1  763.97  m2  Khối lƣợng đất móng quy ƣớc : Qd  Aqu  hi i  763.97   3.1 20  2.2  9.7  2.6 10.3  10.4  24.3 10.4 Qd  348706.5  kN  Khối lƣợng đất bị cọc , đài chiếm chỗ : Qdc  nAp  hi i  Vd  60  0.503  456.44  20  15.6  23.2  28252.2  kN  Khối lƣợng cọc đài bê tông : Qc  nAp  bt Lc  Wd  60  0.503  25  39.2  25 15.6  23.2   47672.4  kN  Khối lƣợng tổng móng quy ƣớc : Qqu  Qd  Qc  Qdc  348706.5  47672.4  28252.2  368126.7  kN  Tải trọng quy đáy móng khối quy ƣớc : tc tc Nqu  Ndai  Qqu  130665.97  368126.7  481749.3  kN  1.15  Mtcxqu  M tt x 14650.131   12739.24  kNm  1.15 1.15 M M tt y tc yqu  1.15  95.366  82.93  kNm  1.15 ứng suất dƣới đáy móng khối quy ƣớc : Ptbtc  tc max P tc Nqu Aqu   tc Nqu Aqu 481749.3  630.6  kN / m  763.97 M  Wx tc xqu M  Wy tc yqu  481749.3 12739.24 82.93    633.8  kN / m2  763.97 4036.31 3068.61 373 an tc Pmin  tc Nqu Aqu  M Wx tc xqu  M Wy tc yqu  481749.3 12739.24 82.93    627.4  kN / m2  763.97 4036.31 3068.61 Xác định sức chịu tải đất theo trạng thái giới hạn II : Theo TCVN 9632-2012 áp lực tính tốn R tác dụng lên tính theo cơng thức sau : R tc  m1  m2 A  Bqu   II  B  h   'II  D  cII   k tc Trong đó: k tc - hệ số độ tin cây, k tc = tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất m1 =1.1 – đất sét , hệ số điều kiện làm việc đất m = – hệ số điều kiền làm việc nhà tác động qua lại với  ' II – trọng lƣợng thể tích đất nằm từ đáy khối móng quy ƣớc trở lên  'II  3.1 20  2.2  9.7  2.6 10.3  10.4  24.3 10.4  11.1 kN / m3  3.1  2.2  2.6   24.3  II – trọng lƣợng thể tích đất nằm phía dƣới mũi cọc ,  II  10.4kN / m3 cII  3.4kN / m2 - lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp dƣới mũi cọc A , B, C- hệ số không thứ nguyên , phụ thuộc góc ma sát ϕ   31o11'  A = 1.26 , B = 6.04 , D = 8.31 h- chiều sâu đặt móng so với cốt qui định , h=5.6m Bqu - bề rộng khối móng quy ƣớc  R tc  1.11 1.26  24.110.4  6.04  5.6 11.1  8.31 3.4   791.5  kN / m2  Điều kiện ổn định đất : 374 an tc Pmin  627.4  kN / m     tc tc Ptb  630.6  kN / m   R  791.5  kN / m   tc tc Pmax  633.8  kN / m   1.2R  1.2  791.5  949.8  kN / m  Vậy thỏa điều kiện đất ổn định Tính độ lún móng khối quy ƣớc theo phƣơng pháp tổng phân tố qua bƣớc sau Áp lực gây lún : Pgl  Ptbtc    i h i  630.6  456.44  174.16  kN / m2  Độ lún móng dƣợc xác định theo cơng thức : S 0.12PB Eo Trong : P: áp lực trung bình lên đáy đài , P=630.6 ( kN/m2 ) B : chiều rộng móng , B=15.6m Eo : Mô đun tổng biến dạng lớp đất dƣới mũi cọc , E=13920 ( kN/m2 )  S 0.12  630.6 15.6  8.48cm 13920 Ta có S=8.48cm  S  10cm Vậy thỏa điều kiện lún  Kiểm tra chống xuyên thủng đài cọc Chiều cao đài tối thiểu cần chọn đảm bảo điều kiện chịu cắt tiết diện nghiêng chịu chọc thủng theo yêu cầu TCVN 5574-2012 Chọn chiều cao đài h d   m  , giả thiết agt=200 (mm )  h o  h  a   0.2  1.80  m  Vì đƣờng 450 kẽ từ mép cột không bao trùm cọc nên cần kiểm tra xuyên thủng Chu vi đáy tháp nén thủng : Um  1100  1100  1800   5800  mm  375 an Bê tơng B30 có R bt  1.2MPa Lực chống nén thủng : Fc  R bt Um h o  11.2  5800 1800  12528kN Lực gây xuyên thủng : Fxt  3291.153kN Ta có Fxt  3291.153kN  Fc  12528kN Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thủng đài cọc Kiểm tra khả cọc biên chọc thủng đài Xác định khoảng cách từ mép cột đến mép cọc Theo phƣơng ngang : C2  2880  mm  Theo phƣơng dọc : C1  1530  mm  Lấy C=max( C1, C2 ) =( 1530,2880)=2880 nhƣng không lớn C=0.4ho =0.4x1800=720mm Vậy C=720mm Chu vi đáy tháp nén thủng : 1530 2880    U m  1200   1200    4605  mm  2   Bê tơng B30 có R bt  1.2MPa Lực chống nén thủng : Fc  R bt U m h o  ho 1800  11.2 1800  4605   24867kN C 720 Lực gây xuyên thủng : Fxt  Pmax  3291.153kN Ta có Fxt  Pmax  3291.153N  Fc  24867kN Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thủng đài cọc 376 an E D C B Hình 7.68 Tháp xuyên thủng đài cọc góc 45o  Tính tốn cốt thép cho đài cọc Tính tốn cốt thép cho đài móng phần mềm SAFE 377 an Hình 7.69 Mơmen theo phƣơng X ( đơn vị kNm ) Hình 7.70 Mơmen theo phƣơng Y ( đơn vị kNm ) 378 an Bảng 7.55 Kết tính cốt thép theo phƣơng X ch tt Vị trí b ( mm ) h ( mm ) ho ( mm ) M ( kNm ) A s ( mm ) Bố trí A s ( mm ) Ø30a90 Lớp dƣới 1000 2000 1800 4402.99 7446.29 7855.55 Ø12a200 Lớp 1000 2000 1800 250.36 423.41 565 Bảng 7.56 Kết tính cốt thép theo phƣơng Y ch tt Vị trí b ( mm ) h ( mm ) ho ( mm ) M ( kNm ) A s ( mm ) Bố trí A s ( mm ) Lớp dƣới 1000 2000 1800 1440.71 2436.51 Ø18a100 2540 Lớp 1000 2000 1800 2825.31 4778.13 Ø25a100 4910 379 an TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996 [2] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [6] TCVN 9395 : 202 Cọc khoan nhồi - Thi công nghiệm thu - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [7] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 9394 : 2012 Đóng ép cọc - Thi công nghiệm thu - NXB Xây DựngHà Nội 2012 [9] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hƣớng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 [15] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [16] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 380 an S an K L 0 ... °C ( ban đêm ) 18 °C vào sang sớm Vào mùa nắng độ ẩm trung bình hàng năm từ 76%-80% , cao 86% (vào tháng 9) thấp 66% (vào tháng 2).Lƣợng mƣa trung bình hàng Bình Dƣơng từ 1.800-2000mm Bình Dƣơng... thế, TRUNG TÂM THƢƠNG MẠI AN BÌNH đƣợc thiết kế xây dựng nhằm góp phần giải mục tiêu Đây khu nhà cao tầng đại, đầy đủ tiện nghi, cảnh quan đẹp… thích hợp cho sinh sống, giải trí làm việc, trung tâm. .. Bình Dƣơng 26 an 1.1.2.2.Điều kiện tự nhiên Trong năm Bình Dƣơng có hai mùa mùa mƣa –khô rõ rệt.Mùa mƣa đƣợc tháng kéo dài đến cuối tháng 10 dƣơng lịch Bình Dƣơng có nhiệt độ trung bình hàng năm