SÀN ỨNG SUẤT TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN BS: 8110
ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 124 CHƯƠNG 9 : TÍNH TOÁN SÀN BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN BS8110 A. SỬ DỤNG PHƯƠNG PHÁP GIẢI TÍCH 9.1. ĐẠI CƯƠNG VỀ BTCT ỨNG LỰC TRƯỚC (ƯLT). 9.1.1. Khái niệm. Trên dầm một nhòp, ta đặt vào một lực nén trước N (Hình 9.1a) và tải trọng sử dụng P (Hình 9.1b). Dưới tác dụng cuả tải trọng P, ở vùng dưới của dầm xuất hiện ứng suất kéo. Nhưng do ảnh hưởng của lực nén N, trong vùng dưới đó lại suất hiện ứng suất nén. Ứng suất nén trước này sẽ triệt tiêu hoặc làm giảm ứng xuất kéo do tải trọng sử dụng P gây ra. Để cho dầm không bò nứt, ứng suất tổng cộng trong vùng dưới không được vượt quá cường độ chòu kéo Rk của bêtông. Để tạo ra lực nén trước người ta căng cốt thép rồi gắn chặt nó vào bê tông thông qua lực dính hoặc neo. Nhờ tính chất đàn hồi, cốt thép có xu hướng co lại và sẽ tạo nên lực nén trước N. Hình 9.1: Sự làm việc của dầm bê tông ƯLT 9.1.2. Ưu – khuyết điểm của BTCT ứng lực trớc. a/. Ưu điểm: 1. Cần thiết và có thể dùng được thép cường độ cao. Trong bêtông cốt thép thường, không dùng được thép cường độ cao, vì những khe nứt đầu tiên ở bêtông sẽ xuất hiện khi ứng xuất trong cốt thép chòu kéo a mới chỉ đạt giá trò từ 200 đến 300 kG/cm 2 . Khi dùng thép cường độ cao ứng suất trong cốt thép chòu kéo có thể đạt tới trò số 10000 đến 12000 KG/cm 2 hoặc lớn hơn. Điều đó làm xuất hiện các khe nứt rất lớn, vượt quá giá trò giới hạn cho phép. Trong bêtông cốt thép ứng lực trớc, do có thể khống chế sự xuất hiện khe nứt bằng lực căng trước của cốt thép nên có thể dùng được thép cường độ cao. Kết quả là dùng ít thép hơn vào khoảng 10 đến 80%. Hiệu quả tiết kiệm thép thể hiện rõ nhất trong các cấu kiện có nhòp lớn, phải dụng nhiều cốt chòu kéo như dầm, giàn, thanh kéo của vòm, cột điện, tường bể chứa, Xilo v.v (tiết kiệm 50 - 80% thép). Trong các cấu kiện nhòp nhỏ, do cốt cấu tạo chiếm tỉ lệ khá lớn nên tổng số thép tiết kiệm sẽ ít hơn (khoảng 15%). ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 125 Đồng thời cũng cần lưu ý rằng giá thàng của thép tăng chậm hơn cường độ của nó. Do vậy dùng thép cường độ cao sẽ góp phần làm giảm giá thành công trình. 2. Có khả năng chống nứt cao hơn. (Do đó khả năng chống thấm tốt hơn). Dùng bêtông cốt thép ƯLT, người ta có thể tạo ra các cấu kiện không xuất hiện các khe nứt trong vùng bêtông chòu kéo, hoặc hạn chế sự phát triển bề rộng của khe nứt, khi chòu tải trọng sử dụng. Do đó bêtông cốt thép ƯLT tỏ ra có nhiều ưu thế trong các kết cấu đòi hỏi phải có khả năng chống thấm cao như ống dẫn có áp, bể chứa chất lỏng và chất khí v.v 3. Có độ cứng lớn hơn. (Do đó có độ võng và biến dạng bé hơn). Nhờ có độ cứng lớn, nên cấu kiện bêtông cốt thép ƯLT có kích thước tiết diện ngang thanh mảnh hơn so với cấu kiện bêtông cốt thép thường khi có cùng điều kiện chòu lực như nhau, vì vậy có thể dùng trong kết cấu nhòp lớn. Ngoài các ưu điểm trên, kết cấu bêtông cốt thép ƯLT còn có một số ưu điểm khác như: - Nhờ có tính chống nứt và độ cứng tốt nên tính chống mỏi của kết cấu được nâng cao khi chòu tải trọng lặp đi lặp lại nhiều lần. - Nhờ có ƯLT nên phạm vi sử dụng kết cấu bêtông cốt thép lắp ghép và nửa lắp ghép được mở rộng ra rất nhiều. Người ta có thể sử dụng biện pháp ƯLT để nối các mảnh rời của một kết cấu lại với nhau. b/. Nhược điểm: ƯLT không những gây ra ứng suất nén mà còn có thể gây ra ứng suất kéo ở phía đối diện làm cho bêtông có thể bò nứt. Việc chế tạo bêtông cốt thép ƯLT cần phải có thiết bò đặc biệt, có công nhân lành nghề và có sự kiểm soát chặt chẽ về kỹ thuật, nếu không sẽ có thể làm mất ƯLT do tuột neo, do mất lực dính. Việc bảo đảm an toàn lao động cũng phải đặc biệt lưu ý. 9.2. CÁC PHƯƠNG PHÁP GÂY ỨNG LỰC TRƯỚC. 9.2.1. Phương pháp căng trước (căng trên bệ). Cốt thép ƯLT được neo một đầu cố đònh vào bệ còn đầu kia được kéo ra với lực kéo N (Hình 9.2a). Dưới tác dụng của lực N, cốt thép được kéo trong giới hạn đàn hồi và sẽ giãn dài ra một đoạn 1 , tương ứng với các ứng suất xuất hiện trong cốt thép, điểm B củathanh được dòch chuyển sang điểm B1, khi đó, đầu còn lại của cốt thép được cố đònh nốt vào bệ. Tiếp đó, đặt các cốt thép thông thờng khác rồi đổ bêtông. Đợi cho bêtông đông cứng và đạt được cường độ cần thiết Ro thì thả các cốt thép ƯLT rời khỏi bệ (gọi là buông cốt thép). Như một lò so bò kéo căng, các cốt thép này có su hướng co ngắn lại và thông qua lực dính giữa nó với bêtông trên suốt chiều dài của cấu kiện, cấu kiện sẽ bò nén với giá trò bằng lực N đã dùng khi kéo cốt thép (Hình 9.2b). ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 126 Hình 9.2: Phương pháp căng trước a) Trước khi buông cốt thép ƯLT - b) Sau khi buông cốt thép ƯLT 1- Cốt thép ứng lực trước;2- Bệ căng; 3- Ván khuôn; 4- Thiết bò kéo thép; 5- Thiết bò cố đònh cốt thép ứng lực trớc; 6- Trục trung tâm. Để tăng thêm lực dính giữa bêtông và cốt thép, người ta thường dùng cốt thép ƯLT là cốt thép có gờ hoặc là cốt thép trơn được xoắn lại, hoặc là ở hai đầu có cấu tạo những mấu neo đặc biệt (Hình 9.3). Hình 9.3: Neo cốt thép trong phương pháp căng trước a) Hàn đoạn thép ngắn hay vòng đệm - b) Ren các gờ xoắn ốc c) Neo loại vòng - d) Neo loại ống. Phương pháp căng trước tỏ ra ưu việt đối với những cấu kiện sản xuất hàng loạt trong nhà máy. Ở đó có thể xây dựng những bệ căng cố đònh có chiều dài từ 75 đến 150 m để một lần căng cốt thép có thể đúc được nhiều cấu kiện (ví dụ dầm, Panen). Cũng có thể sử dụng ván khuôn thép làm bệ căng. ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 127 9.2.2. Phương pháp căng sau (căng trên bê tông). Trước hết đặt các cốt thép thông thường vào các ống rãnh bằng tôn, kẽm hoặc bằng vật liệu khác để tạo các rãnh dọc, rồi đổ bêtông. Khi bêtông đạt đến cường độ nhất đònh Ro thì tiến hành luồn và căng cốt thép ƯLT tới ứng suất qui đònh. Sau khi căng xong, cốt ƯLT được neo chặt vào đầu cấu kiện (Hình 9.4). Hình 9.4. Phương pháp căng sau a- Trong quá trình căng ; b- Sau khi căng. 1- Cốt thép ƯLT; 2- Cấu kiện BTCT; 3- ống rãnh; 4- Thiết bò kích; 5- Neo; 6- Trục trung tâm Thông qua các neo đó cấu kiện sẽ bò nén bằng lực đã dùng khi kéo căng cốt thép. Tiếp đó, người ta bơm vữa vào trong ống rãnh để bảo vệ cốt thép khỏi bò ăn mòn và tạo ra lực dính giữa bêtông với cốt thép. Để bảo đảm tốt sự truyền lực nén lên cấu kiện, người ta chế tạo các loại neo đặc biệt như neo Freyssinet (Neo bó sợi thép khi dùng kích hai chiều- Hình 9.5). Neo kiểu cốc (Hình 9.6). Hình 9.5: Neo bó sợi thép khi dùng kích hai chiều. 1- Bó sợi thép, 2- Chêm hình côn, 3- Khối neo bằng thép 4- Bản thép truyền lực, 5- Đoạn ống neo, 6- ống tạo rãnh ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 128 Hình 9.6: Neo kiểu cốc. 1- Bê tông, 2- Cốc bằng thép, 3- Chốt thép, 4- Vòng đệm bằng thép 5- Vòng kẹp, 6- Bó sợi thép, 7- ống tạo rãnh, 8- Cấu kiện. 9.3. LƯU ĐỒ TÍNH TOÁN SÀN BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC PHƯƠNG PHÁP CĂNG SAU ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 129 Đặc trưng vật liệu - Bê tông - Cốt thép - Cáp Tải trọng - Tải trọng hoàn thiện - Hoạt tải - Chọn chiều dày sàn sơ bộ - Trọng lượng bản thân Kiểm tra sơ bộ điều kiện chọc thủng Chọn lại chiều dày sàn Hình dạng cáp - Thiết lập hình dạng đặc trưng của cáp - Lực trên mỗi cáp - Số lượng cáp - Mặt bằng đặt cáp - Tính toán tải trọng tương đương Thỏa mãn Phân tích tìm nội lực trong kết cấu Kiểm tra ứng suất lúc kích cáp Kiểm tra ứng suất lúc sử dụng Không thỏa mãn Tính toán mất ứng suất Thỏa mãn Thỏa mãn Không thỏa mãn Kiểm tra độ võng Không thỏa mãn Kiểm tra cường độ chống uốn Thỏa mãn Thêm cốt thép chòu uốn Không thỏa mãn Thêm cốt thép chòu cắt Không thỏa mãn Thỏa mãn Kiểm tra cường độ chống cắt Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu Thiết kế thép vùng neo Thiết kế chi tiết kết cấu Trạng thái giới hạn về điều kiện sử dụng Trạng thái giới hạn cực hạn ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 130 9.4. THIẾT KẾ SÀN BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC d 9000 9000 9000 9000 9000 45000 1 2 3 4 5 6 10000 10000 10000 30000 a b c Hình 9.7: Mặt bằng sàn tầng điển hình 9.4.1. Đặc trưng vật liệu Bê tông: f cu = 40 N/mm 2 (cường độ đặc trưng của bê tông); f ci = 25 N/mm 2 (cường độ của bê tông lúc kích cáp); E c = 28 kN/mm 2 (mô đun đàn hồi ở 28 ngày); E ci = 21.7 kN/mm 2 (mô đun đàn hồi lúc kích cáp); Cốt thép: f y = 460 N/mm 2 Cáp: • Cáp dự ứng lực loại 7 sợi • Đường kính danh đònh 12.7 mm • Diện tích mặt cắt danh đònh: A ps = 98.7 mm 2 • Trọng lượng danh đònh 0.775 kg/m • Cường độ chảy 1670 MPa • Giới hạn bền f pu = 1860 MPa • Lực đứt cáp tối thiểu P k = 183.7 kN • Môđun đàn hồi 195 GPa • Độ giãn dài do mỏi tối đa 2.5% đến 70% của lực giới hạn • Nhãn mác Bảng kim loại nhỏ trên mỗi cuộn cáp chỉ rõ số cuộn và số mẻ • Chứng chỉ cáp cho mỗi lô hàng. ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 131 9.4.2. Tải trọng Tải trọng thiết kế: Tải hoàn thiện = 2.0 kN/m 2 (không bao gồm tải trọng tường) Tải trọng tường = 2.0 kN/m 2 Hoạt tải = 2.0 kN/m 2 Tổng tải trọng thiết kế = 6 kN/m 2 Từ sơ đồ 16 ( Concrete Society Technical Report No. 43) được tỷ lệ L h = 34, với L=10000 => h= 294mm. Tuy nhiên để giảm số lượng cốt thép chòu cắt => chọn chiều dày bản sàn là 300mm. Trọng lượng bản thân = 25 x 0.22 = 5.5 kN/m 2 ( Trọng lượng riêng của bê tông 25 kN/m 3 ) Tổng tónh tải = 4.0 + 5.5 = 9.5 kN/m 2 Hoạt tải = 2 kN/m 2 Kiểm tra tải trọng trong quá trình thi công Trọng lượng bản thân của sàn = 5.5 kN/m 2 Tải trọng thi công = 1.5 kN/m 2 = 7 kN/m 2 Chia tải trọng này cho 2 sàn bên dưới Tải trên mỗi sàn = 7/2 = 3.5 kN/m 2 Trọng lượng bản thân của sàn = 5.5 kN/m 2 Tổng tải trọng thi công trên mỗi sàn = 9 kN/m 2 Như vậy tải trọng bất lợi nhất là = tónh tải + hoạt tải = 9.5+2 = 11.5 kN/m 2 Tải trọng cân bằng = tónh tải = 9.5 kN/m 2 9.4.3. Kiểm tra sơ bộ điều kiện chọc thủng Đối với cột giữa ta chọn lại kích thước cột 1000 x1000, vì đối với sàn không dầm khả năng chòu lực theo phương ngang rất yếu nên phải tăng kích thước cột để tăng khả năng chòu lực ngang của công trình và cũng để thõa mãn điều kiện chống chọc thủng. Tải trọng từ sàn truyền lên cột giữa lớn hơn 1/2 nhòp do sự phân phối đàn hồi. Vì vậy trong đồ án này ta tăng diện tích lên 1.2. Diện tích sàn = 1.2x10x9 = 108 m 2 Từ sơ đồ 18 kiểm tra ứng suất cắt lớn nhất (0.8 cu f hoặc 5 N/mm 2 ) là thỏa mãn. Đối với cột biên ta cũng xhonj kích thước 1000x1000 Vì sơ đồ 18 dùng cho cột giữa nên diện tích cột biên x2 Diện tích sàn = 2x9x5 = 90 m 2 Từ sơ đồ 18 kiểm tra ứng suất cắt lớn nhất (0.8 cu f hoặc 5 N/mm 2 ) là thỏa mãn. ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 132 9.4.4. Hình dạng cáp theo phương ngang 9.4.4.1. Các yêu cầu về cấu tạo cáp Lớp bảo vệ tối thiểu để chống ăn mòn cốp thép là = 25 mm Chống cháy trong 1.5h = 25 mm lấy lớp bảo vệ là 25 mm Sử dụng bó cáp gồm 4 sợi cáp 12.7 mm trong vỏ bọc cáp là các ống với gờ xoắn hình ốc được làm từ các tấm thép mạ kẽm rộng 36mm, dày 0.30mm. Kích thước vỏ bọc là 75x19, chiều cao làm việc tính từ trọng tâm của cáp đến mặt trên là: d = 220 – (25+19-7) = 183 mm và độ lệch tâm tính trừ trục trọng tâm là e = 73 mm. Độ chùng của cáp ở nhòp biên là: a = 73 2 + 73 = 109.5 mm và độ chùng của cáp ở nhòp giữa là a = 73 73 2 +73 = 146 mm 9.4.4.2. Sơ đồ cáp đặt cáp Hình 9.8: Sơ đồ đặt cáp 9.4.4.3. Số lượng cáp Ứng suất ban đầu Theo BS8110, Part 1, Cl 4.7 ứng suất ban đầu lấy 70% độ bền đặc trưng của cáp. - Lực kích = 0.7 x 183.7 = 128.6 kN/cáp - Lực còn lại sau khi kích (giả sử mất 10% ứng suất) = 115.73 kN/cáp - Lực còn lại khi sử dụng (giả sử mất 20% ứng suất) = 102.87 kN/cáp Tổng lực ứng suất trước cần thiết: P reqd = 2 8 ws a Với nhòp AB, P reqd = 2 9.5 9 10000 8 109.5 1000 = 9760.27 kN => số lượng cáp là = 9760.27 102.87 = 94.88 cáp/nhòp => số bó cáp = 94.88 4 = 23.72 bó/ nhòp ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN PHẦN II: KẾT CẤU SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 133 Với nhòp BC, P reqd = 2 9.5 9 10000 8 146 1000 = 7320.21 kN => số lượng cáp là = 7320.21 102.87 = 71.16 cáp/nhòp => số bó cáp = 71.16 4 = 17.79 bó/ nhòp => chọn 60 cáp cho nhòp AB và nhòp BC. 9.4.4.4. Tính toán tải trọng tương đương Tải trọng tương đương lúc kích AB (kN/m) BC (kN/m) w=8anP/s 2 60.83 81.10 Tải trọng tương đương lúc sử dụng AB (kN/m) BC (kN/m) w=8anP/s 2 54.07 72.09 Bảng 1: Tính toán tải trọng tương đương 9.4.5. Phân tích tìm nội lực trong kết cấu Hình 9.9 : Biểu đồ moment do trọng lượng bản thân kết cấu Hình 9.10: Biểu đồ moment do lực ứng suất trước tại thời điểm kích Hình 9.11: Biểu đồ moment do tónh tải và hoạt tải tại thời điểm sử dụng [...]... long term ) stress ( fse) : ảnh hưởng của ứng suất dài hạn Các giá trò được chọn như hình Nhấp vào Next để tiếp tục bước tiếp theo c Nhập dữ liệu tiêu chuẩn thiết kế Bước 1: Ứng suất cho phép ban đầu và sau cùng Hình 9.19: Ứng suất cho phép Các giá trò ứng suất cho phép được lấy theo tiêu chuẩn anh BS 8110 khai báo như hình Nhấp vào Next để tiếp tục bước tiếp theo Bước 2: Giá trò lực căng cáp đề nghò... 1.98x106 mm3 6 Ứng suất trò thời điểm kích cáp Ứng suất gây ra bởi ứng suất trước (N/mm2) Vùng Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới A AB B BC Ứng suất gây ra bởi trọng lượng bản thân (N/mm2) Tổng ứng suất (N/mm2) 9.20 -8.14 1.06 -2.19 8.14 5.95 -0.24 5.36 5.12 7.26 -5.36 1.89 12.72 -10.57 2.15 -5.71 10.57 4.86 -1.24 4.86 3.62 8.25 -4.86 3.39 Bảng 5: Ứng suất tại thời điểm kích cáp Ứng suất cho phép... suất tại thời điểm kích cáp Ứng suất cho phép (N/mm2) -2.25 6.00 8.25 -0.75 -2.25 6.00 8.25 -0.75 Ứng suất trò thời điểm sử dụng Ứng suất gây ra bởi ứng suất trước (N/mm2) Vùng A AB B BC Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Ứng suất gây ra bởi trọng lượng bản thân (N/mm2) Tổng ứng suất (N/mm2) Ứng suất cho phép (N/mm2) 8.57 -1.56 0.17 6.84 11.70 -4.69 -0.71 7.73 -9.86 9.86 6.49 -6.49 -11.93 11.93... TRỌNG TOÀN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN PHẦN II: KẾT CẤU Hình 9.34: Tổng hợp kết quả tính toán dãy B 1.4 Bố trí thép ứng suất trước (cáp) và thép không ứng suất trước (thép thường) trong sàn a Bố trí thép ứng suất trước Theo BS 8110 khoảng cách tối đa cho phép giữa các bó cáp là 8 lần chiều dày sàn Số lượng bó cáp tính được sẽ bố trí 70% cho dải cột, còn lại bố trí cho dải giữa, trong đó đặt ít nhất 3 bó... 594.82 -866.44 -306.3 427.31 Bảng 3: Tổng hợp các giá trò moment lúc sử dụng 9.4.6 Kiểm tra ứng suất Theo tiêu chuẩn BS 8110 ứng suất không được vượt quá giới hạn sau: Vò trí Kéo Nén Gối 0.24fcu Nhòp 0.33fcu Cáp bám dính 0.45 f cu 0.45 f cu Cáp không bám dính 0 0.15 f cu Bảng 4: Ứng suất cho phép Tính toán ứng suất ft = P Ac Pe zt MA zt SVTH: TỪ TRUNG HIẾU M zt MSSV: 103104051 Trang 134 ĐỒ ÁN ÁN TỐT... 94.94 kN Ứng suất trước ở B = 116.34 - 4.30 - 5.77 - 3.57 = 102.63 kN Ứng suất trước ở C = 117.62 - 4.41 - 5.77 - 3.57 = 103.87 kN Ứng suất trước ở D = 113.10 - 4.41 - 5.77 - 3.57 = 99.51 kN SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 138 ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN PHẦN II: KẾT CẤU 9.4.7 Kiểm tra cường độ chống uốn Tính toán khung tương đương theo. .. của ứng suất nén do lực căng cáp (P/A: tổng lực ứng suất trước chia diện tích mặt cắt ngang) Percentage of Dead load to balance: phần trăm tham gia của tónh tải cân bằng, các giá trò này dùng để tính toán lực ứng suất trước cần thiết và tình trạng Pmin, Pmax và Wbal Min/Max trong các bước sau Maximum spacing between tendon: khoảng cách tối đa giữa các bó cáp Những giá trò này được mặc đònh sẵn tùy theo. .. CHUNG CƯ NGỌC LAN PHẦN II: KẾT CẤU Hình 9.12: Biểu đồ moment do lực ứng suất trước gây ra tại thời điểm sử dụng Moment do lực ứng Moment do TLBT suất trước lúc kích cáp (kNm) (kNm) 413.51 -591.14 -272.16 389.38 669.16 -767.6 -344.58 353 Bảng 2: Tổng hợp các giá trò moment lúc kích A AB B BC A AB B BC Moment do lực ứng Moment do TLBT+HT suất trước lúc sử dụng (kNm) (kNm) 367.58 -715.6 -241.92 471.35 594.82... kN 14.35 103 Lực còn lại sau khi mất mát ứng suất do ma sát và do tuộc đầu neo PA = 128.59 – 19.36 = 109.23 kN PB = 123.67-19.36x10/30 = 117.22 kN PC = 118.5 kN PD = 113.98 kN c Mất mát do co ngắn đàn hồi PW ở đầu neo chết Pes = es = + Eps + Aps trong đó: es = 0.5 f cs Eci fco là ứng suất trong bêtông gần kề với cáp Lúc đó ứng suất tới hạn chưa chắc xảy ra, ứng suất được tính toán tại một điểm đại diện... cũng là chương trình tính toán sàn phẳng ứng suất trước được Viện Bê tông ứng suất trước Hoa Kỳ (Post – Tensioning Institude) sử dụng chính thức nên có độ tin cậy cao SVTH: TỪ TRUNG HIẾU MSSV: 103104051 Trang 155 ĐỒ ÁN ÁN TỐT NGHIỆP KSXD K 2003 GVHD : Ths.KHỔNG TRỌNG TOÀN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ NGỌC LAN PHẦN II: KẾT CẤU Tương tự như trên ta tính toán cho các dãy còn lại như sau: Theo phương ngang, dãy qua trục . 5: Ứng suất tại thời điểm kích cáp Ứng suất trò thời điểm sử dụng Vùng Ứng suất gây ra bởi ứng suất trước (N/mm 2 ) Ứng suất gây ra bởi trọng lượng bản thân (N/mm 2 ) Tổng ứng suất (N/mm 2 ) Ứng. 1.98x10 6 mm 3 Ứng suất trò thời điểm kích cáp Vùng Ứng suất gây ra bởi ứng suất trước (N/mm 2 ) Ứng suất gây ra bởi trọng lượng bản thân (N/mm 2 ) Tổng ứng suất (N/mm 2 ) Ứng suất cho phép (N/mm 2 ) A Trên 9.20 -8.14 1.06 -2.25 Dưới -2.19 8.14 5.95 6.00 AB Trên -0.24 5.36 5.12 8.25 Dưới 7.26 -5.36 1.89 -0.75 B Trên 12.72 -10.57 2.15 -2.25 Dưới -5.71 10.57 4.86 6.00 BC Trên -1.24 4.86 3.62 8.25 Dưới 8.25 -4.86 3.39 -0.75 Bảng. TOÁN SÀN BÊ TÔNG ỨNG SUẤT TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN BS8110 A. SỬ DỤNG PHƯƠNG PHÁP GIẢI TÍCH 9.1. ĐẠI CƯƠNG VỀ BTCT ỨNG LỰC TRƯỚC (ƯLT). 9.1.1. Khái niệm. Trên dầm một nhòp, ta đặt vào một lực nén trước