thiết kế máy tiện t620

Bài chỉ mang tính chât tham khảo ...đã được duyệt và chỉnh sửa bởi thầy NGUYÊN CHÍ TÂM haui

Bộ giáo dục và đào tạo

BÀI TẬP LỚN MễN HỌC

Ngời thiết kế : Vũ Văn Hải

Ngày giao đề tài : 10/05/2014

Mó đề: II

1 NHIấM VỤ:

THIẾT KẾ MÁY TIỆN VẠN NĂNG

(tham khảo mỏy tiờn vạn năng T620)

2 SỐ LIỆU BAN ĐẦU:

W =10kw

nmin =12.5vg/p

nmax =2000vg/pChiều cao tõm mỏy : 200(mm)Khoảng cỏch mũi tõm : 1400(mm) Cắt được 4 loại ren:

Ren hệ một : tp=1ữ12Ren hệ anh : n=24ữ2Ren hệ modul : m=0.5ữ6

Sdmin=0.07 (mm/vg)

Sngmin= 1Sdmin

Chương I :TỔNG QUAN VỀ MÁY THIẾT KẾ

1.1 Tình hình nghiên cứu trên thế giới

1.2 Tình hình nghiên cứu trong nước

1.3 Mục tiêu khoa học

1.4 Mục tiêu kinh tế

1.5 Hướng phát triển tiếp theo

1.6 Tham khảo máy tiêu chuẩn

1.7 Thông số kỹ thuật & đặc trưng kích thước máy thiết kế

Chương II: THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC

2.1 Thiết kế hộp tốc độ

2.2 Thiết kế hộp chạy dao

2.3 Thiết kế hệ thống điều khiển

2.4 Thiết kế hệ thống bôi trơn

3.4 Quy trình vận hành bảo dưỡng

Chương IV: KẾT LUẬN CHUNG VÀ PHƯƠNG HƯỚNG PHÁT TRIỂN

LỜI NÓI ĐẦU

Máy công cụ cắt gọt kim loại là thiết bị chủ chốt trong các nhà máy và các phân xưởng cơ khí để chế tạo ra các chi tiết máy, máy móc , khí cụ , dụng cụ và các loại sản phẩm khác về cơ khí ứng dụng trong sản xuất và đời sống Máy cắt kim loại chiếm một vị trí đặc biệt quan trọng trong ngành chế tạo máy để sản xuất ra các chi tiết của máy khác, nghĩa là chế tạo ra các tư liệu sản xuất (Chế tạo ra các máy móc khác nhau để cơ khí hoá và tự động hoá nền kinh tế quốc dân).

Việc thiết kế được bắt đầu từ phân tích, chọn máy chuẩn Dựa trên cơ

sở máy chuẩn rồi thiết kế động học, động lực học, thiết kế hệ thống điều khiển của máy mới Việc tính toán có sự tham khảo máy chuẩn và có sự kế thừa máy chuẩn Máy chuẩn là loại máy có cùng tên máy, có cùng cỡ máy và

có cùng trình độ.

Sau việc phân tích thiết kế máy chuẩn, là công việc thiết kế động học toàn máy, tính toán sức bền của các chi tiết máy Cuối cùng là việc thiết kế hệ thống điều khiển của máy Ngoài việc thuyết minh ra, trong lĩnh vực thiết kế còn có trình bày các bản vẽ khai triển hộp chạy dao.

Trong thuyết minh trình bày các bước tính toán, đều được sử dụng các công thức kinh nghiệm và hướng dẫn chủ yếu trong các giáo trình về máy cắt kim loại Chủ yếu là Giáo trình “Hướng dẫn thiết kế máy cắt kim loại” Ngoài ra khi tính toán sức bền của các chi tiết máy thì dựa vào các giáo trình

về môn học chi tiết

Ngày 25 tháng 4 năm 2014

Sinh viên

CHƯƠNG I

TỔNG QUAN VỀ MÁY THIẾT KẾ

1.1 CÔNG DỤNG CỦA MÁY

Máy tiện là máy cắt kim loại được dùng rộng rãi nhất trong ngành cơ khí cắt gọt và chiếm khoảng (40-50)% máy kim loại trong các phân xưởng cơ khí khoảng (20÷30)% của nền kinh tế quốc dân Công việc chủ yếu được thực hiện trên máy tiện ren vít vạn năng là gia công các mặt tròn xoay ngoài và trong, mặt đầu, taro và cắt răng, gia công các mặt không tròn xoay với các đồ

gá phụ trợ Đặc trưng kỹ thuật và độ cứng vững của máy cho phép dùng được dao tiện thép gió và hợp kim cứng vững để gia công cả gang và kim loại mầu.Việc ứng dụng của máy đã được hiện đại hoá

- Độ chính xác của máy tiện có thể đạt đến độ cấp chính xác 6÷7,đạt

1.2 PHÂN LOẠI MÁY TIỆN:

Có rất nhiều căn cứ để phân loại máy tiện

1.2.1) Phân loại theo trình độ vạn năng:

1.2.2) Phõn loại theo khối lượng :

Loại nhẹ: Khối lượng nhỏ hơn ≤ 1 tấn (D=100-200 mm)

Loại trung : Khối lượng nhỏ hơn ≤ 10 tấn (D=200-500mm)

Loại lớn: Khối lượng bằng 10- 13 tấn (630-1200mm)

Loại nặng: Khối lượng bằng 30-100 tấn (1600-6000mm)

Loại đặc biệt nặng khối lượng lớn hơn 100 tấn

1.2.3) Phõn loại theo cấp chớnh xỏc:

-Loại cú độ chớnh xỏc tiờu chuẩn E(H)

-Loại cú độ chớnh xỏc nõng cao D(II)

-Loại cú độ chớnh xỏc cao C(B)

-Loại cú độ chớnh xỏc đặc biệt cao B(A)

-Loại cú độ chớnh xỏc đặc biệt A(C)

1.2.4) Phõn loại theo mức độ tự động hoỏ:

- Mỏy bỏn tự động: 1ữ2 khõu tự động

-Mỏy tự động: Chiếm một lượng khụng nhiều khõu tự động

-Mỏy tổ hợp: Được sử dụng khỏ phổ biến được tổ hợp cả tự động hoỏ

và cơ khớ hoỏ

1.3 PHÂN TÍCH ĐỘNG HỌC MÁY CHUẨN T620

- Máy tiện là máy công cụ để gia công các chi tiết dạng tròn xoay

- Trong công nghiệp, ngành gia công cơ khí ở nớc ta hiện nay là các máy tiện hạng trung nh: 1K62, T616, 16K20 ,… (có trọng lợng <10 tấn gia công đợc các chi tiết có đờng kính từ 200 - 500)

1.3.1 Tính năng kỹ thuật của các máy hạng trung:

Khoảng cách giữa hai mũi tâm

Lực chạy dao hớng kính trục lớn

nhất cho phép của cơ cấu chạy dao

Từ bảng thống kê sơ bộ trên ta nhận thấy máy tiện T620 giống với máy

ta cần thiết kế Do vậy ta chọn máy T620 để nghiên cứu

1.3.2 Nghiên cứu máy T620:

Tính cấp tốc độ Z

• Tính trị số ϕ

- Từ thông số kỹ thuật của máy có:

nmax = 2000 (vòng/phút), nmin = (12,5) vg/p ; Z = 23

¸p dông c«ng thøc:

min

max 1

đường quay thuận

đường truyền tốc

độ cao

đường truyền tốc độ thấp

đường truyền nghịch

li hợp ma sát

- Từ phơng trình tổ hợp ta thấy: (Đờng quay thuận)

* Tốc độ cao có 6 tốc độ (trục II - IV có 6 khả năng thay đổi tốc độ, gạt lấn lợt hai khối bánh răng di trợt 2 bậc và 3 bậc)

Z = 2x3x1 = 6

* Tốc độ thấp có 24 tốc độ (theo tính toán)

Z = 2x3x2x2 = 24

(có 24 khả năng gạt lần lợt 4 khối bánh răng di trợt)

- Thực tế thì đờng này chỉ có 18 tốc độ vì giữa trục IV - VI có hai khối bánh răng di trợt hai bậc cho ta 4 tỷ số truyền nhng thực tế chỉ có 3 vì có tỷ số truyền cùng nhau

4

1 49

2 2

=

=

con

x con

x

Ba tỷ số truyền

16

1 , 4

1 , 1

gọi là ikhuyết đại dùng cắt ren khuyết đại

• Tóm lại số tốc độ của đờng quay thuận ta tổng hợp cả 2

Đờng tốc độ thấp: Zthấp = n10, n20, n… 18

Đờng tốc độ cao: Zcao = n19, n20, n… 124

⇒ Z = Zthấp + Zcao = 6 + 18 = 24

Thực tế n19→ Z chỉ còn = 23 cấp tốc độ

b) Xích cắt ren.

cắt đợc ren khuyết đại, ren chính xác và ren mặt đầu.

- Xích nối từ trục VII xuống trục VIII, IX qua BR thay thế vào hộp chạy dao ra hộp vít me

- Lợng di động tính toán qua hai đầu xích là

- 1 vòng TC → bớc ren (phát triển = mm)

- Để cắt đợc 4 loại ren trên nên xích phải có khả năng điều chỉnh BR

thay thế giữa trục IX và trục X có 2 khả năng điều chỉnh

Cơ cấu nooctong giữa trục X-XI-XII có hai đờng truyền

+ Con đờng 1: Cơ cấu nooc tông chủ động

Chuyển động từ trục X qua ly hợp M2 (nối liền với trục XII) làm cho trục XII quay bộ BR hình tháp xuống trục XI qua li hợp M3 tới trục XIII và tiếp tục truyền qua trục XIV - XV tới trục vít me

+ Con đờng 2: Cơ cấu nooc tông bị động

Chuyển động từ trục X (không qua M2) qua bánh răng 28-35 tới trục XI qua bánh răng 28-35-36 BR hình tháp XII qua 35 (không chuyển thẳng qua trục XV) xuống dới 29-28-35 tiếp tục truyền qua XIV - XV tới vít me

+ Để cắt đợc các bớc ren khác nhau trong cùng một loại ren, trong hộp chạy dao ngoài BR hình tháp có số răng Z = 26-48 (7BR) cắt đợc 7 bớc ren khác nhau gọi là icơ sở

3 Còn hai khối bánh răng di trợt giữa trục XIII - XIV - XV có 4 tỷ số truyền gọi là igấp bội Do đó khi tính toán đơn giản về mặt lý thuyết mỗi loại ren qua hộp chạy dao có thể cắt đợc 7x4=28 bớc ren khác nhau

15 35

28

gb

i

8

1 48

35 35

chiều 28 iđc =

35

28 28

35

- Tóm lại sau khi nghiên cứu riêng từng bộ phận ta có sơ đồ kết cấu

động học của xích chạy dao

Lược đồ cấu trỳc động học hộp chạy dao

i

= 1

Từ phơng trình tổng quát trên ta viết đợc phơng trình tổng quát ren

a Cắt ren quốc tế (BR thay thế

- Tõ ph¬ng tr×nh trªn ta thÊy Ph¸t triÓn tû lÖ thuËn vµo Zn vµ igb

b C¾t ren m«®uyn (BR thay thÕ

KÕt luËn: m tû lÖ thuËn vµo Zn vµ igb

c C¾t ren anh (k) sè vßng ren trªn 1 tÊc anh (25,4mm) BR thay thÕ

50 42

28

(XII)

35

28 28

,

25 →

gh n

i Z k

K = 3 . 1

KÕt luËn: K tû lÖ víi Zn vµ tû lÖ nghÞch víi igb

d C¾t ren pÝt: Dp: sè m« dun trong mét tÊc Anh

28

(XII)

35

28 28

35

(XIII)

igb(XV).12 = tp

Trong đó:

p

p p

p

D

t t

D m

D= 25 , 4 → 25 , 4 → = 25 , 4 π

Thay vào PT trên ta có:

gh n p

i Z K

D = 4 . 1

Kết luận: Dp tỷ lệ thuận với Zn và tỷ lệ nghịch với igb

e Cắt ren khuyếch đại:

- Dùng gia công ren nhiều đầu mối, rãnh xoắn dẫn đầu trong ổ trợt…

- Xích cắt ren khuyếch đại sẽ khuyết đại đợc bớc ren tiêu chuẩn lên 2,8,32 lần

- Tỷ số khuyết đại đợc thể hiện ở 2 cặp bánh răng di trợt giữa trục VI-V-IV nh sau:

VII-2 55

55 55

55

27

54x x =

8 22

88 55

55

27

54x x =

32 22

88 22

PT cắt ren nh sau:

……tiếp tục đi theo con đờng cắt ren tiêu chuẩn ở trên

f Cắt ren chính xác:

truyền từ trục chính VII-VIII-Ith.thế - X (đóng ly hợp M2) XII (đóng tiếp ly hợp nối trực tiếp trục XV) tới vít me (không qua cơ cấu noóc tông và igb) Muốn cắt các bớc ren chính xác khác nhau phải tính ith.thế

- Xích tiện trơn truyền động giống xích cắt ren, nhng đến trục XV (không

đóng ly hợp trục vít me) truyền qua cặp BR

56

28

(BR bên trong có ly hợp siêu việt)

xuống XVI (trục trơn) qua

26

37 37

30

x đến trục vít me k = 6, bánh vít 28 răng làm trục bánh vít quay tròn truyền chuyển động chia làm 2 ngả:

+ Theo nửa bên trái trục vít - bánh vít 28 dùng để tiện trơn chạy dao dọc+ Theo nửa bên phải tiện trơn chạy dao ngang

a Chạy dao dọc:

- Muốn lùi về, đờng truyền qua bánh răng đệm 38 tới bánh răng 60 trên trục XVII truyền qua bánh răng đệm 38 tới bánh răng 60 trên trục XVIII,

đóng ly hợp, chuyển động quay truyền qua cặp bánh răng

66

14

tới bánh răng 10 thanh răng m = 3

b Chạy dao ngang: giống nh chạy dao dọc chỉ khác truyền qua nửa bên phải hộp xe dao tới trục vít me tx = 5mm

Sơ đồ: Chạy dao dọc và chạy dao ngang

d) §å thÞ vßng quay cña m¸y T620.

TÝnh l¹i c¸c trÞ sè vßng quay ë trôc ®Çu tiªn vµ trôc cuèi cïng

22 88

22 55

21 39

51 65 ,

22 88

22 55

21 34

56 65 , 808

22 88

22 47

29 39

51 65 , 808

22 88

22 47

29 34

56 65 , 808

22 88

22 39

38 39

51 65 , 808

22 88

22 38

38 34

56 65 , 808

22 88

22 55

21 39

51 65 , 808

22 88

22 55

21 34

56 65 , 808

22 60

60 47

29 39

51 65 , 808

22 60

60 47

29 34

56 65 , 808

22 60

60 38

38 39

51 65 , 808

54 88 60 38 34

(v p)

54

27 88

22 49

49 55

21 39

51 65 , 808

55 49

49 55

21 34

56 65 , 808

55 49

49 47

29 39

51 65 , 808

55 49

49 47

29 34

56 65 , 808

55 49

49 38

38 39

51 65 , 808

55 49

49 38

38 34

56 65 , 808

21 39

51 65 , 808

21 34

56 65 , 808

29 39

51 65 , 808

29 34

56 65 , 808

38 39

51 65 , 808

38 34

56 65 , 808

xi x

34 lg 56 lg 26

, 1 34

39 lg 51 lg 26

, 1 39

51

1

2 = = 2 →x = − = ≈

Tia i2 lÖch sang ph¶i 1 kho¶ng lµ lgϕ

+ Lîng më gi÷a hai tia lµ [x]:

[ ] 1

1 2 2

21

i 47

29

5 4

i

26 , 1 lg

47 lg 29 lg

3

26 , 1 lg

55 lg 21 lg

4

26 , 1 lg

38 lg 38 lg

26 , 1 lg

26 , 1 lg

60 lg 60 lg

88 lg 22 lg

8

26 , 1 lg

49 lg 49 lg

54 lg 27 lg

10

6 Nhóm truyền 6: Đờng quay thuận tốc độ cao từ trục IV - VII qua cặp bánh răng 66/42

2 78 , 1 26 , 1 lg

42 lg 66 lg 42

PAKG: [2 x 3 x 2 x 2 x 1] [2 x 3 x 1]

CHƯƠNG II THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC

- Tính nhóm truyền tối thiểu:

Dựa vào chuỗi vòng quay: n1 - n24; n1 = nmin

Từ n của động cơ tính đợc theo công thức:

gh

imin : tỷ số truyền gh của cả xích truyền

x : số nhóm truyền tối thiểu của xích

Phân bố từ động cơ đến cuối xích

1450

5 , 12 4

Sơ đồ: Tính chiều dài cho các nhóm truyền

b : bề rộng răng

f : khoảng cách hở để lắp miêng gạt, để bảo vệ khối bánh răng gạt phải

ra khỏi khớp an toàn

* Chọn phơng án không gian phải theo nguyên tắc:

- PAKG phải có tổng số bánh răng nhỏ nhất

- PAKG có số trục ít nhất

- PAKG có chiều dài trục ngắn nhất

- PAKG có số bánh răng chịu Mxmax ít nhất (ở trục cuối cùng)

- PAKG có tỷ số truyền trong từng nhóm giảm dần từ nhóm đầu đến nhóm cuối.

- Trong trờng hợp bố chí ly hợp MS cho phép nhóm thứ hai có tỷ số truyền lớn và nhóm 1 bố trí ly hợp MS

* Từ các nguyên tắc trên chọn phơng án không gian cho hộp tốc độ là 2

2

; 2 4

1

min

max max = = =

Ta có điều kiện ϕXmax≤ 8

Trong đó: x khoảng điều chỉnh tốc độ (số đặc tính nhóm)

- Nhận xét: Qua bảng trên ta thấy tất cả các Phơng án trên đều cho ϕX,ax

đủ số tốc độ yêu cầu, do vậy ta phải thêm 1 đờng truyền mới

Nếu ϕXmax = → Xmax = 9 → Nh vậy Xmax = 12 ở PATT ta chọn ở trên ta giảm xuống Xmax = 6 khi đó trùng 6 tốc độ Vì vậy lới kết cấu phải bố trí bù bằng một đờng truyền khác

- Đờng truyền này bổ xung cho 6 cấp tốc độ cao vì hiệu suất truyền dẫn cao, hành trình êm, dễ dàng hãm mở truyền dẫn Mặt khác phạm vi điều chỉnh lớn trong các nhóm truyền khuyếch đại cuối cùng, giảm đợc kết cấu phức tạp của nhóm truyền

2 Lới kết cấu và đồ thị vòng quay.

Nhận xét: Từ hai hình vẽ trên ta thấy lới kết cấu theo phơng án thứ tự II-III-IV] + [I-III] cho sự biến đổi các kết cấu nhịp nhàng, cân đối, tỷ số truyền các trục giảm đều lới có hình dẻ quạt bởi vậy ta có lới kết cấu theo ph-

[I-ơng án này cho quá trình thiết kế máy

3 Vẽ đồ thị vòng quay.

* Xác định vị trí n0 (n0: giá trị vòng quay đặt trên trục II) n0 = nII =

nđ/cơ.iđ.ld.ηd

iđ : tỷ số truyền của bộ truyền đai

ηd : hiệu suất của bộ truyền đai: ηd = 0,985

- Để thiết kế bộ truyền đai ta phải xác định phạm vi biến thiền của giá trị n0 trên trục II Tính theo các tỷ số truyền lớn nhất và bé nhất kể từ trục chính ngợc trở lại trục

i

n n

i

n n

1 min

max max

0 1

max

max min

i i i i

∑

=

min min 3 min 2 min 1 1

min n

n

i

i i i i

i =

∑

=

nmax = nmaxVII = nTcmax = 2000(v/p)

nmin = nminVII = nTcmin = 12,5 (v/p)

5 , 12

Do xích truyền tải có 4 tỷ số truyền nên ta lấy:

i1max = i2max = i3max = i4max = 2

i1min = i2min = i3min = i4min =

4 1

- Giới hạn n0 sẽ biến thiên trong phạm vi:

- Để trục và bánh răng b đầu vào của hộp tốc độ chịu Mx nhỏ, kích thớc nhỏ gọn Đồng thời từ giá trị n0 trên trục II tới giá trị nmin trên trục chính bao giờ cũng giảm nhiều kết hợp với sự tăng khả năng tránh trợt trơn nên ta chọn

n0 về phía giới hạn n0max Nh vậy sẽ giảm nhiều tốc độ động cơ điện

Ta nên tham khảo theo máy chuẩn đã chọn n0 = n19 = 800 (v/p)

985 , 0 1450

800

/

d

d co n

n

η

Nên ta có thể lấy puly các bánh đai là 145x260

* Chọn tỷ số truyền theo nguyên tắc

- Chọn tỷ số truyền ≈ 1 thì cơ cấu làm việc đồng đều tiết kiệm nguyên vật liệu, kích thớc nhỏ gọn

- Nhng vì yêu cầu giảm tốc nên xích truyền sẽ kéo dài, hộp sẽ lớn Nguyên tắc này chỉ phù hợp với trục trung gian có yêu số vòng quay

- Chọn tỷ số truyền cho số vòng quay của trục trung gian càng cao càng tốt

- Chọn tỷ số truyền và lợng mở phải nằm trong phạm vi cho phép

- Để tránh sự chênh lệch quá nhiều giữa các cặp bánh răng trong nhóm truyền làm tăng kích thớc hớng kính của hộp lên tỷ số truyền đợc quy định

2 4

1 ≤i n ≤ cho hộp tốc độ

8 , 2 5

1 ≤i n ≤ cho hộp chạy dao

- Lưới kết cấu nh ở (H2) tỷ số truyền ở nhóm II các tia lúc nghiêng phải (tăng tốc) lúc nghiêng trái (giảm tốc) Không theo quy luật giảm đồng nhất.

Tóm lại: Qua phân tích trên ta nờn vẽ đồ thị vòng quay theo lưới kết cấu (H1) cho quá trình thiết kế máy, đồng thời bố chí i1 và i2 là tăng tốc nhằm tăng đờng kính trục II Để dễ dàng bố trí ly hợp ma sát trên trục này

-Đồ thị vũng quay mỏy mới

4 Tính số răng Zx và Zx' theo phơng án BSCNN từ đồ thị vòng quay (H1) ta có:

i1 = ϕ ; i2 = ϕ2 ; 3 4

1 ϕ

=

1 ϕ

=

6 6

=

1 ϕ

=

i i11 = ϕ2

9 4 5 4

5 26 ,

1 = = ≈ → f +g = + =

7 11 18 7

11 58 , 1 26 ,

18 17

2

2 2 min min

k g

g f Z k

g

g f Z E

x

x x

Emin = 2,43

- Chọn E = 5 > Emin = 2,43 khi đó ta có KE = 90

KE g f

g Z

x x

f Z

x x

x

50 90 4 5

5 Z

; 40 90 4 5

=

Z

55 90 7 11

11 Z

; 35 90 7 11

25 , 1 40 50

' 2

2 2

' 1

108 77

31 25 , 2

1 26

, 1

1 1

3 3 4

7 58 , 1

1 26 , 1

1 1

4 4 2

77 31 17

min

k f

g f Z E

x

x x chu

Chọn E = 1 > Emin khi đó KE = 108.1 = 108

31 108 77 31

31 Z

; 77 108 77 31

=

Z

42 108 11 7

7 Z

; 66 108 11 7

1 77

31

' 3

1 66

42

' 4

54

' 5

1 1

3 6

6

6 = = = → f = + =

i

ϕ

4 1 17

min

k f

g f Z E

x

x x chu

Để đảm bảo ∑Z1 < ∑Z2 < ∑Z3 lấy E = 11 khi đó KE = 110…

88 110 4 1

4 Z

; 22 110 4 1

=

Z

55 110 2

1

' 7

22

' 6

55

' 7

1 26 , 1

1 1

8 8 6

1 36 , 2

1 1

m5(Zx5 + Z'x5) = (Z'x6 + Zx6)

Trong đó: m5, m6 là mô đuyn của nhóm truyền 5 và 6

- Trục VI, VII chịu Mx lớn chọn m5 = 4

Trục IV chịu Mx tơng đối lớn chọn m6 = 3

Từ 1 ta biểu diễn lại nh sau:

4

3

5

6 6

5 = =

Zx

54 3

2 81 '5= =

Zx

8 66 18

11 108

Z

5 Tính các nthuc của trục chính.

- Các giá trị thực tế của trục chính đợc tính theo s răng của cặp bánh răng sau đó kiểm tra lại theo công thức sau:

( 1)% [ ] 2 , 6 % 10

% 100

22 88

22 77

31 40

54

27 88

22 88

22 77

31 35

54

27 88

22 88

22 66

42 40

n4 808,65

54

27 88

22 88

22 66

42 35

n5 808,65

54

27 88

22 88

22 54

54 40

n6 808,65

54

27 88

22 88

22 54

54 35

n7 808,65

54

27 88

22 55

55 77

31 40

n8 808,65

54

27 88

22 55

55 77

31 35

n9 808,65

54

27 88

22 55

55 66

42 40

n10 808,65

54

27 88

22 55

55 66

42 35

n11 808,65

54

27 88

22 55

55 54

54 40

n12 808,65

54

27 88

22 55

55 54

54 35

n13 808,65

54

57 55

55 55

55 77

31 40

n14 808,65

54

27 88

22 55

55 77

31 35

n15 808,65

54

27 55

55 55

55 66

42 40

n16 808,65.

54

27 55

55 55

55 66

42 35

n17 808,65

54

27 55

55 55

55 54

54 40

n18 808,65

54

27 55

55 55

55 54

54 35

n19 808,65

42

66 77

31 40

n20 808,65

42

66 77

31 35

n21 808,65

42

66 66

42 40

n22 808,65

42

66 66

42 40

n23 808,65

42

66 54

54 40

n24 808,65

42

66 54

54 35

2.2 THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC HỘP CHẠY DAO:

- Đối với máy tiện ren vít vạn năng, đặc trưng nhất là tiện được các loại ren chính xác theo tiêu chuẩn Do đó nếu tỷ số truyền trong hộp chạy dao

có sai số sẽ ảnh hưởng trực tiếp đến bước ren tiện được

- Hộp chạy dao của máy tiện tuy có hai công dụng tiên ren và tiện trơn nhưng thiết kế ta chỉ chú ý đến tiện ren Sau khi thiết kế song nếu tính các bước tiên trơn thấy chúng có thể trùng nhau, sát nhau hoặc có thể cách quãng Vấn đề đó không quan trọng lắm vì trên thực tế các bước tiện nói chung khá dày đặc nên chỗ cách quãng hầu như ít gây ra tổn thất năng suất gia công

2.2.2 Sắp xếp bước ren:

1 Cơ sở lý luận: