Chuyên đề bê tông cốt thép thiết kế sàn ứng lực trước căng sau

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG  CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP THIẾT KẾ SÀN ỨNG LỰC TRƯỚC CĂNG SAU Họ tên: Nguyễn Anh Kiệt MSSV: 19520100145 GVHD: PGS.Ts Vũ Tân Văn TP.HCM, THÁNG 8/2022 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN MỤC LỤC Vật liệu sử dụng .4 Sơ chiều dày sàn: Tải trọng tác dụng lên sàn 3.1 Hoạt tải: 3.2 Tĩnh tãi: Nội lực lên sàn Tổn hao ứng suất 5.1 Tổn hao chùng ứng suất: .9 5.2 Tổn hao biến dạng: 5.3 Tổn hao ma sát 5.4 Tổn hao co ngót bê tơng: .11 5.5 Tổn hao từ biến: 12 5.6 Tổng tổn hao ứng suất: .12 Tính tốn bố trí cốt thép ứng lực cho sàn theo điều kiện cường độ 12 6.1 Bố trí cáp theo phương Y (lớp cáp nằm dưới) 14 6.1 Bố trí cáp theo phương X (lớp cáp nằm trên) 16 6.2 Bố trí cáp 18 Kiểm tra ứng suất sàn 19 Kiểm tra vết nứt sàn .20 Kiểm tra độ võng sàn 21 9.1 Xác định tải trọng .21 9.2 Xác định nội lực .22 9.3 Tính tốn độ võng toàn phần 22 SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN A Đề bài: Hãy thiết kế kết cấu bêtông ứng lực trước căng sau sàn tầng điển hình cơng trình phức hợp có sơ đồ hình Sơ đồ Hình Mặt sàn Thơng số lớp vật liệu sàn cho bảng Kích thước hình học L1 L2 , số liệu hoạt tải sử dụng, pc hệ số tin cậy sàn xác định theo Bảng Bảng Các lớp vật liệu sàn Các lớp sàn Gạch ceramic Chiều dày Khối lượng Tải trọng tiêu Hệ số vượt tải (mm) thể tích chuẩn (kG /m3) (kG /m2) 10 2000 20 1.1 30 1800 54 1.3 - 2500 300x300 Lớp vữa lót M50 Sàn bê tơng cốt 1.1 thép Hệ trần treo - SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 50 1.1 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Bảng số liệu kích thước hình hc hoạt tải sử dụng,hệ số tin cậy STT 19 L1 L2 pc (m) (m) (kG /m2) 9,5 12,5 1000 np 1.2 B Yêu cầu: Hãy lựa chọn vật liệu Bêtông Cốt thép cường độ cao Cấu tạo Hãy lựa chọn chiều dày sàn Xác định nội lực sàn Tính tổn hao ứng suất dựa tiêu chuẩn thiết kế ( TCVN 5574-2018 ACI 318-08, …) Tính cốt thép ứng lực trước căng sau cho sàn Kiểm tra ứng suất sàn (trước sau căng) độ võng, vết nứt SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Vật liệu sử dụng  Bê tông với cấp độ bền B45:  Rb = 25MPa  Rbt,ser= 2,25MPa  Rbt = 1,45MPa  Eb = 34.103MPa  Cốt thép căng ứng lực:Chọn cáp ứng lực trước loại T15 (tao sợi), đường kính tao cáp d = 15,24mm, As =140mm2 đặt ống nhựa 20  Rs,n = 1680MPa  Esp = 2.105MPa  As = 140mm2  Cốt thép cấu tạo: thép 12 CB-400V  Rs = 280MPa  Rsw = 210MPa  Es = 2.105MPa Sơ chiều dày sàn:  Sàn có kích thước nên ta có:  Chọn sàn có chiều dày  Kiểm tra điều kiện chọc thủng mũ cột:  Kích thước tiết diện cột: bh = 6060cm  Chiều dày sàn: hs = 32cm  Bê tông cấp độ bền B45 có: Rbt = 1,45MPa = 1450 kN/m2  Điều kiện chọc thủng: SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Q  0,75.Rbt.btb.ho ( để thiên an tồn ta bỏ qua khả chống chọc thủng cốt xiên đai mũ cột)  Với: kN/m2 kN/m2 Trong đó: x,y chiều từ tim cột đến mép mũ cột gtt,ptt tĩnh tãi hoạt tải tính tốn trình bày mục  Q = 2572,59 kN/m2 < 0,75.Rbt.btb.ho = 2740,50 kN/m, sàn đảm bảo điều kiện chọc thủng Vậy chọn sàn có chiều dày 320mm mũ cột có chiều dài 1,81,80,9 (m) Tải trọng tác dụng lên sàn 3.1 Hoạt tải: Hoạt tải tiêu chuẩn: ptc = 10 kN/m2 Hoạt tải tính toán: ptt = 1,2.ptc = 1,2.10 =12 kN/m2 3.2 Tĩnh tãi: Bảng Các lớp vật liệu sàn Các lớp sàn Chiều dày (mm) Khối lượng thể tích (kN/m3) 20 18 25   Gạch ceramic 300´300 10 Lớp vữa lót M50 30 Sàn bê tông cốt thép 320 Hệ trần treo   Tổng Tải hồn thiện ( khơng tính lớp BTCT) SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 Tải trọng Hệ số tiêu vượt tải chuẩn gtc (kN/m2) 1,1 0,2 1,3 0,54 1,1 1,1 0,5 9,24 1,24 Tải trọng tính tốn gtt (kN/m2) 0,22 0,702 8,8 0,55 10,27 1,47 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Nội lực lên sàn Sơ đồ chất tải hoàn thiện lên sàn SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Sơ đồ chất hoạt tải lên sàn Sơ đồ chất hoạt tải lên sàn SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Sơ đồ chất hoạt tải lên sàn Biểu đồ moment dãy theo phương X SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Biểu đồ moment dãy theo phương Y Tổn hao ứng suất Ứng suất trước cốt thép không kể đến tổn hao: Trong đó: P độ chênh lệch lấy p = 0,05sp Chọn sp = 1250MPa 5.1 Tổn hao chùng ứng suất: MPa 5.2 Tổn hao biến dạng: MPa SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Theo phương Y Vị trí Moment lớn (kN.m) Dãy cột biên 726,47 Dãy nhịp biên 742,05 Dãy cột 2618,96 Dãy nhịp 649,89 Cốt thép thường đặt đối xứng 12a399 nên ta có: As = A’s = 14,7cm3 Thép CB400-V có Rs = R’s = 280MPa Vậy chiều cao vùng nén xác định theo: Lớp bảo vệ cốt thép thường chọn abv = 1,8cm, vậy: Do có lớp cáp xen kẻ nên: Chiều cao làm việc thép ứng lực trước:  Dãy cột thép ƯLT đặt dãy nhịp thép ULT đặt dưới:  Dãy cột thép ƯLT đặt dãy nhịp thép ULT đặt trên: Hệ số hạn chế chiều cao vùng nén: (1); Trong đó: SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 ( = 0,85 với bê tông nặng TRANG 14 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Với: Thay vào (1) ta 6.1 Bố trí cáp theo phương Y (lớp cáp nằm dưới)  Dãy cột biên: Tiết diện tính tốn bh = 24032 (cm) Sơ chọn 14 tao cáp, khoảng cách bố trí a =180mm, cáp vị trí cột nên có h0 = 26 cm Ta có: cm2 Điều kiện chiều cao vùng nén: cm < cm => Thõa mãn Điều kiện cường độ: Ta kết sau: kg.cm M 747,83 kN.m 726,47 kN.m Vậy bố trí cáp đảm bảo điểu kiện cường độ  Dãy nhịp biên: Tiết diện tính tốn bh = 47032 (cm) Sơ chọn 13 tao cáp, khoảng cách bố trí a =390 mm, cáp vị trí nhịp nên có h0 = 28 cm Ta có: cm2 Điều kiện chiều cao vùng nén: cm < cm => Thõa mãn Điều kiện cường độ: SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 15 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Ta kết sau: kg.cm M 791,18 kN.m 742,05 kN.m Vậy bố trí cáp đảm bảo điểu kiện cường độ  Dãy cột giữa: Tiết diện tính tốn bh = 56032 (cm) Sơ chọn 59 tao cáp, khoảng cách bố trí a =100mm, cáp vị trí cột nên có h0 = 26 cm Ta có: cm2 Điều kiện chiều cao vùng nén: cm < cm => Thõa mãn Điều kiện cường độ: Ta kết sau: kg.cm M 2626,18 kN.m 2618,96 kN.m Vậy bố trí cáp đảm bảo điểu kiện cường độ  Dãy nhịp giữa: Tiết diện tính toán bh = 55032 (cm) Sơ chọn 11 tao cáp, khoảng cách bố trí a =550 mm, cáp vị trí nhịp nên có h0 = 28 cm Ta có: cm2 Điều kiện chiều cao vùng nén: SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 16 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN cm < cm => Thõa mãn Điều kiện cường độ: Ta kết sau: kg.cm M 692,15 kN.m 649,86 kN.m Vậy bố trí cáp đảm bảo điểu kiện cường độ 6.1 Bố trí cáp theo phương X (lớp cáp nằm trên)  Dãy cột biên: Tiết diện tính tốn bh = 24032 (cm) Sơ chọn 14 tao cáp, khoảng cách bố trí a =180 mm, cáp vị trí cột nên có h0 = 28 cm Ta có: cm2 Điều kiện chiều cao vùng nén: cm < cm => Thõa mãn Điều kiện cường độ: Ta kết sau: kg.cm M 810,94kN.m 766,53kN.m SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 17 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Vậy bố trí cáp đảm bảo điểu kiện cường độ  Dãy nhịp biên: Tiết diện tính tốn bh = 47032 (cm) Sơ chọn 15 tao cáp, khoảng cách bố trí a =330 mm, cáp vị trí nhịp nên có h0 = 26 cm Ta có: cm2 Điều kiện chiều cao vùng nén: cm < cm => Thõa mãn Điều kiện cường độ: Ta kết sau: kg.cm M 824,76 kN.m 806,50 kN.m Vậy bố trí cáp đảm bảo điểu kiện cường độ  Dãy cột giữa: Tiết diện tính tốn bh = 56032 (cm) Sơ chọn 53 tao cáp, khoảng cách bố trí a =100 mm, cáp vị trí cột nên có h0 = 28 cm Ta có: cm2 Điều kiện chiều cao vùng nén: cm < cm => Thõa mãn Điều kiện cường độ: Ta kết sau: SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 18 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP kg.cm M GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN 2628,61 kN.m 2627,11 kN.m Vậy bố trí cáp đảm bảo điểu kiện cường độ  Dãy nhịp giữa: Tiết diện tính tốn bh = 61032 (cm) Sơ chọn 18 tao cáp, khoảng cách bố trí a =360 mm, cáp vị trí nhịp nên có h0 = 26 cm Ta có: cm2 Điều kiện chiều cao vùng nén: cm < cm => Thõa mãn Điều kiện cường độ: Ta kết sau: kg.cm M 973,61 kN.m 973,51 kN.m 6.2 Bố trí cáp Để thuận lợi cho việc bố trí cáp sàn ta chọn lại số cáp theo các bó cáp sau: Theo phương X (đặt trên) Vị trí Bề rộng dãy (mm) Số cáp Số cáp/ bó cáp Số bó cáp Khoảng cách Dãy cột biên 2400 16 4 600 Dãy nhịp biên 4700 16 4 940 SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 19 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Dãy cột 5600 55 11 460 Dãy nhịp 6100 20 1020 Theo phương Y (đặt dưới) Vị trí Bề rộng dãy Số bó cáp Số cáp/ bó cáp Số cáp/ bó cáp Khoảng cách Dãy cột biên 2400 16 4 600 Dãy nhịp biên 4700 16 4 940 5600 60 12 460 5950 60 12 460 6100 12 1500 5500 12 1370 Dãy cột Dãy nhịp Kiểm tra ứng suất sàn Khi buông cốt thép ứng lực trước bê tơng bị nén lại, ta phải kiểm tra khả chịu nén bê tông chưa chịu tải trọng ( chưa dỡ ván khuôn) Xét tiết diện sàn có số lượng cáp ứng lực trước gây lực nén cho bê tông lớn bh = 56032 (cm) có 60 tao cáp, tính tốn sàn cấu kiện chịu nén lệch tâm với lực gây nén có độ lớn sau: kN Trong đó: Asp = 60.140 =8400mm2 sp: gia trị ứng suất cáp có kể đến tổn hao chế tạo Ứng suẩt bê tơng; Trong đó: SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 20 CHUN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN kN/m2 kN/m2 < Với: Rn: cường độ bê tông lúc truyền lực ( buông cáp căng) lấy mác bê tông thiết kế: kN/m2 cường độ kN/m2 Khi bê tông đạt 95% cường độ thì; kN/m2 > kN/m2 Vậy bê tơng đạt 95% cường độ ta tiến hành canh ứng lực trước Kiểm tra vết nứt sàn Xét tiết diện bh = 56032 (cm) có momen theo tải tiêu chuẩn lớn kN.m kN.m đê kiểm tra vết nứt khả chống nứt theo tiết diện thẳng góc: Trong đó: Rbt,ser 2,25 MPa; Wpl – moment kháng uốn chống nứt; Mrp - moment lực ứng trước N gât trục qua đỉnh lõi nằm xa so với vùng bê tông chịu kéo cần kiểm tra chống nưt; r1: khoảng cách từ đỉnh lõi tới trọng tâm tiết diện tương đương e01: độ lệch tâm lực N0 lấy trọng tâm tiết diwwnj tương đương Giá trị Wpl xác định theo công thức: SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 21 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Trong đó: x0 = 7,42cm – chiều cao vùng nén chưa xuất vết nứt Vị trí trục trung hòa xác định theo điều kiện moment tĩnh tiết diwwnh tương đương: (2) Gọi l1, l2 (cm) khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ chịu nén chịu kéo, ta có: Ak: diện tích bê tông vùng kéo cm2 Thay vào (2) ta được: Giải ra: l1 =l2 =16cm Vậy có: cm4 cm4 cm Vậy cm3 Momnet ứng lực N0 gây ra; SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 22 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN kG Trong đó: cm cm kG Khản chống nứt kN.m Ta có Mcrc > Mtc = 2266,15 kN nên sàn đảm bảo điều kiện chống nứt Kiểm tra độ võng sàn 9.1 Xác định tải trọng Kích thước dải sàn 560x320 (mm) Tĩnh tải: gtc =9,24 kN /m2 Hoạt tải: ptc =10 kN /m2 Phần hoạt tải dài hạn giả sử 0.3 kN /m2 Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng: dh gtc =9,24+0.3=9,24 kN / m Tải trọng tiêu chuẩn ngắn hạn: ngh ptc =10−0.3=7.7 kN / m Các tính tốn không kể đén tải trọng ngang Với dải rộng b=5600 mm ta có tải trọng phân bố theo chiều dài: dh q tc =9,24 × 5,6=51,74 kN /m ngh q tc =7,7 ×5,6=43,12 kN /m 9.2 Xác định nội lực i) Momen uốn tác dụng tải trọng ngắn hạn Xác định tổng momen tính tốn nhịp SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 23 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN 2 q ngh 43,12 ×12,5 tc l M = = =842.18 kN m 8 Khi tính võng nhịp lấy M 1=0.4 M 01 =0.4 ×842.18=336,87 kN m ii) Momen uốn tác dụng tải trọng dài hạn Xác định tổng momen tính tốn nhịp M 02= 2 q ngh 51,74 ×12,5 tc l = =1010,54 kN m 8 Khi tính võng nhịp lấy M 2=0.4 M 02 =0.4 ×1010,54=404,22kN m 9.3 Tính tốn độ võng tồn phần Độ võng toàn phần xác định sau: f =f 1+ f 2−f v −f tb i) Tính độ võng f tác dụng tải trọng ngắn hạn Tính với ϑ =0.45 M1 336,87 × 106 δ= = =0,0261 2 Rb , ser b h 22,5× 5600× 320 α= E s 200000 = =5,88 Eb 34000 μ= As 14,7 = =9,38× 10−4 bh 560 ×28 α A's 5,88× 14,7 −3 ɸf= = =6,25 ×10 ϑb h0 2× 0,45× 560× 28 h'f −3 λ=ɸ f (1− )=ɸf =6,25 ×10 h0 ¿ ¿ 1+5(δ + λ) 1.8+ 10 μα =0,044 −3 1+5(0,0261+ 6,25× 10 ) 1.8+ −4 10 × 9,38× 10 ×5,88 SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 24 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Tính Ab , red : Ab , red =¿ Tính Z b Z b=¿ Tính Ψ s với ɸls =1 Ψ s=1.25−ɸls R bt , ser W pl 22,5× 306287,67 =1.25− =−1,23 M1 336,87 ×10 Vùng kéo không xuất vết nứt nên lấy R bt , ser W pl ¿ để tính tốn M1 Lúc ta có: Ψ s=1.25−1.1=0.25 - Tính độ cong nhịp tác dụng ngắn hạn tải trọng với Ψ b =0.9 [ M Ψs Ψb = + r h Z b Es A s ϑEb A b ,red ¿ ] [ 336,87× 103 0.25 0,9 + 28 ×27,4 2000000 ×14,7 0.45× 32× 104 ×787,92 ] ¿ 7,21× 10−6 (1 /mm) f 1= −6 1 7,21× 10 L= × 12500 =23,47( mm) 48 r 48 ii) Tính độ võng f tác dụng tải trọng dài hạn Tính với ϑ =0.15 δ= α= M2 Rb , ser b h = 404,22× 106 =0,041 22,5× 5600× 280 E s 200000 = =5,88 Eb 34000 μ=9,38 ×10 −4 SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 25 CHUYÊN ĐỀ BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN α A's 5,88× 14,7 ɸf= = =0,0183 ϑb h0 2× 0.15× 560× 28 h'f λ=ɸ f (1− )=ɸf =0,0183 h0 ¿ 1+5(δ+ λ) 1.8+ 10 μα ¿ =0,032 1+5 (0,041+0,0183) 1.8+ 10 × 9,38× 10−4 × 5,88 Tính Ab , red : Ab , red =¿ Tính Z b Z b=¿ Tính Ψ s với ɸls =0.8 Ψ s=1.25−ɸls R bt , ser W pl 22,5× 306287,67 =1,25−0.8 =1,23 M2 404,22×10 - Tính độ cong nhịp tác dụng ngắn hạn tải trọng với Ψ b =0.9 [ M2 Ψs Ψb = + r h Z b Es A s ϑEs A b , red ¿ ] [ 404,22× 10 1,23 0,9 + 28 ×27,71 2000000 ×14,7 0.15× 32× 104 ×788,70 ] −5 ¿ 3,41× 10 (1/mm) −5 1 3,41 ×10 f 2= L= × 12500 =111(mm) 48 r 48 iii) Tính độ vồng từ biến bê tông cấu kiện vồng tác dụng ứng suất trước SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 26 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN , ε tb −ε tb = ρ h0 Trong đó: ε tb=σ tb / E H Vậy ta có: σ tb 1400 −6 = = =25 ×10 (1/cm) ρ E H h0 2000000× 28 2 −6 l 1250 × 25× 10 f vtb= = =4,88 ( cm )=48,8( mm) 8ρ iv) Tính độ vồng ứng lực trước gây - Tính momen lực căng căng cáp gây ra: M T =z × P1 =0.12×(1106,24 × 8400 )=1115,08( kN m) 1000 - Tính lực phân bố ứng lực căng cáp nhịp: q Tn = MT l n = ×1115,08 =239,74 kN /m 6,1 - Tính lực phân bố ứng lực căng cáp gối: q Tg = MT l g = 2×1115,08 =217,78 kN /m 3,2 Trong đó: z khoảng cách trục đặt lực kéo và tâm cáp giũa nhịp P lực kéo cáp tiết diện khảo sát l n chiều dài dầm quy ước nhịp.l g =6,1 m 2 l g chiều dài dầm quy ước gối.l n=3,2 m SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 27 CHUYÊN ĐỀ BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PGS.TS VŨ TÂN VĂN Bảng chuyển vị sàn xác định phương pháp cân tải trọng phần mềm Etabs TABLE: Joint Displacements Story Label Output Case Case Type Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 49 52 57 58 55 56 59 60 62 61 53 54 63 68 54 53 62 60 59 61 DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV DV Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Uz m -0,024806 -0,024813 -0,026025 -0,026036 -0,046038 -0,046038 -0,02723 -0,027234 -0,027245 -0,027252 -0,028848 -0,028877 -0,030255 -0,030256 -0,039082 -0,039084 -0,041385 -0,041391 -0,041398 -0,041416 Từ bảng chuyển vị ta nhận thấy f vmax =0,041 m=41 mm Độ võng toàn phần: f =f 1+ f 2−f v −f tb=23,47 +111−48,8−41=44,67 mm f =44.67 mm< L 12500 = =62,5 mm Kết luận: Sàn ứng lực trước thiết kế đảm bảo thỏa 200 200 điều kiện cường độ biến dạng nứt, võng SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT-19520100145 TRANG 28