Nghiên cứu áp dụng dầm hộp thép cho các công trình cầu vượt sông trên địa bàn thành phố hồ chí minh,luận văn thạc sỹ xây dựng cầu hầm

Bộ giáo dục đào tạo Tr-ờng đại học giao thông vận tải KIềU THị HòA KIềU THị HòA luận văn thạc sỹ kỹ thuật NGHIÊN CứU áP DụNG DầM HộP THéP CHO CáC CÔNG TRìNH CầU VƯợT SÔNG TRÊN ĐịA BàN THàNH PHố Hồ CHí MINH cHUYÊN NGàNH: xÂY DựNG CầU HầM MÃ số: hà nội - 2012 luận văn thạc sỹ Kỹ THUậT hà nội - 2012 Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 MỤC LỤC MỞ ĐẦU CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ỨNG DỤNG KẾT CẤU CẦU SỬ DỤNG DẦM HỘP THÉP TRÊN THẾ GIỚI VÀ TẠI VIỆT NAM 1.1 Lịch sử phát triển dầm hộp thép 1.2 Ứng dụng dầm hộp thép cơng trình cầu nước Thế giới 11 1.2.1 Cầu Châu Âu Áo xa lộ Muynkhen – Roma 11 1.2.2 Cầu sông Ranh nối Maixe-Vaizen Gutstapbur 12 1.3 Ứng dụng dầm hộp thép cơng trình cầu Việt nam 13 1.3.1 Cầu Cần Thơ bắc qua sông Hậu Thành phố Cần Thơ 13 1.3.2 Cầu Rồng– Đà Nẵng 15 1.4 Tóm tắt 17 2.1 Tổng quan thiết kế dầm hộp thép 18 2.1.1 Kết cấu nhịp 18 2.1.2 Mác thép 22 2.1.3 Thiết kế mặt cầu 22 2.1.3.1 Mặt chịu kéo 22 2.1.3.2 Thiết kế mặt chịu nén 23 2.1.4 Bản thép trực hướng 23 2.1.5 Thiết kế sườn hộp 23 2.1.6 Hệ liên kết 24 2.1.6.1 Chức cấu tạo chung hệ liên kết 24 2.1.6.2 Hệ giằng liên kết 24 2.1.6.3 Hệ tăng cường trung gian 25 2.1.6.4 Hệ liên kết ngang truyền tải trọng 25 2.1.6.5 Thanh tăng cường độ cứng theo chiều dọc 25 2.1.6.6 Sườn ngăn đỉnh trụ khung dầm ngang 25 2.1.6.7 Liên kết ngang hộp dầm 26 2.1.7 Gối cầu 27 2.1.8 Chống ăn mòn 27 2.1.9 Biện pháp thi công 27 2.2 Các ứng xử dầm hộp thép chịu lực 30 2.2.1 Giới thiệu 30 Kiều Thị Hòa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 2.2.2 Phân tích tổng thể 30 2.2.3 Hiện tượng xoắn không xoắn 32 2.2.4 Hiện tượng xoắn xoắn cong vênh 33 2.2.5 Hiệu ứng không xoắn 34 2.2.6 Tóm tắt 35 2.3 Ưu nhược điểm dầm hộp thép 35 2.3.1 Ưu điểm 35 2.3.2 Nhược điểm 38 2.4 Các học kinh nghiệm 38 2.4.1 Cầu Vienna bắc qua sông Danube 39 2.4.2 Cầu Milford Haven bắc qua sông Cleddau Xứ Wales 40 2.4.3 Cầu Melbourne bắc qua sông Yarra Ha, Australia 41 2.4.4 Cầu Koblenz bắc qua sông Rhine, Đức - ngày 10/11/1971 42 2.5 Tóm tắt 44 3.1 Triết lý thiết kế dầm hộp thép 45 3.2 Các trạng thái giới hạn 45 3.2.1 TTGH Sử dụng 47 3.2.1.1 Độ võng 48 3.2.1.2 Biến dạng đàn hồi 48 3.2.2 TTGH mỏi đứt gãy 49 3.2.2.1 TTGH mỏi 49 3.2.2.2 Tải trọng mỏi 49 3.2.2.3 Mỏi chi tiết chịu kéo thực 50 3.2.2.4 Mỏi bụng 53 3.2.2.5 Mỏi neo chống cắt 55 3.2.2.6 Mỏi vặn xoắn gây 55 3.2.2.7 Yêu cầu độ dẻo dai 56 3.3 Tính dầm tiết diện hộp chịu uốn mặt phẳng 56 3.3.1 Sức kháng uốn tính tốn 56 3.3.2 Uốn dương 57 3.3.3 Uốn âm 58 3.3.4 Lực cắt 60 3.3.4.1 Tổng quát 60 Kiều Thị Hòa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 3.3.5 Các neo chịu cắt 61 3.3.6 Các sườn tăng cứng 61 3.3.6.1 Sườn tăng cứng bụng 61 3.3.6.2 Sườn tăng cứng cánh chịu nén 67 3.3.7 Khả thi công 68 3.4 Sơ đồ khối tóm tắt bước thiết kế dầm hộp thép 70 4.1 Giới thiệu chung điều kiện tự nhiên cơng trình cầu 80 4.1.1 Điều kiện địa hình 81 4.1.2 Thuỷ văn 81 4.1.3 Điều kiện khí tượng 82 4.2 Qui mô tiêu chuẩn kỹ thuật cơng trình 83 4.3 Cấu tạo cầu hữu 85 4.4 Các thông số thiết kế dầm hộp thép 86 4.4.1 Phân tích 88 4.4.2 Các bước thi cơng 92 4.4.3 So sánh cầu hữu phương án sử dụng dầm hộp thép 92 4.5 Công nghệ tiến độ thi công 94 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 95 5.1 Kết luận 95 5.2 Kiến nghị 96 Kiều Thị Hòa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 MỞ ĐẦU I Tính cấp thiết đề tài Cầu dầm hộp thép sử dụng rộng rãi giới phương án chọn nhiều dự án Việt Nam, dầm hộp thép đáp ứng tiêu thời gian thi công nhanh, chịu lực tốt, mỹ quan giá thành cạnh tranh Do nghiên cứu ứng dụng dầm hộp thép địa bàn thành phố Hồ Chí Minh cấp thiết để giải tốn thi cơng – kỹ thuật – kinh tế - mỹ quan II Đối tượng mục tiêu nghiên cứu đề tài Đề tài nghiên cứu tổng quan dầm hộp thép, ứng xử dầm hộp thép chịu lực, nêu lên vấn đề gặp phải thi cơng xây dựng cầu sử dụng dầm hộp thép.Từ đó, xem xét, tính tốn áp dụng cho vài cơng trình tiêu biểu thành phố Hồ Chí Minh III Ý nghĩa khoa học ý nghĩa thực tiễn đề tài Việt Nam nước phát triển, mật độ lưu lượng giao thông tăng cao, vấn đề ún tắc giao thông thành phố lớn mối đương ngại cho việc phát triển xã hội có thành phố Hồ Chí Minh Cơ sở hạ tầng, giao thơng chưa hồn thiện, mặt xây dựng nội đô ngày chật hẹp, việc xây dựng cơng trình cầu đường cần tiến hành nhanh chóng Với ưu điểm độ bền cao, tính ổn định đồng nhất, trọng lượng thân nhỏ, dễ cơng nghiệp hóa chế tạo, giới hóa vận chuyển, thi cơng khơng cần dàn giáo, khơng chịu ảnh hưởng địa chất, thủy văn thời tiết Các cơng trình kết cấu dầm thép đóng vai trị khơng nhỏ mạng lưới giao thơng nước ta Việc thi cơng cầu thép nói chung cầu dầm hộp thép nói riêng vừa thỏa mãn thời gian thi công, giá thành mỹ quan đô thị Việc nghiên cứu đặc điểm dầm hộp thép giúp có nhìn tổng quan chế tạo thiết kế dầm hộp thép để từ lựa chọn cơng nghệ thích hợp để thi cơng xây dựng cầu dầm hộp thép IV Phạm vi nghiên cứu: Từ lý nêu trên, phạm vi nghiên cứu đề tài bao gồm cơng trình cầu sử dụng dầm hộp thép giới Việt Nam Kiều Thị Hòa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 Luận văn bao gồm phần: • Mở đầu • Chương 1: Tổng quan ứng dụng kết cấu cầu sử dụng dầm hộp thép giới Việt Nam • Chương 2: Cấu tạo phận dầm hộp thép • Chương 3: Triết lý thiết kế tính tốn dầm hộp thép • Chương 4: Nghiên cứu áp dụng kết cấu dầm hộp thép cho cầu cơng trình Giồng Ơng Tố Thành phố Hố Chí Minh • Kết luận kiến nghị • Tài liệu tham khảo Kiều Thị Hòa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ỨNG DỤNG KẾT CẤU CẦU SỬ DỤNG DẦM HỘP THÉP TRÊN THẾ GIỚI VÀ TẠI VIỆT NAM 1.1 Lịch sử phát triển dầm hộp thép Thiết kế tổng thể dầm hộp thép dựa chiều dài nhịp hợp lý, tỷ lệ chiều dài chiều cao dầm, thiết kế mặt cắt ngang lựa chọn loại thép Các chi tiết quan trọng khác phải được xem xét kiểm tra Hình 1.1 thể cấu tạo tổng thể dầm thép giản đơn mặt cắt hình hộp liên hợp với mặt cầu BTCT Hệ liên kết ngang Bản mặt cầu = nắp Thanh liên kết ngang Sườn tăng cường Sườn dầm Bản đáy Hình 1.1: Dầm hộp thép liên hợp bê tông cốt thép Những năm 1940 việc sử dụng kết cấu dầm hộp hạn chế, dầm hộp thép chủ yếu chế tạo từ thép cuộn, thép liên kết đinh tán Dầm hộp sử dụng cầu Britannia (1850) với nhịp 152 m, thể hình 1.2, xem thiết kế mẫu sơ khai cho kết cấu dầm hộp thép Kiều Thị Hòa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 Hình 2: Cầu Britannia - Anh, 1850 Mặt cắt rỗng với liên kết đinh tán sử dụng Có cơng trình Mỹ áp dụng kiểu kết cấu dầm hộp cầu Britannia Kết cấu dầm hộp sử dụng vật liệu nhiều so với giàn, thời điểm giá vật liệu cao nhiều so với giá nhân cơng Các kết cấu hình ống cơng trình cầu Firth of Forth (1890) trường hợp ngoại lệ thứ hai Các cầu đường sắt Oude Maas, Dordrecht, Hà Lan, sử dụng liên kết đinh tán ống Với loại kết cấu này, vấn đề ăn mòn trở nên nghiêm trọng Hộp tán đinh khơng kín nước Khơng khí ẩm, nước thấm qua liên kết đọng lại đáy hộp thu gom để đưa Lưu ý: Một chế tương tự xảy độ xốp mối hàn đơn, ví dụ sàn trực hướng Tuy nhiên, thực tế sử dụng đường hàn đơi, đường hàn đơn chấp nhận độ xốp Với phát triển kỹ thuật hàn điện cắt xác, khả áp dụng kết cấu dầm hộp nâng cao lên nhiều Hiện thiết kế kết cấu dầm hộp lớn với liên kết hàn, cách sử dụng kỹ thuật tương tự ngành đóng tàu Kiều Thị Hịa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 Kết cấu điển hình dầm hộp bao gồm: • Một mặt bê tông thép sàn trực hướng, kết hợp hai, • Một thép cường độ cao đáy hộp, • Các liên kết thẳng đứng nghiêng, • Ví dụ Hình 1.1 Mặt cắt ngang điển hình: Vì dầm hộp có độ cứng chống xoắn cao phù hợp áp dụng cho cầu cong mặt bằng, hiển thị hình 1.3a 1.3b Rất nhiều cầu đường cao tốc Châu Âu thiết kế theo phương pháp Phương pháp lắp đẩy áp dụng trường hợp bán kính cong khơng đổi mặt Hình 1.3a: Cầu dầm Kiều Thị Hòa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang Luận văn Thạc sĩ Khoa học kỹ thuật 2012 Dầm hộp trung tâm với hai cánh hẫng Hình 1.3b: Cầu dầm hộp thép Trong mặt cắt hộp đôi, người ta chia hộp thành ngăn nhỏ hơn, hình 1.4a Kết cấu làm giảm hiệu suất làm việc mặt bích đáy hộp Kiều Thị Hòa – Lớp Cao học xây dựng cầu hầm k17 Trang ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG TẠI VỊ TRÍ MẶT CẮT XẾP XE LÊN ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG TẠI VỊ TRÍ MẶT CẮT (MAX) XẾP XE LÊN ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG TẠI VỊ TRÍ MẶT CẮT (MIN) ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG TẠI VỊ TRÍ MẶT CẮT XẾP XE LÊN ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG TẠI VỊ TRÍ MẶT CẮT (MIN) XẾP XE LÊN ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG TẠI VỊ TRÍ MẶT CẮT (MAX) BIỂU ĐỒ MOMEN ỨNG VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ LỰC CẮT ỨNG VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT ỨNG THỚ TRÊN VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT ỨNG THỚ DƯỚI VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ MOMEN ỨNG VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ LỰC CẮT ỨNG VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT THỚ TRÊN ỨNG VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT THỚ DƯỚI ỨNG VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ MOMEN ỨNG VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ LỰC CẮT ỨNG VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT ỨNG THỚ TRÊN VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT ỨNG THỚ DƯỚI VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT VỚI MẶT CẮT ỨNG SUẤT MẶT CẮT ỨNG SUẤT TRONG MẶT CẮT VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT ỨNG SUẤT TRONG MẶT CẮT VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT ỨNG SUẤT TRONG MẶT CẮT VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG BẤT LỢI NHẤT MIDAS/Civil Steel Checking Result Company BE TONG Project Title DAM HOP THEP Author KIEU THI HOA File Name E:\ DAM HOP THEP-(03)-070812.mcb Design Code : AASHTO-LRFD02 Unit System : kN, mm Member No : 223 Material : A242-40 (No:1) Section Name : MC HOP(1) (No:4) z 20 2095 Design Information y 20 12200 (Fy = 0.27579, Es = 199.948) (Built-up Section) Member Length : 3000.00 Member Forces Depth 2095.00 Flg Width 12200.0 Web Center 8200.00 Web Thick 20.0000 Top F Thick 20.0000 Bot.F Thick 20.0000 Area Asz 83800.0 Qzb 22817750 Izz 7434611406667 Zbar 1047.50 Szz 1218788755 rz 3610.90 Axial Force Fxx = 0.00000 (LCB: 1-, POS:J) Bending Moments My = -42950929, Mz = 0.00000 End Moments Myi = -31232877, Myj = -42950929 (for Lb) Qyb Shear Forces Fyy = 0.00000 (LCB: 1+, POS:I) 570200 6856628 Iyy 554230237917 Myi = -31232877, Myj = -42950929 (for Ly) Ybar 6100.00 Syy 529098079 Mzi = 0.00000, Mzj = 0.00000 (for Lz) ry 985.897 Fzz = 4571.96 (LCB: 1+, POS:J) Design Parameters Unbraced Lengths Ly = 3000.00, Lz = 3000.00, Effective Length Factors Ky = 1.00, Kz = 1.00 Lb = 3000.00 Moment Factor / Bending Coefficient Checking Results Cmy = 1.00, Cmz = 1.00, Cb = 1.00 Slenderness Ratio L/r = 3.0 < 200.0 (Memb:223, LCB: 1+) O.K Axial Strength Pu/phiPn = 0/ 149393 = 0.000 < 1.000 O.K Bending Strength Muy/phiMny = 42950929/145906060 = 0.294 < 1.000 O.K Muz/phiMnz = 0/335856201 = 0.000 < 1.000 O.K Combined Strength (Tension+Bending) Pu/phiPn = 0.00 < 0.20 Rmax = Pu/(2*phiPn) + [Muy/phiMny + Muz/phiMnz] = 0.294 < 1.000 O.K Shear Strength Vuy/phiVny = 0.000 < 1.000 O.K Vuz/phiVnz = 0.654 < 1.000 O.K Modeling, Integrated Design & Analysis Software http://www.MidasUser.com MIDAS/Civil V 7.9.5 Print Date/Time : 08/08/2012 20:09 MIDAS/Civil PROJECT TITLE : Steel Code Checking Result DAM HOP THEP Company BE TONG Client Author KIEU THI HOA File Name Untitled.acs -MIDAS/Civil - Steel Code Checking [ AASHTO-LRFD02 ] Version 7.9.5 ========================================================================================== +============================================================+ | MIDAS(Modeling, Integrated Design & Analysis Software) | | MIDAS/Civil - Design & checking system for windows | +============================================================+ | Steel Member Applicable Code Checking | | Based On AASHTO-LRFD02, AASHTO-LFD96, AASHTO-ASD96, | | AISC-LRFD2K, AISC-LRFD93, AISC-ASD89, | | BS5950-90, IS:800-2007, IS:800-1984 | | | | | | | | | | | | (c)SINCE 1989 | +============================================================+ | MIDAS Information Technology Co.,Ltd (MIDAS IT) | | MIDAS IT Design Development Team | +============================================================+ | HomePage : www.MidasUser.com | | Tel : 360-753-5540, Fax : 360-753-5542 | +============================================================+ | MIDAS/Civil Version 7.9.5 | +============================================================+ * DEFINITION OF LOAD COMBINATIONS WITH SCALING UP FACTORS -LCB C Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor) -1+ TTBT( 1.250) + HOAT TAI( 1.750) 1- TTBT( 1.250) + HOAT TAI( 1.750) 2+ TTBT( 0.900) + HOAT TAI( 1.750) 2- TTBT( 0.900) + HOAT TAI( 1.750) 3+ TTBT( 1.250) + HOAT TAI( 1.350) 3- TTBT( 1.250) + HOAT TAI( 1.350) 4+ TTBT( 0.900) + HOAT TAI( 1.350) 4- TTBT( 0.900) + HOAT TAI( 1.350) TTBT( 1.250) TTBT( 0.900) Modeling, Integrated Design & Analysis Software http://www.MidasUser.com MIDAS/Civil V 7.9.5 Print Date/Time : 08/08/2012 20:10 -1/4- MIDAS/Civil Steel Code Checking Result PROJECT TITLE : DAM HOP THEP Company BE TONG Client Author KIEU THI HOA File Name Untitled.acs -MIDAS/Civil - Steel Code Checking [ AASHTO-LRFD02 ] Version 7.9.5 ========================================================================================== * * * * PROJECT MEMBER NO LOADCOMB NO UNIT SYSTEM : DAM HOP THEP = 223, ELEMENT TYPE = Beam = 1-, MATERIAL NO = 1, : kN, mm SECTION NO = * SECTION PROPERTIES : Designation = MC HOP(1) Shape = B - Section (Built-up) Depth = 2095.000, Flg Width = 12200.000, Web Thick = 20.000, Top F Thick = 20.000, Area Ybar Syy Iyy ry J = = = = = = 5.70200e+005, 6.10000e+003, 5.29098e+008, 5.54230e+011, 9.85897e+002, 1.12705e+012, Asy Zbar Szz Izz rz Cwp = = = = = = 4.88000e+005, 1.04750e+003, 1.21879e+009, 7.43461e+012, 3.61090e+003 1.00000e+028 Asz Qyb Zyy Iyz * DESIGN PARAMETERS FOR STRENGTH EVALUATION : Ly = 3.00000e+003, Lz = 3.00000e+003, Lb Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000 * MATERIAL PROPERTIES : Fy = 2.75790e-001, Es = 1.99948e+002, = = = = Web Center = Bot.F Thick = 8.38000e+004 6.85663e+006, 5.48530e+008, 0.00000e+000 8200.000 20.000 Qzb Zzz = 2.28178e+007 = 1.82542e+009 = 3.00000e+003 MATERIAL NAME = A242-40 ====================================================================================== [[[*]]] COMPUTE MOMENT MAGNIFICATION FACTORS AND MAGNIFIED MOMENTS ====================================================================================== ( ) Compute moment magnification factors(B1y,B1z) - If tension or bending member - Assumed B1y = 1.00 - Assumed B1z = 1.00 ( ) Magnification factors for sidesway moments(B2y,B2z) - B2y = 1.00 (Default value) - B2z = 1.00 (Default value) ( ) Given factored axial forces and moments at -Load Case Pu My Mz -DL 0.00 -20316639.08 0.00 LL 0.00 -22634290.00 0.00 DL+LL 0.00 -42950929.08 0.00 WL or EL 0.00 0.00 0.00 -DL+LL+WL(EL) 0.00 -42950929.08 0.00 Modeling, Integrated Design & Analysis Software http://www.MidasUser.com MIDAS/Civil V 7.9.5 Print Date/Time : 08/08/2012 20:10 -2/4- MIDAS/Civil PROJECT TITLE : Steel Code Checking Result DAM HOP THEP Company BE TONG Client Author KIEU THI HOA File Name Untitled.acs -MIDAS/Civil - Steel Code Checking [ AASHTO-LRFD02 ] Version 7.9.5 ========================================================================================== ( ) Compute magnified moments - Muy = B1y*My(DL+LL) + B2y*My(WL(EL)) =-42950929.08 kN-mm - Muz = B1z*Mz(DL+LL) + B2z*Mz(WL(EL)) = 0.00 kN-mm ( ) Factored max shear forces - Vuy = 0.00 kN - Vuz = 1845.80 kN ====================================================================================== [[[*]]] CHECK AXIAL STRENGTH ====================================================================================== ( ) Check slenderness ratio of axial tension member (l/r) [ AASHTO-LRFD02 Specification 6.8.4 ] - l/r = 3.0 < 200.0 -> O.K ====================================================================================== [[[*]]] CHECK FLEXURAL STRENGTH ABOUT MAJOR AXIS ====================================================================================== ( ) Compute nominal flexural strength(Mny) [ AASHTO-LRFD02 Specification 6.12.2.2.2-1] - Mny = Fy*Syy*[1 - (0.064Fy*Syy*Lb)/(A*E)*(SUM(b/t)/Izz)^0.5] = 145906059.73 kN -mm ( ) Compute flexural strength about major axis (phiMny) [ AASHTO-LRFD02 Specification 6.12.1.2.1-1 ] - Resistance factor for flexure : phi = 1.00 - phiMny = phi*Mny = 145906059.73 kN-mm ( ) Check ratio of flexural strength (Muy/phiMny) Muy 42950929.08 - = - = 0.294 < 1.000 phiMny 145906059.73 -> O.K ====================================================================================== [[[*]]] CHECK FLEXURAL STRENGTH ABOUT MINOR AXIS ====================================================================================== ( ) Compute nominal flexural strength(Mnz) [ AASHTO-LRFD02 Specification 6.12.2.2.2-1] - Mnz = Fy*Szz*[1 - (0.064Fy*Szz*Lb)/(A*E)*(SUM(b/t)/Iyy)^0.5] = 335856201.20 kN -mm ( ) Compute flexural strength about minor axis (phiMnz) [ AASHTO-LRFD02 Specification 6.10.4-1 ] - Mnz = 335856201.20 kN-mm - Resistance factor for flexure : phi = 1.00 - phiMnz = phi*Mnz = 335856201.20 kN-mm Modeling, Integrated Design & Analysis Software http://www.MidasUser.com MIDAS/Civil V 7.9.5 Print Date/Time : 08/08/2012 20:10 -3/4- MIDAS/Civil PROJECT TITLE : Steel Code Checking Result DAM HOP THEP Company BE TONG Client Author KIEU THI HOA File Name Untitled.acs -MIDAS/Civil - Steel Code Checking [ AASHTO-LRFD02 ] Version 7.9.5 ========================================================================================== ( ) Check ratio of flexural strength (Muz/phiMnz) Muz 0.00 - = - = 0.000 < 1.000 phiMnz 335856201.20 -> O.K ====================================================================================== [[[*]]] CHECK INTERACTION OF COMBINED STRENGTH ====================================================================================== ( ) Check interaction ratio of combined strength [ AISC-LRFD93 Specification H1.1 ] - Pu/phiPn < 0.20 -> Formula(H1-1b) Pu [ Muy Muz ] - ComRat = - + [ + ] 2*phiPn [ phiMny phiMnz ] = 0.000 + [ 0.294 + 0.000 ] = 0.294 < 1.000 -> O.K ====================================================================================== [[[*]]] CHECK SHEAR STRENGTH ====================================================================================== ( ) Calculate nominal shear strength in local-z direction (Vnz) [ AASHTO-LRFD02 Specification 6.10.7.2 ] - Resistance factor for shear : phi = 1.00 - C = 0.52 - Vp = 0.58*Fyw*Asz = 13404.52 kN - Vnz = C*Vp = 6995.83 kN ( ) Check ratio of shear strength (Vu/phiVn) ( LCB = 1+, POS = J ) - Applied shear force : Vuz = 4571.96 kN Vuz 4571.96 - = - = 0.654 < 1.000 phiVnz 6995.83 Modeling, Integrated Design & Analysis Software http://www.MidasUser.com MIDAS/Civil V 7.9.5 -> O.K Print Date/Time : 08/08/2012 20:10 -4/4-