thiết kế cao ốc văn phòng 170 hai bà trưng quần 1

CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ MĨNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 CHỌN CÁC THƠNG SỐ BAN ĐẦU CHO CỌC BIÊN: III.1.1 CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT CỌC, TIẾT DIỆN CỌC - Căn cứ theo hồ sơ địa chất ta nhận thấy

Trong quá trình học tập, nghiên cứu tại trường ĐH KĨ THUẬT CÔNG NGHỆ, em đã nhận được sự giúp đỡ, chỉ bảo tận tình của các thầy cô Em xin chân thành cảm ơn toàn thể các thầy cô trường ĐH KĨ THUẬT CÔNG NGHỆ đã tận tình giảng dạy, hướng dẫn em trong suốt quá trình học tập tại Trường Đặc biệt là các Thầy Cô Khoa Xây Dựng

đã truyền đạt những kiến thức chuyên môn, những kinh nghiệm hết sức quý giá cho em

Trong thời gian làm luận án tốt nghiệp em đã nhận được sự giúp

đỡ, chỉ bảo tận tình của các thầy cô, bạn bè,người thân

Với tất cả lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn:

Thầy TÔ VĂN LẬN : Giáo viên hướng dẫn chính

Các thầy cô khoa Xây Dựng, trường ĐH KĨ THUẬT CÔNG NGHỆ Con xin cảm ơn bố mẹ, người thân đã tạo mọi điều kiện tốt nhất cho con trong quá trình học tập

Sau cùng tôi xin cảm ơn tất cả bạn bè đã cùng gắn bó và giúp đỡ tôi trong suốt thời gian học tập tại Trường, cũng như trong quá trình hoàn thành luận án tốt nghiệp này

Chân thành cảm ơn

Sinh viên thực hiện Dương Công Tú

PHẦN I: KIẾN TRÚC

Trang

1 Cơ sở đầu tư 1

2 Giải pháp kiến trúc 2

3 Giải pháp về các vấn đề khác 3

4 Điều kiện địa chất thủy văn 5

PHẦN II: KẾT CẤU BÊN TRÊN (70%) CHƯƠNG I: CƠ SỞ THIẾT KẾ I.1 Qui phạm 6

I.2 Cơ sở thiết kế 6

I.3 Vật liệu xây dựng 6

CHƯƠNG II:THIẾT KẾ BẢN SÀN II.1 Sơ đồ tính 7

II.2 Tải trọng tác dụng lên bản sàn 10

II.3 Xác định nội lực 12

II.4 Tính toán cốt thép 15

II.5 Kiểm tra và bố trí cốt thép 18

CHƯƠNG III: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ III.1 Cơ sở thiết kế 20

III.2 Thiết kế cầu thang 20

III.3 Tải trọng tác dụng 22

III.4 Xác định nội lực 23

III.5 Tính dầm chiếu nghĩ 30

CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI IV.1 Sơ đồ cấu tạo 34

IV.2 Bản nắp 35

IV.6 Dầm đáy 44

IV.7 Cột hồ nước 49

IV.8 Kiểm tra và bố trí cốt thép 49

CHƯƠNG V:THIẾT KẾ KHUNG CHỊU LỰC V.1 Số liệu tính tốn 51

V.2 Xát định tải trọng tác dụng 57

V.3 Các trường hợp tải,sơ đồ chất tải và tổ hợp 60

V.4 Chọn nội lực để tính tốn khung trục 6 69

V.5 Kết quả tính tốn cốt thép được lập trong bản sau 80

PHẦN III: NỀN MĨNG (30%) CHƯƠNG I: ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT I.1 Đánh giá về địa chất cơng trình 88

I.2 Kết luận chung 90

CHƯƠNG II: P.A THIẾT KẾ MĨNG CỌC ÉP II.1 Một vài đặc điểm của mĩng cọc ép 92

II.2 Chọn các thơng số về cọc 92

II.3 Tính sức chịu tải của cọc 94

II.4 Thiết kế mĩng M1 98

II.5 Thiết kế mĩng M2 107

II.6 Kiểm tra cốt thép dọc trong quá trình vận chuyển cẩu lắp 118

CHƯƠNG III: P.A THIẾT KẾ MĨNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 Chọn các thơng số ban đầu cho cọc biên 123

III.2 Thiết kế mĩng M1C1 128

III.3 Chọn các thơng số ban đầu cho coc giữa 135

III.4 Thiết kế mĩng M2C2 140

CHƯƠNG III PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ MĨNG CỌC KHOAN NHỒI

III.1 CHỌN CÁC THƠNG SỐ BAN ĐẦU CHO CỌC BIÊN:

III.1.1 CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT CỌC, TIẾT DIỆN CỌC

- Căn cứ theo hồ sơ địa chất ta nhận thấy từ lớp đất thứ 5 là lớp đất cát hạt trung hạt thơ màu vàng trạng thái chặt vừa thỉnh thoảng cĩ lẫn một ít sét đến bời rời nằm dưới mực nước ngầm, chiều dày của chúng là tương đối dày Do đĩ, ta chọn chiều dài cọc nhồi để thiết kế cho trục biên B và E là 8m

- Ngàm đầu cọc vào đài là 20cm, Vậy chiều dài tính tốn của cọc từ đáy mĩng trở xuống là:

Ltt = 8 - 0.2 = 7.8m

- Cốt thép dọc trong cọc : dùng thép AII, 10, Rac = 280000 kN/m2

- Chọn cọc cĩ tiết diện: D = 800 cm

- Sử dụng thép AII cho đài cĩ: Ra = 280000 kN/m2cho đài

- Sử dụng bê tơng cho cọc và đài mác 250 cĩ: Rn = 11000 kN/m2,

- Vậy mũi cọc nằm ở cao trình tính từ mặt đất tự nhiên là:7.8 + 4.6 = 12.4

- Thực chất tính từ cao trình -2.6m trở xuống thì mũi cọc chỉ cắm sâu vào đất một khoảng là 12.4-2.6 =9.8m

III.1.2 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC:

II.1.2.1 THEO TIÊU CHUẨN VẬT LIỆU LÀM CỌC

- Sức chịu tải của cọc:

Pvl = (RaFa + RuFb) Trong đĩ:

+ Fa: diện tích mặt cắt ngang của tất cả các cốt dọc

ac a

ac a

R

Chọn Ra = 200000 kN/m2 + Fb: Diện tích mặt cắt ngang của bê tông cọc

Fb = Fcọc – Fa =

2

80 20.36 5006.19 4

PVL = 3536.068 kN

III.1.2.2 THEO TIÊU CHUẨN CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN

Tính theo phụ lục B: (Tính theo chỉ tiêu về cường độ của đất nền xung quanh cọc)

- Sức chịu tải cực hạn của cọc xác định theo công thức:

Q  A f A q Q Q

- Sức chịu tải cho phép của cọc xác định theo công thức:

p s a

Q Q

FS FS

Trong đó:

N N N c, q, : Các hệ số chịu tải của đất dưới mũi cọc Tra bảng theo 

: Trọng lượng riêng của đất dưới mũi cọc

Q Q

III.2 THIẾT KẾ MĨNG M 1 : TRỤC B CỦA CỘT BIÊN

TRỤC E CỦA CỘT BIÊN

8.70 Trị tính toán

III.2.2 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC

Chọn bề dày đài: hđ = 1.0m -Xác định số lượng cọc:

Ta cĩ :

tt

a

N n

1431.17

Vậy ta chọn số lượng cọc là: n = 2 cọc

Khoảng cách từ mép cọc tới mép đài lấy =(d/3->d/2)=0.3m

Vậy diện tích đáy đài là: F = 1.4 3.2 = 4.48 m2

III.2.3 KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA CÁC CỌC

- Tải trọng tính toán tác dụng xuống cọc thứ i là:

Do đó tất cả các cọc đủ khả năng chịu tải

Vì Pmin = 1350.06 kN >0, nên cọc không bị nhổ

III.2.4 KIỂM TRA SỰ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT DƯỚI MŨI CỌC:

Xem các cọc + đất nền xung quanh các cọc + đài cọc là một móng khối quy ước (MKQƯ)

MKQƯ được xác định bằng cách vẽ một đường thẳng từ mép ngoài của cọc ngoài cùng, hợp với mặt thân cọc một góc ảnh hưởng  với:





III.2.4.1 Xác định các thông số của MKQƯ:

- Góc ma sát trung bình của các góc ma sát  của các lớp đất từ đấy đài xuống tới mũi cọc là:

tc

i i tc

0 / 0 /

0 / / /

17 26 4.9 33 10 2.9

23 16 58 4.9 2.9

tc TB

Vậy góc mở:



- Kích thước móng khối quy ước:

0 / / / 1

Diện tích móng khối quy ước:

Fqư = bqưlqư = 4.192.39 = 10.014m2

III.2.4.2 Kiểm tra ổn định của nền dưới đáy MKQƯ

- Điều kiện ổn định của nền đất:

min

1.2 0

qu tc

 là trọng lượng riêng của đất nền từ đáy MKQƯ lên tới trên mặt đất tc

 là trọng lượng riêng của đất nền dưới đáy MKQƯ

A B D

e N

e N

tc y tc

M e

tc

kN m

0.0832 2787.9

tc x

M e

Vậy các điều kiện trên thoả, do đó nền đất dưới MKQƯ ổn định

III.2.4.3 Kiểm tra độ lún của nền đất dưới KHQƯ:

Sau khi tính toán ta có bảng tính lún như sau:

Vậy nền đất dưới MKQƯ ổn định

III.2.5 KIỂM TRA SỰ XUYÊN THỦNG CỦA ĐÀI CỌC:

- Điều kiện đài cọc không bị xuyên thủng:

xt cx

P P Với P xt=P i (cọc nằm ngoài tháp xuyên)

- Tính kích thước đáy tháp xuyên:

  : Vậy đài cọc không bị xuyên thủng

III.2.6 TÍNH TOÁN BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI CỌC:

HÌNH 3.04 SƠ ĐỒ TÍNH CỐT THÉP CHO ĐÀI

III.3.6.1 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP THEO PHƯƠNG NGANG:

- Xét mặt ngàm I – I ta cĩ:

+ Sơ đồ tính: xem đài cọc như một bản console, đầu tự do ở mép đài và đầu ngàm ở mặt phẳng mép cột, chịu tải tác dụng là các phản lực đầu cọc nằm ngồi mép cột

- Momen tương ứng với mặt ngàm I – I:

M I – I = Pmaxr

Mà ta cĩ: Pmax  1388.6kN 0.9 0.5 0.65

2

M I – I = 1388.60.65 = 902.59 kN.m Diện tích cốt thép:

III.2.6.2 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP THEO PHƯƠNG ĐỨNG:

Cốt thép theo phương đứng được bố trí theo cấu tạo là 14 200a

III.3 CHỌN CÁC THƠNG SỐ BAN ĐẦU CHO CỌC GIỮA C VÀ D:

III.3.1 CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT CỌC, TIẾT DIỆN CỌC

- Căn cứ theo hồ sơ địa chất ta nhận thấy từ lớp đất thứ 5 là lớp đất cát hạt trung hạt thơ màu vàng trạng thái chặt vừa thỉnh thoảng cĩ lẫn một ít sét đến bời rời nằm dưới mực nước ngầm, chiều dày của chúng là tương đối dày Do đĩ, ta chọn chiều dài cọc nhồi là 10m

- Ngàm đầu cọc vào đài là 20cm, Vậy chiều dài tính tốn của cọc từ đáy mĩng trở xuống là:

Ltt = 10 - 0.2 = 9.8m

- Cốt thép dọc trong cọc : dùng thép AII, 10, Rac = 280000 kN/m2

- Chọn cọc cĩ tiết diện: D = 800 cm

- Sử dụng bê tông cho cọc và đài mác 250 có: Rn = 11000 kN/m2,

- Vậy mũi cọc nằm ở cao trình tính từ mặt đất tự nhiên là:9.8 + 4.6 = 14.4

- Thực chất tính từ cao trình -2.6m trở xuống thì mũi cọc chỉ cắm sâu vào đất một khoảng là 14.4-2.6 =11.8m

III.3.2 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC:

III.3.2.1 THEO TIÊU CHUẨN VẬT LIỆU LÀM CỌC

- Sức chịu tải của cọc:

Pvl = (RaFa + RuFb) Trong đó:

+ Fa: diện tích mặt cắt ngang của tất cả các cốt dọc

1.5

ac a R

R  và không được lớn hơn 220000 kN/m2

Chọn Ra = 200000 kN/m2 + Fb: Diện tích mặt cắt ngang của bê tông cọc

PVL = 3536.068 kN

III.3.2.2 THEO TIÊU CHUẨN CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN

Tính theo phụ lục B: (Tính theo chỉ tiêu về cường độ của đất nền xung quanh cọc)

- Sức chịu tải cực hạn của cọc xác định theo công thức:

Q  A f A q Q Q

- Sức chịu tải cho phép của cọc xác định theo công thức:

p s a

Q Q

Q Q

Để thiên về an tồn ta phải chọn khả năng chịu tải nhỏ nhất của cọc trong các trường

hợp trên = min (Pvl , Pđn).Vậy sức chịu tải của cọc phải lấy theo sức chịu tải của đất

nền xung quanh cọc và bằng: pđn = Qa = 2400.386 kN

III.4 THIẾT KẾ MĨNG M2 TRỤC GIỮA (C, D):

BIỂU ĐỒ PHẢN LỰC MĨNG

+ Tại nút C: N 2411.65kN Q; 42.51kN M; 111.44kNm

+ Tại nút D: N 2066.79kN Q; 38.62kN M; 97.40kNm

III.4.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG:

-1.50Trị tính toán

Ta cĩ :

tt

a

N n

Q



  : là hệ số ảnh hưởng của Mơmen ta chọn 1.1

Với:

1.1 1.5 3531.

2400.386

Vậy ta chọn số lượng cọc là: n = 2 cọc

Vậy diện tích đáy đài là: F =1.43.2 = 4.48 m2

III.4.3 KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA CÁC CỌC

- Tải trọng tính toán tác dụng xuống cọc thứ i là:

Do đó tất cả các cọc đủ khả năng chịu tải

Vì Pmin = 1863.56 kN >0, nên cọc không bị nhổ

III.4.4 KIỂM TRA SỰ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT DƯỚI MŨI CỌC:

Xem các cọc + đất nền xung quanh các cọc + đài cọc là một móng khối quy ước (MKQƯ)

MKQƯ được xác định bằng cách vẽ một đường thẳng từ mép ngoài của cọc ngoài cùng, hợp với mặt thân cọc một góc ảnh hưởng  với:





III.3.4.1 Xác định các thông số của MKQƯ:

- Góc ma sát trung bình của các góc ma sát  của các lớp đất từ đấy đài xuống tới mũi cọc là:

0 /

25 184.9 4.9

tc TB



- Kích thước móng khối quy ước:

0 / / / 1

0 / / / 1

Diện tích móng khối quy ước:

Fqư = bqư lqư = 4.972.97 = 14.76m2

HÌNH 3.06 SỐ MÓNG KHỐI QUI ƯỚC

III.4.4.2 Kiểm tra ổn định của nền dưới đáy MKQƯ

- Điều kiện ổn định của nền đất:

max

min

1.2 0

qu tc

A B D

e N

e N

max min 412.5 407.58

410.04

tc tc tc

Vậy các điều kiện trên thoả, do đó nền đất dưới MKQƯ ổn định

III.4.4.3 Kiểm tra độ lún của nền đất dưới KHQƯ:

Sau khi tính toán ta có bảng tính lún như sau:

Vậy nền đất dưới MKQƯ ổn định

III.4.5 KIỂM TRA SỰ XUYÊN THỦNG CỦA ĐÀI CỌC:

- Điều kiện đài cọc không bị xuyên thủng:

P xt P cxVới P xt=P i (cọc nằm ngoài tháp xuyên)

- Tính kích thước đáy tháp xuyên:

III.4.6 TÍNH TOÁN BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI CỌC:

HÌNH 3.07 SƠ ĐỒ TÍNH CỐT THÉP CHO ĐÀI

III.4.6.1 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP THEO PHƯƠNG NGANG:

- Xét mặt ngàm I – I ta có:

+ Sơ đồ tính: xem đài cọc như một bản console, đầu tự do ở mép đài và đầu ngàm ở mặt phẳng mép cột, chịu tải tác dụng là các phản lực đầu cọc nằm ngoài mép cột

- Momen tương ứng với mặt ngàm I – I:

III.4.6.2 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP THEO PHƯƠNG ĐỨNG:

-Cốt thép theo phương đứng được bố trí theo cấu tạo là 14 200a

III.4.6.3 SO SÁNH LỰA CHON PHƯƠNG ÁN MÓNG:

Từ các giá trị tính toán của hai phương án móng cọc ép và móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp được khối lượng bêtông và cốt thép cho từng phương án móng cho toàn bộ móng ở khung trục 6 như sau :

KHỐI LƯỢNG BÊTÔNG (m3) KHỐI LƯỢNG THÉP (Tấn)

Cọc ép Cọc khoan nhồi Cọc ép Cọc khoan nhồi

Từ kết quả so sánh trên , ta thấy không có phương án nào thật sự có lợi về cả hai mặt bêtông và cốt thép , do không có điều kiện tham khảo về giá thành của từng loại vật liệu cũng như giá thuê nhân công, máy móc thiết bị để thi công hai phương án trên cho nên rất khó khăn trong việc lựa chọn phương án

Nếu móng cọc ép cho khối lượng bêtông nhỏ hơn cọc khoan nhồi nhưng lượng thép lại lớn hơn móng cọc khoan nhồi  do đó cần phải tổng hợp nhiều tham số kỹ thuật và kinh tế để chọn ra được phương án hợp lý hơn

Các ưu khuyết điểm của hai loại phương án móng: * Móng cọc ép :

-Ưu điểm : giá thành rẻ so với các loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc do sản xuất cọc từ nhà máy (cọc được đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh khi tiến hành xây chen ở các đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tĩnh cọc ngoài hiện trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc và sức kháng của đất dưới mũi cọc

-Khuyết điểm: sức chịu tải không lớn lắm ( 50 350 T ) do tiết diện và chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ) Lượng cốt thép bố trí trong cọc tương đối lớn Thi công gặp khó khăn khi đi qua các tầng laterit , lớp cát lớn , thời gian ép lâu

* Móng cọc khoan nhồi :

-Ưu điểm : sức chịu tải của cọc khoan nhồi rất lớn ( lên đến 1000 T ) so với cọc

ép , có thể mở rộng đường kính cọc 60cm 250cm , và hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động đối với công trình xung quanh Cọc khoan

thi công qua các lớp đất cứng, địa chất phức tạp mà các loại cọc khác không thi công được

-Khuyết điểm: giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép , ma sát xung quanh cọc sẽ giảm đi rất đáng kể so với cọc ép do công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc nhồi thường phức tạp và tốn kém, thí nghiệm nén tĩnh cọc khoan nhồi rất phức tạp Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao

* Tóm lại : ta chọn phương án MÓNG CỌC ÉP làm giải pháp nền móng cho công trình vì đây là phương thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc do sản xuất cọc từ nhà máy (cọc được đúc sẵn) , phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh khi tiến hành xây chen ở các đô thị lớn ; công tác thí nghiệm nén tĩnh cọc ngoài hiện trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc và sức kháng của đất dưới mũi cọc.và vì địa chất khu vực này tương đối tốt

CHƯƠNG III THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ

III.1 CƠ SỞ THIẾT KẾ

Công trình có hai thang bộ một thang máy, nhằm đảm bảo cho nhu cầu đi lại ta chọn một cầu thang bộ ở trung tâm mặt bằng để thiết kế chọn cầu thang bộ này có dạng kết cấu là cầu thang ba vế dạng bản, ứng với lối đi lên chính của công trình là cầu thang nối các sàn tầng với nhau nhằm thõa mãn nhu cầu sử dụng, làm tăng thêm tính mĩ quan cho công trình, mặt khác cầu thang này được quyết định bỡi công dụng, số tầng, diện tích, số người sử dụng, yêu cầu phòng hỏa của công trình Những yếu tố này là cơ

sở để thiết kế cầu thang bộ cho công trình

III.2 THIẾT KẾ CẦU THANG

- Công thức tính bậc của thang bộ: B  2 H  600 650 

Với + B : là chiều rộng một bậc thang bộ B  b 250 300

5500

1 3 5 7

15 17 19 21

III.2.2 KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CẦU THANG

- Chọn sơ bộ chiều dày bản thang 0 3800

- Chiều rộng bản chiếu nghỉ b cn  1700mm, chiều dài bản chiếu nghỉ l cn  1700mm

- Toàn bộ các bậc thang được xây bằng gạch đinh, các bề mặt của nó được tô bằng đá mài

III.2.3 SƠ ĐỒ TÍNH CẦU THANG

Tính theo sơ đồ phẳng Cắt một dải bản có bề rộng b = 1m để tính

h

h    thì liên kết giữa bản thang và dầm chiếu nghỉ được xem là liên kết khớp

Chọn sơ đồ tính tốn đơn giản nhất của vế 1 và vế 3 được thể hiện như sau:

A

B

D C

HÌNH 3.03 VẾ 1 MẶT CẮT A – A VÀ VẾ 3 MẶT CẮT B - B BẢN THANG LIÊN KẾT MỘT ĐẦU KHỚP CỐ ĐỊNH VÀ MỘT ĐẦU KHỚP DI ĐỘNG

Để tính tốn và bố trí cốt thép tại gối an tồn hơn cho bản thang ta chọn thêm liên kết hai đầu ngàm cho bản thang

A

B

DC

HÌNH 3.04 VẾ 1 MẶT CẮT A – A VÀ VẾ 3 MẶT CẮT B - B

BẢN THANG LIÊN KẾT HAI ĐẦU NGÀM

Riêng vế 2 là vế thang ngàm vào dầm gãy, mặc khác nĩ lại kê lên hai chiếu nghỉ của

vế thang 1 và vế thang 3 Nên cĩ thể chọn sơ đồ tính như sau

Xét tỉ số : 1

1

B

L Cos  trong đó B1=2.1,Cos=0.886,L1=1.7

d s

h

h   >3 nên ta chọn sơ đồ tính như sau:

HÌNH 3.05 VẾ 2 MẶT CẮT 2 - 2 BẢN THANG LIÊN KẾT MỘT ĐẦU NGÀM

2 2

2

6.42

7.26 / cos 0.884

III.3.2 HOẠT TẢI

*Hoạt tải: theo tiêu chuẩn Việt Nam 2737-1995 thì 2

tc

P  kN m 2

III.4.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN TOÀN BỘ CẦU THANG

Nhịp tính toán của bản thang L0L1L2 2100 1700   3800

Từ điều kiện làm việc thực tế của bản thang mà ta xem sơ đồ tính của bản thang là dầm đơn giản và chất tải theo các sơ đồ sau:

TRƯỜNG HỢP1: Tính theo sơ đồ hai đầu khớp

Dùng phần mềm Sap 2000 để chạy và tìm được nội lực như sau:

HÌNH 3.08 BIỂU ĐỒ MÔMEN CỦA VẾ THANG 1

HÌNH 3.09 PHẢN LỰC GỐI VẾ 1

HÌNH 3.10 BIỂU ĐỒ MÔMEN CỦA VẾ THANG 3

Dùng phần mềm Sap 2000 để chạy và tìm được nội lực như sau

HÌNH 3.13 BIỂU ĐỒ MÔMEN CỦA VẾ THANG1

HÌNH 3.14 PHẢN LỰC GỐI VẾ 1

HÌNH 3.15 BIỂU ĐỒ MÔMEN CỦA VẾ THANG 3

HÌNH 3.16 PHẢN LỰC GỐI VẾ 3