ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH XÂY DỰNG DÂN DỤNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI: THIẾT KẾ CAO ỐC VĂN PHÒNG TẠI 21 BÀ TRIỆU (kèm bản vẽ)

- Quy mô công trình Toà nhà làm việc 9 tầng với diện tích mặt bằng 904 m2 Công trình có diện tích xây dựng khoảng 4396 m2 Diện tích làm việc 8138 m2 Diện tích kinh doanh triển lãm 420 m

I Nhiệm vụ và chức năng của công trình.

II các giảI pháp thiết kế kiến trúc của công trình III các giải pháp qui hoạch

IV giảI pháp kỹ thuật tơng ứng của công trình.

Giáo viên hớng dẫn1 : Nguyên Văn Quang Sinh viên thực hiện : Nguyễn Hữu Dũng

I Giới thiệu về công trình :

Tên công trình : Cao ốc văn phòng

Địa điểm : 21 Phố Bà Triệu

Trớc tình hình hiện nay, do dân c có xu hớng sống trong các chung c ngoại ô, khu trung tâm thành phố đợc quy hoạch trở thành khu hành chính, thơng mại và kinh tế, nhu cầu về việc xây dựng các trung tâm văn phòng cấp thiết hơn bao giờ hết.

Công trình cao ốc văn phòng 21 Bà Triệu là một trong những công

Hà Nội Nằm ở một vị trí trung tâm của thành phố với hệ thống giao thông

đi lại thuận tiện, công trình đã cho thấy rõ u thế về vị trí của nó.

Công trình gồm 9 tầng (ngoài ra còn có một tầng hầm để làm gara và chứa các thiết bị kỹ thuật), khu nhà đã thể hiện tính u việt của công trình hiện đại, vừa mang vẻ đẹp về kiến trúc, thuận tiện trong sử dụng và đảm bảo

về kinh tế khi sử dụng.

- Quy mô công trình

Toà nhà làm việc 9 tầng với diện tích mặt bằng 904 ( m2)

Công trình có diện tích xây dựng khoảng 4396 m2

Diện tích làm việc 8138 m2

Diện tích kinh doanh triển lãm 420 m2

Diện tích hội trờng phòng hội thảo 240 m2

Công trình đợc bố trí một cổng chính hớng tây thông ra mặt phố Bà Triệu tạo điều kiện cho giao thông đi lại và hoạt động thờng xuyên của cơ quan

Hệ thống sân đờng nội bộ bằng bê tông và gạch lá dừa đảm bảo độ bền lâu dài

Hệ thống cây xanh bồn hoa đợc bố trí ở sân trớc và xung quanh nhà tạo môi trờng cảnh quan sinh động hài hoà gắn bó thiên nhiên với công trình

Vị trí : Vị trí công trình nằm ngay trên đờng phố chính, phía tây khu đất

là đờng phố chính

Phía tây bắc khu đất là khu nhà ở năm tầng của công ty xuất nhập khẩu mây tre đan

Phía bắc là tập thể văn phòng tập thể thành uỷ Hà Nội

Phía Nam giáp khu nhà ở dân c 2 tầng và bảo tàng phụ nữ Việt Nam Phía đông khu đất giáp xởng công ty nhựa Hà Nội

Nhìn chung mặt bằng khá bằng phẳng giao thông đi lại thuận tiện vì gần trục đờng chính

II Giải pháp kiến trúc

Phơng pháp kiến trúc đợc thiết kế theo phong cách kiến trúc hiện đại kết hợp hài hoà với đờng nét kiến trúc khu phố Bà Triệu Toàn bộ công trình

là các mảng, khối thể hiện sự khoẻ khoắn gọn gàng phù hợp với chức năng của công trình

Siêu thị trng bày và bán hàng có diện tích 420 m2

Phòng giao dịch, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật có diện tích 75 m2.

Hai thang bộ và 2 thang máy , hệ thống hành lang.

Khu vệ sinh có diện tích 30 m2

Tầng 2

Đặt ở cao trình 5,40m với chiều cao tầng 4,8m có chức năng hội trờng biểu diễn và họp hội thảo.

Tổng diện tích xây dựng là 875 m2 gồm

Hội trờng có diện tích 240 m2.

Hậu trờng, phòng quản lý, phòng hoá trang, phòng kỹ thuật, kho đạo cụ, quán bar.

Khu vệ sinh có diện tích 30 m2.

Cầu thang bộ và thang máy, hệ thống hành lang.

Tầng 3 - 8

Có chiều cao tầng 3,9 m là các văn phòng cho thuê.

Tổng diện tích xây dựng 875 m2 gồm

Văn phòng cho thuê có diện tích 586 m2

Khu vệ sinh có diện tích 30 m2

Hai thang bộ và hai thang máy, sảnh.

Tầng hầm tầng 1,2 ốp đá granit nhân tạo màu cà phê nhạt, sơn vôi màu

be vàng, cửa sổ vách kính dày 5mm phản quang.

Nội thất

Tầng 1,2 lát đá granit Thạch Bàn, tờng sơn vôi 3 lớp Khu vệ sinh ốp gạch men kính, thiết bị vệ sinh ToTo, Vách kính không đố dày 12mm

Tầng 38 tờng sơn vôi bả matit Sàn lát gạch cêramic Khu vệ sinh ốp gạch men kính, thiết bị vệ sinh ToTo, Vách thạch cao cách âm dày 110 mm Tầng mái

Sàn lát gạch cêramic màu sáng, tờng sơn vôi màu be vàng 3 lớp, vách khung nhôm kính Khu vệ sinh ốp gạch men kính, thiết bị vệ sinh ToTo III Giải pháp quy hoạch

Dựa trên vị trí công trình nằm trên Quận Hoàn Kiếm Hà Nội việc nghiên cứu giải pháp quy hoạch theo phơng hớng tận dụng tối đa khả năng

sử dụng đất nhng vẫn đảm bảo sự hài hoà với các công trình và cảnh quan xung quanh của khu phố Công trình sẽ đợc thiết kế có vị trí cách mặt phố Bà Triệu khá xa tạo một khoảng sân rộng rãi thoáng đãng phía trớc mặt tiền để

có thể đỗ xe đợc

Cầu thang tiền sảnh các tầng bố trí rộng rãi ở vị trí hợp lý nên tiết kiệm

đợc diện tích mà giao thông nội bộ không bị chồng chéo, các không gian sử dụng thoáng đãng Hội trờng đợc bố trí thích hợp với việc sử dụng đa năng

IV Các giải pháp kỹ thuật khác

phụ tải đặc biệt nh : Thang máy, chiếu sáng ,bơm nớc v v ta bố trí một máy phát điện Diezel dự phòng công suất 100 kVA.

Lới cung cấp và phân phối điện : Cung cấp điện động lực và chiếu sáng cho công trình đợc lấy tự điện hạ thế của trạm biến áp Dây dẫn điện từ tủ

điện hạ thế đến các bảng phân phối điện ở các tầng đi trong hộp kỹ thuật Dây dẫn điện đi sau bảng phân phối điện ở các tầng chôn trong tờng, trần hoặc sàn.

Hệ thống chiếu sáng dùng đèn huỳnh quang và đèn dây tóc để chiếu sáng tuỳ theo chức năng của từng phòng , tầng , khu vực

Trong các phòng có bố trí các ổ cắm để phục vụ cho chiếu sáng cục bộ

và cho các mục đích khác

Hệ thống chiếu sáng đợc bảo vệ bằng các Aptomat lắp trong các bảng phân phối điện Điều khiển chiếu sáng bằng các công tắc lắp trên tờng cạnh cửa ra vào hoặc ở trong vị trí thuận lợi nhất

Hệ thống chống sét và nối đất

Chống sét cho công trình bằng hệ thống các kim thu sét bằng thép  16 dài 600 mm lắp trên các kết cấu nhô cao và đỉnh của máy nhà Các kim thu sét đợc nối với nhau và nối với đất bằng các thép  10 Cọc nối đất dùng thép góc 65 x 65 x 6 dài 2,5 m Dây nối đất dùng thép dẹt 40 x 4 Điện trở của hệ thống nối đất đảm bảo nhỏ hơn 10 

Hệ thống nối đất an toàn thiết bị điện đợc nối riêng độc lập với hệ thống nối đất chống sét Điện trở nối đất của hệ thống này đảm bảo nhỏ hơn 4  Tất cả các kết cấu kim loại , khung tủ điện, vỏ hộp Aptomat đệu phỉa đợc nối với hệ thống này

Cấp thoát nớc cho nhà

Nguồn nớc

Lấy từ nguồn nớc bên ngaòi của thành phố cấp đến bể nớc ngầm của công trình Ta đặt máy bơm để bơm nớc từ bể nớc ngầm lên bể chứa nớc ở trên mái Máy bơm sẽ tự hoạt động theo sự khống chế mức nớc ở bể trên mái Từ bể nớc trên mái nớc đợc cung cấp cho toàn bộ công trình

Đờng ống cấp nớc dùng ống thép tráng kẽm Đờng ống trong nhà đi ngầm trong tờng và các hộp kỹ thuật Đờng ống sau khi lắp đặt xong đều

phải thử áp lực và khử trùng trớc khi sử dụng Tất cả các van khoá đều phải

sử dụng các van khóa chịu áp lực

Hệ thống thoát nớc :

Toàn bộ nớc thải sinh hoạt đợc thu lại qua hệ thống ống dẫn, qua xử lý cục bộ bằng bể tự hoại, sau đó đợc đa vào cống thoát nớc bên ngoài của khu vực.

Nớc thải ở các khu vệ sinh đợc thoát theo hai hệ thống riêng biệt : Hệ thống thoát nớc bẩn và hệ thống thoát phân Nớc bẩn từ các phễu thu sàn, chậu rửa, tắm đứng, bồn tắm đợc thoát vào hệ thống ống đứng thoát riêng ra

hố ga thoát nớc bẩn rồi thoát ra hệ thống thoát nớc chung

Chất thải từ các xí bệt đợc thu vào hệ thống ống đứng thoát riêng về ngăn chứa của bể tự hoại Có bố trí ống thông hơi  60 đa cao qua mái 70

Nhìn chung, công trình đáp ứng đơc tất cả những yêu cầu của một khu làm việc cao cấp Ngoài ra, với lợi thế của một vị trí đẹp nằm ngay giữa trung tâm thành phố, công trình đang là điểm thu hút với nhiều công ty muốn đặt văn phòng tại nội thành.

III tÝnh to¸n vµ tæ hîp néi lùc.

IV tÝnh to¸n kÕt cÊu cét.

V tÝnh to¸n kÕt cÊu dÇm.

VI tÝnh to¸n kÕt cÊu sµn.

VII tÝnh kÕt cÊu cÇu thang.

VIII tÝnh to¸n kÕt cÊu mãng.

Sinh viên thực hiện : Nguyễn Ngọc Khánh

I Giải pháp kết cấu

Đối với việc thiết kế công trình, việc lựa chọn giải pháp kết cấu đóng một vai trò rất quan trọng, bởi vì việc lựa chọn trong giai đoạn này sẽ quyết

định trực tiếp đến giá thành cũng nh chất lợng công trình.

Có nhiều giải pháp kết cấu có thể đảm bảo khả năng làm việc của công trình do vậy để lựa chọn đợc một giải pháp kết cấu phù hợp cần phải dựa trên những điều kiện cụ thể của công trình.

1 Hệ kết cấu khung chịu lực

Là hệ kết cấu không gian gồm các khung ngang và khung dọc liên kết với nhau cùng chịu lực Để tăng độ cứng cho công trình thì các nút khung là nút cứng

Tỷ lệ thép trong các cấu kiện thờng cao.

Hệ kết cấu này phù hợp với những công trình chịu tải trọng ngang nhỏ.

2 Hệ kết cấu vách chịu lực

Đó là hệ kết cấu bao gồm các tấm phẳng thẳng đứng chịu lực Hệ này chịu tải trọng đứng và ngang tốt áp dụng cho nhà cao tầng Tuy nhiên hệ kết cấu này ngăn cản sự linh hoạt trong việc bố trí các phòng.

3 Hệ kết cấu lõi-hộp

Hệ kết cấu này gồm 2 hộp lồng nhau Hộp ngoài đợc tạo bởi các lới cột

và dầm gần nhau, hộp trong cấu tạo bởi các vách cứng Toàn bộ công trình làm việc nh một kết cấu ống hoàn chỉnh Lõi giữa làm tăng thêm độ cứng của công trình và cùng với hộp ngoài chịu tải trọng ngang.

Chi phí xây dựng cao.

Điều kiện thi công phức tạp yêu cầu kỹ thuật cao.

Hệ kết cấu này phù hợp với những cao ốc chọc trời (>80 tầng) khi yêu cầu về sức chịu tải của công trình khiến cho các hệ kết cấu khác khó đảm bảo đợc.

4 Hệ kết cấu hỗn hợp khung-vách-lõi chịu lực

Về bản chất là sự kết hợp của 2 hệ kết cấu đầu tiên Vì vậy nó phát huy

đợc u điểm của cả 2 giải pháp đồng thời khắc phục đợc nhợc điểm của mỗi giải pháp trên trên thực tế giải pháp kết cấu này đợc sử dụng rộng rãi do những u điểm của nó.

Tuỳ theo cách làm việc của khung mà khi thiết kế ngời ta chia ra làm 2 dạng sơ đồ tính: Sơ đồ giằng và sơ đồ khung giằng.

Sơ đồ giằng: Khi khung chỉ chịu tải trọng theo phơng đứng ứng với diện chịu tải, còn tải ngang và một phần tải đứng còn lại do vách và lõi chịu Trong sơ đồ này các nút khung đợc cấu tạo khớp, cột có độ cứng chống uốn nhỏ.

Sơ đồ khung giằng: Khi khung cũng tham gia chịu tải trọng đứng và ngang cùng với lõi và vách Với sơ đồ này các nút khung là nút cứng.

Kết luận

Sự kết hợp của giải pháp kết cấu khung-vách-lõi cùng chịu lực tạo ra khả năng chịu tải cao hơn cho công trình Dới tác dụng cảu tải trọng nhang (tải trọng đặc trng cho nhà cao tầng) khung chịu cắtlà chủ yếu tức là chuyển

vị tơng đối của các tầng trên là nhỏ, của các tầng dới lớn hơn trong khi đó lõi và vách chịu uốn là chủ yếu, tức là chuyển vị tơng đối của các tầng trên lớn hơn của các tầng dới.điều này khiến cho chuyển vị của cả công trình giảm đi khi chúng làm việc cùng nhau.

Với những u điểm đó em quyết định chọn giải pháp kết cấu vách-lõi chịu lực.

khung-Lựa chọn phơng án sàn

Trong kết cấu nhà cao tầng sàn là vách cứng ngang, tính tổng thể yêu cầu tơng đối cao Hệ kết cấu sàn đợc lựa chọn chủ yếu phụ thuộc vào, chiều cao tầng, nhịp và điều kiện thi công.

Sàn sờn toàn khối

Là hệ kết cấu sàn thông dụng nhất áp dụng đợc cho hầu hết các công trình, phạm vi sử dụng rộng, chỉ tiêu kinh tế tốt thi công dễ dàng thuận tiện Sàn nấm

Tờng đợc sử dụng khi tải trọng sử dụng lớn, chiều cao tầng bị hạn chế, hay do yêu cầu về kiến trúc sàn nấm tạo đợc không gian rộng, linh hoạt tận dụng tối đa chiều cao tầng Tuy nhiên sử dụng sàn nấm sẽ không kinh tế bằng sàn sờn.

Đối với công trình này ta thấy chiều cao tầng điển hình là 3,9m là tơng

đối cao đối với nhà làm việc, đồng thời để đảm bảo tính linh hoạt khi bố trí các vách ngăn mềm, tạo không gian rộng, ta chọn phơng án sàn sờn toàn khối.

II xác định tải trọng và sơ bộ chon kích thớc tiết diện các cấu kiện.

2 líp g¹ch l¸ nem dµy 2x2 cm v÷a lãt dµy 2 cm

g¹ch chèng nãng dµy 10 cm

bª t«ng cèt thÐp dµy 12 cm v÷a tr¸t dµy 1,5 cm cÊu t¹o sµn m¸i

cÊu t¹o sµn ®iÓn h×nh

g¹ch l¸t nÒn dµy 1cm v÷a lãt dµy 2cm

bª t«ng cèt thÐp dµy 12 cm v÷a tr¸t dµy 1,5 cm

m2)

Tæng (kG/m

2)

1.1 1.3 1.1 1.3

22 46.8 330 35.1

1.1 1.3 1.1 1.1 1.3

79.2 46.8 88 330 35.1

1.1 1.3 1.1 1.3

19.8 46.8 330

Ho¹t t¶i:

chuÈn kG/m2)

HÖ sè vît t¶i

Gi¸ trÞ tÝnh to¸n (kG/m2)

D = 0,8 1,4 phô thuéc vµo t¶i träng

l: c¹nh ng¾n cña b¶n

Chän hb = 12 cm

* BÒ dÇy cña v¸ch, lâi lÊy s¬ bé 22 cm

* BÒ dÇy têng tÇng hÇm lÊy s¬ bé 25 cm

1

N

F  ( 1  , 2 1 , 5 )

N lµ lùc däc lín nhÊt cã thÓ xuÊt hiÖn trong cét

N =F.(t¶i b¶n th©n + ho¹t t¶i sµn)

= 6.7,5.(434+ 300) 10

= 330300 kG

2

3557 130

330300 4

132120

4 ,

Tải trọng cho một mét dài dầm :

II.3 Phân phối tải trọng đứng lên khung trục 4

TảI trọng tác dụng lên khung gồm có :

- Tĩnh tải.

- Hoạt tải.

- TảI trọng gió.

 Nguyên lý phân tải từ sàn vào cho các dầm:

Tải trọng thẳng đứng từ bản sàn truyền vào dầm xác định bằng cách chia theo tiết diện truyền tải, nh vậy với bản sàn loại dầm thì tải trọng truyền từ bản vào dầm theo phơng cạnh ngắn có dạng tam giác và theo phơng cạnh dài

có dạng hình thang, với ô bản chữ nhật thỉ tải trọng truyền vào dầm phân bố

có dạng chữ nhật

a Tĩnh tải và hoạt tải

Sơ đổ phân phối tĩnh tải và hoạt tải từ sàn cho các dầm của khụng và các dầm của sàn dợc trình bày trên hình vẽ.

Sau đây ta sẽ lần lợt xác định từng loại tải trọng tác dụng vào khung:

III Tính toán nội lực và tổ hợp nội lực

Việc tính toán nội lực đợc thực hiện với sự trợ giúp của máy tính bằng chơng trình SAP2000, dầm và cột đợc vào sơ đồ là các phần tử Frame.

Các số liệu đầu vào cụ thể đã đợc trình bày trong các bảng thống kê ở trên Kết quả nội lực của các phần tử ứng với từng trờng hợp tải, gồm:

+ Lực dọc + Lực cắt + Mômen uốn Kết quả cụ thể đợc trình bày trong phần phụ lục kèm theo.

2.Tổ hợp nội lực :

Để tính lệch cho cột, em tổ hợp nội lực cho cột ở tất cả các trục A,B,C,D tại các tầng :tầng trệt , tầng 5 tầng 6 ,tầng 8 ,và tầng 9 trong khung k4 để tìm ra các cặp giá trị Mx và N nguy hiểm nhất có thể xuất hiện trong kết cấu Mỗi đoạn cột trong phạm vi các tầng có cùng tiết diện thì tính thép một lần với các cặp tổ hợp nội lực tại 2 tiết diện: tiết diện chân cột và tiết diện trên cùng của đoạn cột đó.

Từ đó ta tiến hành tính toán để kết cấu đủ khả năng chống chịu mọi tác động, đảm bảo kết cấu làm việc bình thờng trong giới hạn cho phép.

ở mỗi tiết diện, em xét các tổ hợp cơ bản I, tổ hợp cơ bản II, , để tìm ra các cặp nội lực nguy hiểm nh sau :

Đối với cột : M+

max, Nt ; M

-max, Nt ; Nmax, Mt ; cặp M,N có độ lệch tâm e=M/N lớn.

Riêng đối với tiết diện chân cột ta còn tìm thêm Qt để phục vụ cho việc thiết kế móng.

Các giá trị cụ thể đợc trình bày trong bảng tổ hợp nội lực

- Cốt đai :

+ d > 0.25d1 (d1 : đờng kính lớn nhất của cốt dọc chịu nén )

+ Khoảng cách giữa các cốt đai 15d2 (d2:đờng kính bé nhất của cốtdọc) a < h/4

N x n

- Nếu 2a < x < oho, tính :

)'('

)5.0(

'

a h R

x h

e N F F

o a

o a

'

'

a h R

Ne F

F

o a a a





 (3) với e = e ho +a’ (4)

- Nếu x > oho, tính thêm : eogh = 0.4(1.25h - oho) (5)

so sánh eo và eogh, xét 2 trờng hợp sau :

+ Khi eo > eogh, lấy x = oho, tính

)'('

2 '

a h R

bh R A Ne F F

o a

o n o a

h 0.5 1 8 1 4 eo (7)

- Khi 0.2ho  eo  eogh, tÝnh x = 1 8 (e ogh  e o)  o h o (8)

Trong c¶ hai trêng hîp, sau khi tÝnh x th× tÝnh thÐp theo c«ng thøc :

)'('

)5.0(

'

a h R

x h

bx R Ne

F

F

o a

o n a

N n

).5,0(

a h R

x h

x b R e N

o a

o n

)2

6563.(

65.50.13022,31.512390

F R F R

N

n

a a a

50.130

370610

''

Ta thấy tỷ số l0 /h = 3 <8 nên bỏ qua ảnh hởng của uốn dọc = 1 Xác định e:

e = .e0 + 0,5.h - a = 3,05 + 0,5.70 - 7 = 31 cm

Ta có x = . 483950130.50

b R

N n

TÝnh Fa = Fa' =

)(

).5,0(

a h R

x h

x b R e N

o a

o n

)2

236,6563.(

236,65.50.13031.483950

F R F R

N

n

a a a

50.130

332070

''

N n

= 56,8 cm > 0h0 = 34,65 cm

_ TÝnh l¹i x theo lÖch t©m bÐ:

Ta thÊy .e0 <0,2h0 = 12,6cm

) (

.

a h R

x h x b R e N

o a

o n

)2

55,5263(55,52.50.13039.369290

2 , 9

* KiÓm tra víi cÆp 1:

b R

F R F R

N

n

a a a

50.130

297620

''

VT < VP  cèt thÐp Fa, F'a cña cÆp 3 tho¶ m n ® ·n ® îc cÆp 1

* KiÓm tra víi cÆp 2:

b R

F R F R

N

n

a a a

50.130

202690

''

 chiều dài tính toán l0 = 0,7 l = 0,7.3= 2,1 m (Sơ đồ tính cột hai

N n

_ TÝnh Fa = Fa' =

) (

) (

.

a h R

x h x b R e N

o a

o n

) 2

1 , 35 63 ( 1 , 35 50 130 82 , 42 227840

N n

= 27,4 cm < 0h0 = 34,65 cm vµ > 2a = 14

cm

_ TÝnh Fa = Fa' =

)'(

)2.(

a h R

x h e N o a

) 2

4 , 27 63 91 , 45 ( 178240

e01 = m cm

N

M

13 , 10 1013

, 0 246440

) (

.

a h R

x h x b R e N

o a

o n

) 2

43 , 49 63 ( 43 , 49 50 130 93 , 40 246440

 chiều dài tính toán l0 = 0,7 l = 0,7.3= 2,1 m (Sơ đồ tính cột hai

N n

_ TÝnh Fa = Fa' =

) (

) (

.

a h R

x h x b R e N

o a

o n

) 2

79 , 52 63 ( 79 , 52 50 130 85 , 38 379560

84 , 10

* KiÓm tra víi cÆp 1:

b R

F R F R

N

n

a a a

50.130

288070

''

 tÝnh l¹i x theo trêng hîp lÖch t©m bÐ

x = cm

b R

F R F R

N

n

a a a

50.130

242070

''

Do lực cắt trong cột so với khả năng chịu lực của bê tông là bé , do đó takhông cần tính toán cốt đai cho cột mà chỉ cần đặt theo cấu tạo là đủ

Đờng kính cốt đai đảm bảo không vợt quá 0,25 lần đờng kính lớn nhất cuảcốt dọc chịu nén và không nhỏ hơn 5 mm Khoảng cách cốt đai không đợc vợt quá

15 lần đờng kính bé nhất của cốt dọc chịu nén tức là bằng 240 mm , do vậy ta đặt

cốt đai với khoảng cách là 200 mm là hoàn toàn thoả mãn -Nối cốt thép bằng nốibuộc với chiều dài đoạn nối :

lneo = (mneo 11 ) 20

130

3600 9 0 (

Các phần tử cột còn lại đợc tính toán và thống kê trong bảng dới đây:

Với C1  ( khoảng cách giữa 2 mép trong dầm/2; ltt/6)

Khi hc≥0,1h lấy C1≤ 9hc (hc : chiều cao cánh, bằng chiều dày bản);nếu0.05h ≤hc < 0,1h thì lấy C1 ≤ hc

Xác định vị trí trục trung hoà : Mc = Rn bc hc (ho – 0.5hc) (2)

+ M  Mc : trục trung hoà đi qua cánh, tính với tiết diện chữ nhật bc x h,

M F

o n

c o

c c n

bh R

h h

h b b R M

R

R h b b bh

- Khi A > Ao, tiết diện quá bé, tính theo tiết diện chữ T đặt cốt kép

b) Với tiết diện chịu mô men âm : Cánh nằm trong vùng nén nên bỏ qua.Tính A theo (3) :

+ Khi A  Ao,tính  theo (4), tính Fa theo (5)

+ Khi A  0.5 : tăng kích thớc tiết diện

+ Khi Ao < A < 0.5, đặt cốt kép, chọn trớc Fa’, tính lại 2

'

o n

o a a

bh R

a h F R M

R

F R bh R F

' '

R

M F

o a a

- Đờng kính cốt dọc : mỗi dầm không dùng quá 3 loại đờng kính, trong mộttiết diện d<6 mm

khi đặt hai lớp thép sát vào nhau thì khoảng cách v > 1.5d, 1.5 v0

+ Khi h > 60 cm thì đặt cốt cấu tạo d = 12-14 mm

+ Chiều dày lớp bảo vệ : t > d, t0

với t0 = 10 mm trong bản có h < 100 mm;

t0 = 15 mm trong bản có h> 100 mm và trong dầm có h>2550

t0 = 20 mm trong bản có h > 100 mm và trong dầm có h> 250 mm

Tầng 1 ta tính toán cho các phần tử dầm sau :46,87,132,133

1. Phần tử 46 : Tiết diện b  h = 22  40 cm; Lớp bảo vệ a = 5cm; Chiều cao làm việc ho = 35cm

Từ bảng tổ hợp nội lc ta chọn ra đợc các cặp nội lực nguy hiểm ghi trongbảng sau :

Mặt cắt Mmax(kgm) Qt (kg)

1.1 Mặt cắt I-I

* Mô men âm : M = - 9931 Kg.m

3522130

109931

0 2

2 2

M A n

=> ta tính theocông thức dùng cho trờng hợp không phảI đặt cốt kép :

Tính  theo (4) :

 =0 51  1  2A ta đợc  = 0.83

tính

o a a

h R

M F



 = 9.5 cm2

3522

5.9

Chọn thép 230 ;Fa = 14.13 cm2; lớp bảo vệ ao = 30, khoảng cách to = 100mm

1.2 Mặt cắt II-II : Tính thép dơng: M = 2568 Kg.m

Chọn C1 ≤ ltt/6 = 60 cm; bc = b + 2C1 = 22+ 2 60 = 142 cm

Mc = Rnbchc(ho - 0.5hc) = 130  142  10  (35 - 0.5  10) = 5538000kG.cm =55380 kgm

Ta có M < Mc  trục trung hoà đi qua cánh, tính thép với tiết diện b  h =

bc h = 142  40 cm

35142130

102568

0 2

2 2

M A n

10 2568

cm h

R

M

F

o a

%26.01003522

05.2

Chän thÐp : 214 Fa=3.08 cm2, líp b¶o vÖ ao = 30, kho¶ng c¸ch to = 132 mm.

1.3 MÆt c¾t III-III :

* M« men ©m : M = -10115 Kg.m;

2 2

0

288.03522130

1010115

A bh

R

M A n

h R

M F



 = 9.73 cm2

min

%26.11003522

73.9

Hệ số A : 0.31 0.399

6522130

1038143

0 2

2 2

M A n

: => ta tính theocông thức dủng cho trờng hợp không phảI đặt cốt kép :

Tính  theo (4) :

 =0 51  1  2A ta đợc  = 0.8

tính

o a a

h R

M F



 = 20.37 cm2

min

%4.11006522

37.20

2.2 Mặt cắt II-II : Tính thép dơng: M = 19768 Kg.m

Chiều rộng cánh đa vào tính toán: bc = b + 2.C1

Trong đó C1 lấy giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau:

1019768

0 2

2 2

M A n

=> chỉ đặtcốt đơn

Tính  theo (4):  = 0.991 tính Fa theo (5) :

2

52 , 8 65 991 0 3600

10 19768

cm h

R

M

F

o a

%596.01006522

52,8

0

255.06522130

1030848

A bh

R

M A n

h R

M F



 =15.5 cm2

min

%08.11006522

5.15

Hệ số A : 0.203 0.399

6522130

1024578

0 2

2 2

M A n

: => ta tính theo côngthức dủng cho trờng hợp không phảI đặt cốt kép :

Tính  theo (4) :

 =0 51  1  2A ta đợc  = 0.885

tính

o a a

h R

M F



 = 11.86 cm2

min

%83.01006522

86.11

* Mô men d ơng : M = 12598 Kg.m

Chiều rộng cánh đa vào tính toán: bc = b + 2.C1

Trong đó C1 lấy giá trị nhỏ nhất trong các giá trị sau:

1012598

0 2

2 2

M A n

=> chỉ đặt cốt

đơn

Tính  theo (4):  = 0.994, tính Fa theo (5) :