Thuyết Minh Full Đồ Án Tốt Nghiệp Ngành Xây Dựng Dân Dụng

Đây là bộ thuyết minh + bản vẽ Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Xây Dựng Dân Dụng đầy đủ và chi tiết cho những sinh viên chuẩn bị nhận làm đồ án. Với thuyết minh và bản vẽ đầy đủ như này các bạn sinh viên có thể yên tâm sử dụng cho những lần thong bài mà không mất quá nhiều vào thời gian làm giúp cho ban có thời gian làm thực tập tại một công ty. Chúc các bạn vui vẻ.

Trang 1

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI

KHOA XÂY DỰNG

PHẦN I KIẾN TRÚC

(10%)

NHIỆM VỤ:

GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

THỂ HIỆN MẶT BẰNG CÁC TẦNG CỦA CÔNG TRÌNH

THỂ HIỆN MẶT ĐỨNG CỦA CÔNG TRÌNH

THỂ HIỆN MẶT CẮT CỦA CÔNG TRÌNH

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : TS.NGUYỄN HỮU VIỆT

SINH VIÊN THỰC HIỆN : PHẠM TUẤN NINH

LỚP : 2010X6

Trang 2

***KHOA XÂY DỰNG*** CÔNG TRÌNH: TRƯỜNG THPT VĂN GIANG –HẢI PHÒNG

CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC 1.1 Tên công trình : Trường học

1.2 Địa điểm xây dựng : Quận 4 –TP.HCM

1.3 Quy mô công trình :

-Công trình gồm 5 tầng

-5 tầng dành cho phòng học

1.4 Các chỉ tiêu kinh tế kĩ thuật của công trình

-Tổng diện tích xây dựng : 550 m2

-Chiều cao sàn tầng mái : 19,2 m

-Chiều cao mỗi tầng là 3,6 m ;

1.5 Giải pháp kiến trúc công trình

dụng , cụ thể như sau :

rộng để tạo không gian cho phòng học

dạng khép kín với diện tích phù hợp

thuận lợi Mỗi tầng được thiết kế lấy khu cầu thang làm trung tâm giao thông tớicác phòng Cầu thang bộ chung được thiết kế phù hợp với tiêu chuẩn

+ Sàn bê tông cốt thép đổ tại chỗ

+ Vữa trát trần và lớp sơn bảo vệ

nhu cầu chiếu sáng tự nhiên

vẻ đẹp cho kiến trúc công trình và góp phần chiếu sáng tự nhiên cho toàn bộ côngtrình

Trang 3

-Toà nhà được thiết kế với các giải pháp nhằm tối ưu công năng sử dụng chocác phòng

gạch, cát, xi măng, bê tông cốt thép, lát nền gạch Ceramic, granitô, mái bê tôngcốt thép Nhà vệ sinh ốp gạch men, nền lát gạch chống trơn Thiết bị vệ sinh dùnghãng Inax và Vigracera Cửa đi pano kính gỗ, sổ kính gỗ, các cửa sổ nhìn ra bênngoài là cửa nhựa có độ bền và an toàn cao (cửa Euro Windows)

-Giải pháp thông gió :

nhằm đảm bảo vệ sinh, sức khoẻ cho con người khi làm việc và nghỉ ngơi

rãi, đảm bảo khoảng cách vệ sinh so với nhà khác Do đó cũng đảm bảo yêu cầuthông gió của công trình

chức lỗ cửa, hành lang, thông gió xuyên phòng

+ Mặt khác, do tất cả các mặt nhà đều tiếp giáp với hệ thống đường giao thông

và đất lưu không nên chủ yếu là thông gió tự nhiên

nhiên ở mức tối đa

-Giải pháp chiếu sáng

không nên điều kiện chiếu sáng tự nhiên rất thuận lợi

đảm bảo bằng lưới điện dự phòng

nhân tạo

-Giao thông trên mặt bằng :

hành lang được thiết kế rộng 1,8 m, đảm bảo rộng rãi, đủ cho người qua lại

cũng là cầu thang thoát hiểm khi cần thiết

kế thành thang thoát hiểm khi có sự cố xảy ra Hệ thống thang bộ được thiết kếtheo kiểu thang kép làm tăng khả năng thoát người Tất cả hệ thống thang bộ vàthang máy được đặt tại trung tâm ngôi nhà, đảm bảo thuận tiện cho giao thông cáccăn hộ

-Cấp điện :

Trang 4

được lấy từ trạm biến áp khu vực hiện có Điện được cấp từ ngoài vào trạm biến ápcủa khu nhà bằng cáp ngầm

luồn trong ống nhựa 15 đi ngầm theo tường, trần, dây dẫn theo phương đứngđược đặt trong hộp kĩ thuật, cột

điện khi mạng điện bên ngoài bị mất hay khi có sự cố

-Cấp thoát nước :

lấy từ đường ống cấp nước thành phố theo ống cấp nước vào bể nước ngầm chungcủa toàn dự án (bể nước đặt ngoài công trình)

và trong tường ngăn đến các khu vệ sinh và các phòng chức năng

được tách làm hai mạng riêng biệt

rãnh đậy đan B400 Các ống này được đặt trong các hộp kỹ thuật từ mái xuống

sau khi xử lý đổ vào ga cống

chất lượng cao, ống nhánh dùng PVC - Tiền phong

-Giải pháp thông tin :

hình cáp CATV Ngoài ra, còn có các hình thức thông thường như: vô tuyến,internet nhằm phục vụ cho nhu cầu học tập và giải trí của sinh viên

thành phố với hệ thống cứu hỏa đặt sẵn trong các tầng

1995

vực hành lang cạnh buồng thang máy

gồm: 1 van khoá D50, 1 lăng phun, 1 cuộn dây vải gai đường kính D = 50 mm dài

20 m)

bấm khi có hãy báo về cho máy bơm

-Từ các phòng thoát trực tiếp ra hành lang rồi ra các bộ phận thoát hiểm bằngthang bộ và thang máy mà không phải qua bộ phận trung gian nào khác

-Khoảng cách từ phòng bất kỳ đến thang thoát hiểm đảm bảo < 40 m

thoát nạn gần nhất trong công trình Khoảng cách từ cửa căn hộ đến lối thoát nạngần nhất nhỏ hơn 25m

Trang 5

-Lối thoát nạn được coi là an toàn vì đảm bảo các điều kiện sau :

+ Đi từ tầng1 trực tiếp qua tiền sảnh ra ngoài

+ Đi từ căn hộ ở bất kỳ tầng nào ra hành lang có lối thoát

sét 70 mm2 nối với đầu thu sét Pulsar 18, khoảng cách giữa hai kẹp định vị cấpthoát sét là 1,5 m Tại độ cao 1,5 m so với cốt -0,45 m phải đặt hộp kiểm tra tiếpđịa Khoảng cách an toàn giữa bộ phận nối đất với cáp điện, ống nước hoàn toàntuân thủ theo quy định hiện hành trong tiêu chuẩn chống sét 20TCN - 46 – 84

chống sét phải có điện trở nối đất (RND) không vượt quá trị số 10

-Rác tại mỗi tầng được thu vào các ống rác trong hộp kỹ thuật Tại các tầng,trước cửa hố rác đều được đặt vòi rửa hố rác đảm bảo vệ sinh Nước của hố rácđược thu vào phễu thu Inox D100 theo ống nhựa P200 thoát ra rãnh đậy đan B400ngoài nhà

-Việc xử lý rác thải và chất rắn theo phương án xử lý tập trung thông qua hợpđồng với Công ty Môi trường Đô thị của Thành phố Hà Nội

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI

KHOA XÂY DỰNG

Trang 6

PHẦN II KẾT CẤU (45%)

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : TS.NGUYỄN HỮU VIỆT

SINH VIÊN THỰC HIỆN : PHẠM TUẤN NINH

LỚP : 2010X6

CHƯƠNG 2: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU

2.1 Sơ lược về kết cấu nhà cao tầng

2.1.1 Các hệ kết cấu chịu lực cơ bản

Trang 7

-Trong hệ này các cấu kiện thẳng đứng chịu lực của nhà là các tấm tường phẳng Tải trọng ngang được truyền đến các tấm tường chịu tải thông qua hệ các bản sàn được xem là tuyệt đối cứng trong mặt phẳng của chúng Các vách cứng làm việc như những dầm côngxon có chiều cao tiết diện lớn

cứng tại chỗ giao nhau giữa chúng (nút) Các khung phẳng có thể liên kết vớinhau qua các thanh ngang tạo thành khung không gian Hệ khung khắc phục đượcnhược điểm của hệ tường chịu lực, nhưng có nhược điểm là tiết diện lớn

-Lõi có dạng vỏ hộp rỗng, tiết diện kín hoặc hở, nhận các loại tải trọng tácdụng lên công trình và truyền chúng xuống đất Phần không gian bên trong lõithường dùng để bố trí các thiết bị vận chuyển

mặt phẳng tường ngoài mà không cần các gối trung gian khác bên trong Hiệnnay, phần lớn các ngôi nhà cao nhất trên thế giới đều sử dụng giải pháp kết cấunày

giữa hai hoặc nhiều hệ cơ bản kể trên như :

-Hệ khung – tường chịu lực

-Hệ khung – lõi chịu lực

-Hệ khung – hộp chịu lực

-Hệ hộp – lõi chịu lực

-Hệ khung – hộp – tường chịu lực

2.1.2 Các sơ đồ làm việc của nhà cao tầng

tích truyền tải của nó, còn tải trọng ngang và một phần tải trọng đứng do các kếtcấu chịu tải cơ bản khác chịu (lõi, tường, hộp,) Trong sơ đồ này tất cả các nútkhung có cấu tạo khớp hoặc các cột có độ cứng chống uốn rất bé Như vậy theocách quan niệm này, tất cả các hệ chịu lực cơ bản và hỗn hợp tạo thành từ cáctường, lõi và hộp chịu lực cũng đều thuộc sơ đồ giằng

chịu lực cơ bản khác Trong trường hợp này khung có liên kết cứng tại các nút

-Ưu điểm :

hợp lý, truyền lực đơn giản, rõ ràng, giảm được ứng suất tập trung

+ Tính toán đơn giản, chiều dày sàn nhỏ nên tiết kiệm vật liệu bê tông và thép

do vậy giảm tải đáng kể do tĩnh tải sàn

Trang 8

phú công nhân lành nghề, chuyên nghiệp nên thuận tiện cho việc lựa chọn côngnghệ, tổ chức thi công

-Nhược điểm :

ô bản kê 4 cạnh có nhịp bé theo yêu cầu cấu tạo khoảng cách các dầm không quá2m

từ đó giảm được trọng lượng bản thân kết cấu, lượng thép sử dụng cũng giảm

độ cao, thép cường độ cao, những thiết bị thi công đi kèm

pha, giàn giáo, tiến độ thi công nhanh

công trình cao, yêu cầu tải trọng ngang lớn

2.2 Các quan niệm, phương pháp tính toán nhà cao tầng

2.2.1 Phân loại theo tính chất làm việc không gian

cứng của nó được xác định tính toán đơn giản nhất, chủ yếu được dùng để xácđịnh các tính chất động học của công trình

nằm trong mặt phẳng của nó Sơ đồ này được dùng rộng rãi nhất vì nó tương đốiđơn giản lại xét được sự tác động tương hỗ giữa các loại cấu kiện thẳng đứng chịutải khi uốn (bỏ qua tác động gây xoắn)

Trang 9

-Công trình được xét như một hệ (thanh hoặc tấm) không gian, chịu tác độngcủa một hệ lực không gian

2.2.2 Phân loại theo tính chất của ẩn số

sàn ) và các cấu kiện chịu lực thực tế Người ta rời rạc hoá các cấu kiện liền nhaubằng cách chia chúng ra thành các phần nhỏ hơn hoặc bằng cách thay hệ liên tục

bằng một lưới các thanh Mô hình rời rạc được sử dụng nhờ có sự sử dụng kỹ

thuật của máy tính điện tử Việc tính toán dựa trên các mô hình này dẫn tới việcgiải hệ phương trình đại số có bậc rất cao, mà cho đến nay dùng chúng để tínhtoán là một điều rất khó

vỏ lăng trụ nằm ngang tựa lên các vách cứng đầu hồi Sự có mặt của các bản sàn(các vách cứng nằm ngang) cho phép ta coi chu vi nhiều liên kết của vỏ là khôngbiến dạng Ta đã biết rằng trong nhà nhiều tầng tường ngoài thường là tường tựmang, chúng không tham gia vào sự làm việc của hệ chịu lực, vì vậy mô hình tínhtoán liên tục được dùng rất hạn chế trong việc tính toán các nhà đó

-Giữ nguyên sự bố trí rời rạc đã cho sẵn của các cấu kiện thẳng đứng chịu lực,còn các giằng liên kết liên tục phân bổ theo chiều cao nhà Các ẩn số (nội lực hoặcchuyển vị) được xác định thông qua việc giải hệ phương trình vi phân

CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG

Trang 10

3.1 Cở sở thiết kế

-Báo cáo kháo sát địa chất

-Bản vẽ kiến trúc công trình

-Mặt bằng cấu kiện

3.2 Giải pháp kết cấu phần thân

-Chọn hệ kết cấu khung – vách chịu lực

3.3 Sơ bộ chọn tiết diện

3.3.1 Chọn chiều dày sàn

công

chiều dày sàn cho toàn công trình

3.3.2 Chọn kích thước tiết diện dầm

- Chiều cao tiêt diện dầm xác định sơ bộ theo công thức : hd =(D/m).l

đảm bảo đủ rộng để đỡ được tường

+ md : hệ số (dầm chính: md = 812; dầm phụ: md = 1216)

+ ld : nhịp của dầm đang xét

Trang 11

+ Chiều cao dầm được chọn phải thỏa mãn điều kiện : hd  1 ld

chịu nén theo công thức sau đây : A  k N / R  b

+ k = 1,2 - 1,5 - hệ số có kể đến độ lệch tâm (tức hệ số có kể đến sự làm việctrong trạng thái chịu uốn của mô men M)

+ Rb - cường độ chịu nén của bê tông

Trang 12

chiều cao tiết diện cột không lớn hơn 25 Chiều rộng tối thiểu của tiết diện khôngnhỏ hơn 220 mm

đa không lớn hơn chiều rộng cột cộng với 1,5 lần chiều cao tiết diện Chiều cao tốithiểu của tiết diện không nhỏ hơn 300 mm Tỉ số giữa chiều cao và chiều rộng củatiết diện không lớn hơn 3

Trang 13

Da-B1 (220x450) Da-B2 (220x450) Da-B2 (220x450) Da-B3 (220x450)

Da-B1 (220x450) Da-B4 (220x450) Da-B4 (220x450) Da-B3 (220x450)

Trang 14

Hệ sốvượt tải

Trọng lượngtính toán(kN/m2)

Trang 15

- Tải trọng bản thang :

Bậc thang dựa theo bản vẽ kiến trúc chọn bxh = (27x15)cm

Các lớp tạo thành

Hệ số(n)

Chiều dàitường110

Trọnglượngriêng tường

Trọnglượngtườngtrên sàn

Tải tườngphân bốđều trên ôbản

Trang 16

trong mặt bằng kiến trúc và theo TCVN 2737-1995 về tải trọng và tác động,

ta có số liệu hoạt tải cho các loại sàn cho trong bảng dưới đây :

Hoạt tải toànphần(kN/m2)

Hệ sốvượttải

Hoạt tải tínhtoán(kN/m2)

Hoạt tải(kN/m2) q=g+p (kN/m2)

Trang 17

3.5 Tải trọng tác dụng lên dầm

Tường trên

dầm

Chiềucaotườngtrêndầm(m)

Trọnglượngriêngcủatường

Chiềudàylớp trát

Trọnglượngriêng củavữa trát

Khốilượngtường trên1m dài

Khối lượngtường trên 1mdài kể đến lỗcửa(nếu có) =0,75

3.6 Tính toán nội lực bằng phần mềm Etabs 9.7.4

3.6.1 Xác định tải trọng gió động và động đất tác động lên công trình

-Được trình bày trong phần phụ luc I

Trang 18

4.1 Cơ sở thiết kế:

-Bản vẽ mặt bằng cấu kiện

-Chương 3 – “Tải trọng và tác động”

4.2 Mặt bằng ô sàn:

4.3 Phân loại ô sàn:

-Phân chia theo đặc điểm liên kết và kích thước của từng ô bản

-Ô bản 2 phương :

+ Tỷ số các cạnh lt2/lt1 ≤ 2 với lt2 ; lt1 là cạnh dài và cạnh ngắn của ô bản

-Ô bản 1 phương :

+ Tỷ số các cạnh lt2/lt1 > 2 với lt2 ; lt1 là cạnh dài và cạnh ngắn của ô bản

-Các ô bản của phòng vệ sinh,ban công và hành lang ta tính toán theo sơ đồ đànhồi(không cho phép nứt)

-Các ô bản còn lại ta tính theo sơ đồ khớp dẻo để tiết kiệm vật liệu và dễ thicông

-Bảng phân loại ô sàn

Trang 19

m2

mb2 mb1 m1 ma1

ma2

ma1 m2

m1 mb1

-(Với ô bản tính theo sơ đồ đàn hồi thì ltt được tính từ giữa dầm còn ô bản tínhtheo sơ đồ khớp dẻo thì ltt được tính từ mép dầm)

4.4 Tính toán nội lực các ô bản:

4.4.1 Tính toán ô bản kê bốn cạnh

-Lấy M1 là mô men chuẩn của ô bản

Cốt Thép I ” - Phan Quang Minh

Trang 20

-Mô men M1 được tính theo công thức :

-Với ô bản tính theo sơ đồ khớp dẻo thì chiều dài tính toán ( ) tính từ mép

dầm :

+ : khoảng cách giữa 2 trục định vị

ô bản thì D được xác định theo công thức : D = (2+A1+B1)lt2+( +A2+B2)lt1

-Mô men M1 được tính theo công thức : M1=(α1.q1+ α01.q2).lt1.lt2

-Mô men M2 được tính theo công thức : M2=(α2.q1+ α02.q2).lt1.lt2

-Mô men MA1 được tính theo công thức : MA1=β1.q.lt1.lt2

-Mô men MB1 được tính theo công thức : MB1=β1.q.lt1.lt2

-Mô men MA2 được tính theo công thức : MA2=β2.q.lt1.lt2

-Mô men MB2 được tính theo công thức : MB2=β2.q.lt1.lt2

-Trong đó

+ q1 = g + 0,5p; q2 = 0,5p

+ α01 ; α02 ứng với bản có 4 cạnh kê tự do; α1 ; α2 ứng với bản có gối ngàm

+ g;p – Tĩnh tải; hoạt tải tác dụng lên ô bản - được tính trong chương 3

+ Các hệ số α01 ; α02; α1 ; α2; β1; β2 được tra trong phụ lục 17-Giáo trình Kết cấu bê tông cốt thép I -Phan Quang Minh

Trang 21

+ Với ô bản tính theo sơ đồ đàn hồi ,chiều dài tính toán (lt) tính từ trục

Trang 22

Ô

Sơ đồ tính toán

Trang 24

khi tính bản ta tưởng tượng cắt ra 1 dải bản có bề rộng b (thường lấy bằng 1m)theo phương cạnh ngắn để xác định nội lực và tính toán cốt thép chịu lực đặt theophương l1 , cốt thép đặt theo phương vuông góc (phương l2) là cốt thép phân bố

Trang 25

-Mô men tại gối biên và nhịp giữa được tính theo công thức

+ Với sơ đồ 2 đầu ngàm :

-lt : chiều dài tính toán :

-Với trường hợp này ta không tính toán cho ô bản nào trên mặt bằng

-Mô men tại gối biên và nhịp giữa tính theo công thức (áp dụng cho sơ đồ 2 đầu ngàm):

+ Tại nhịp :

+ Tại gối :

-q : Tổng tải trọng tác dụng lên ô bản

-Với ô bản tính theo sơ đồ đàn hồi,chiều dài tính toán (lt)tính từ trục

-Với trường hợp này ta tính toán cho các ô bản O4, O6, O7

Trang 26

4.5.2 Tiết diện tính toán

nhật có bề rộng b bằng bề rộng của dải bản (thường b = 1m),có chiều cao bằng hbằng bề dày bản

+ ao- chiều dày lớp đệm, bằng khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép chịukéo,trong bản thường chỉ đặt 1 lớp nên ao =c + 0,5

+ c - chiều dày lớp bảo vệ

+  - đường kính cốt thép

+ ho - Chiều cao làm việc của tiết diện

Trang 27

4.5.3 Tính toán cốt thép

+ Rb : Cường độ chịu nén tính toán của bê tông

+ b : Bề rộng tính toán của dải bản

+ ho : Chiều cao làm việc của bản

+

bho và đặt thép theo cấu tạo

- Sau khi chọn và bố trí cốt thép cần tính lại ho và ao , nếu ho nhỏ hơn quá nhiều so với giá trị tính toán thì tính lại

Trang 28

thuận tiện thi công

cấu tạo sau amin ≤ a ≤ amax ; thường lấy amin = 70mm

400mm)

+ Với bê tông nặng : c đồng thời c co

+ Với bản có : h < 100mm lấy co = 10mm(15mm với bê tông ngoài trời)

+ Với bản có : h ≥ 100 lấy co = 15mm(20mm với bê tông ngoài trời)

% min≤tt≤max Chọn thép Aschọn %chọn min≤chọn≤max

Trang 29

MA1;B1 3,473 0.033 Thỏa mãn 0.0337 0.983 1.85

Trang 30

Trang 31

MA2;B2 3,286 0.0314 Thỏa mãn 0.0319 0.9841 1.75

Trang 32

CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN THANG 2 TẦNG 10 4.1 Cơ sở thiết kế:

- Bản vẽ kiến trúc công trình

toàn khối

4.2 Mặt bằng kết cấu cầu thang:

Trang 33

- Cầu thang được cấu tạo từ BTCT toàn khối các bộ phận liên kết ngàm

đàn hồi với nhau.Để đơn giản tính toán ta coi chúng là liên kết khớp, sau đó đặt thép âm theo cấu tạo tại các vị trí liên kết để hạn chế bề rộng khe nứt.Từ đó ta

có sơ đồ tính các bộ phận cầu thang là sơ đồ tĩnh định

4.3 Sơ bộ chọn tiết diện

4.3.1 Chọn kích thước bậc thang

4.3.2 Chọn chiều dày bản thang

Trang 34

1 qttL2

qttq

- Với đường kính   10 mm dùng thép nhóm C-II có : Rs = 280MPa

Bê tông cốt thép , ta được : αR = 0,427;R = 0,618(hệ số điều kiện làm việc bằng 1)

4.4.2 Tính toán bản thang:

cạnh dài với nhịp l=3,1m gác lên dầm chiếu nghỉ và dầm

chiếu tới

- Tải trọng tác dụng vào bản thang được tính toán trong chương 3- “ Tải trọng

và tác động” , kết quả như sau :

+ Tĩnh tải tác dụng vào bản thang : gb = 5,67 kN/m2

+ Hoạt tải tác dụng vào bản thang : pb = 3,6 kN/m2

Trang 35

- Cốt thép cấu tạo chịu mô men âm: Chọn 6 140,a A sc 2,02cm2

- Cốt thép phân bố đặt cấu tạo là  6 250a

4.4.3 Tính toán bản chiếu nghỉ và bản chiếu tới

Trang 36

- Cốt thép cấu tạo chịu mô men âm,không tính toán vì trong quá trình tính toán

ta đã bỏ qua giá trị mômen âm xuất hiện tại hai đầu (do sơ đồ tính ở đây là dầm đơngiản  M = 0 ở đầu dầm):

- Cốt thép phân bố đặt cấu tạo là  6 250a

Bản chiếu tới đã được tính ở phần tính sàn Ô bản O12

DCN2 do có 1 đầu tựa lên vách lên sau khi tính toán ta bố trí thêm thép âm ở đầu

liên kết với vách

q

L

- Do bản thang truyền vào:q*b = (9,27 /2) 3,1=14,37 (kN/m)

- Do bản chiếu nghỉ truyền vào:q’= qbcn.(lng/2)=7,4645.(1,34/2) = 5(kN/m)

- Do trọng lượng bản thân dầm:b h 25.1,1= 0,22 0,35 25 1,1= 2,12 (kN/m)

Trang 37

n = 0 dobỏ qua lực dọc vì rất nhỏ

+

b4 =1,5 với bê tông nặng

+ C =2h0 khi tính cho trường hợp bất lợi nhất

Qbo =0,75Rbt bho = 0,75 1,05 220 320 10-3 = 55,44 KN

- Qmax =30,50 KN < 76,56 KN Do vậy không cần tính toán cốt thép đai,chọn cốt đai theo cấu tạo

- Xác định bước đai cấu tạo (ađ):

+ Đối với đoạn đầu dầm tính từ gối tựa ra 1 đoạn Sg=1/4 lnhịp dầm (áp dụng với dầm chịu tải phân bố đều)

+ Khoảng cách cốt đai ađ được xác định như sau : ađ = min (150;0,5h)mm = 150mm (áp dụng với h ≤ 450 mm)

+ Đối với đoạn giữa dầm khoảng cách cốt đai ag được xác định như sau : ag =

- Chọn cốt đai cấu tạo :

+ Đường kính tối thiểu của cốt thép đai thường lấy từ 6 đến 10 mm với chiều cao dầm nhỏ hơn 800 mm lấy từ 8 trở lên với chiều cao dầm lớn hơn 800 mm

4.4.5 Tính dầm chiếu tới DCT

Trang 38

- Coi như chiếu nghỉ được tính toán như 1 dầm đơn giản tựa hai đầu khớp, sau

đó bố trí thêm thép âm ở gối liên kết với vách

q

L

- Do bản thang truyền vào:q*b = (9,27 /2) 3,1=14,37 (kN/m)

- Do bản chiếu tới truyền vào dưới dạng tam giác:

- Thép trên chịu momen âm lấy theo cấu tạo cũng là 312 ( do khi tính ta coi

sơ đồ tính là dầm 2 đầu khớp cho đơn giản Trên thực tế sơ đồ tính là 1 đầu ngàm

và 1 đầu khớp Tại tiết diện ngàm sẽ có momen là ql2/8 )

- Kiểm tra điều kiện tính toán : Q max (i)  b4 (1+ n)Rbt b h2

o / C = Qbo +

n = 0 dobỏ qua lực dọc vì rất nhỏ

+

b4 =1,5 với bê tông nặng

+ C =2h0 khi tính cho trường hợp bất lợi nhất

Trang 39

+ Đối với đoạn đầu dầm tính từ gối tựa ra 1 đoạn Sg=1/4 lnhịp dầm (áp dụng với dầm chịu tải phân bố đều)

+ Khoảng cách cốt đai ađ được xác định như sau : ađ = min (150;0,5h)mm = 150mm (áp dụng với h ≤ 450 mm)

+ Đối với đoạn giữa dầm khoảng cách cốt đai ag được xác định như sau : ag =

- Chọn cốt đai cấu tạo :

+ Đường kính tối thiểu của cốt thép đai thường lấy từ 6 đến 10 mm với chiều cao dầm nhỏ hơn 800 mm lấy từ 8 trở lên với chiều cao dầm lớn hơn 800 mm

CHƯƠNG 6: TÍNH KHUNG TRỤC 7 (DẦM KHUNG VÀ VÁCH A7) 6.1 Cơ sở thiết kế

thép toàn khối

6.2 Sơ đồ khung trục 7

Trang 40

6.3 Yêu cầu về chuyển vị đỉnh của công trình

Định dạng
Số trang	184
Dung lượng	19,99 MB