Thông tin tài liệu
MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Cùng với phát triển kinh tế - xã hội nói chung khoa học cơng nghệ nói riêng nhu cầu lượng ngày gia tăng lượng điện đóng vai trị quan trọng Ngày nay, nguồn lượng gió, mặt trời… ngày trọng phát triển lợi ích thiết thực mang lại từ nguồn đặc biệt yếu tố môi trường Tuy nhiên, bên cạnh lợi ích mang lại, nguồn lượng chứa đựng nhiều yếu tố bất định (uncertainty) chất ngẫu nhiên cộng với yếu tố bất định vốn có tồn HTĐ (như cố ngẫu nhiên phần tử hệ thống, biến đổi phụ tải…) gây nhiều khó khăn cho việc phân tích, tính tốn HTĐ Do đó, HTĐ ngày nay, việc đề xuất giải pháp phân tích, tính tốn phù hợp có xét đến yếu tố bất định cần thiết Để đảm bảo cho HTĐ vận hành an toàn, q trình vận hành cần phải tính tốn kiểm tra thông số chế độ hệ thống so với giá trị cho phép tương ứng với trạng thái vận hành khác nhau, qua đánh giá mức độ an tồn hệ thống tìm giải pháp nâng cao khả vận hành an toàn cho HTĐ Để tính tốn xác định thơng số chế độ (điện áp nút, dịng điện cơng suất truyền tải đường dây, góc pha…) HTĐ thường sử dụng tốn giải tích mạng điện dựa thuật tốn Newton-Raphson Gauss-Seidel, sở có nhiều phần mềm tính tốn xây dựng như: PSS®SINCAL, PSS/E, PSS/ADEPT, PowerWorld, Conus, ETAP, DIgSILENT PowerFactory… phần mềm sử dụng rộng rãi tính tốn thiết kế quản lý vận hành HTĐ Đối với phần mềm tính tốn phân tích chế độ làm việc HTĐ, với liệu đầu vào gồm thông số vận hành (công suất phụ tải, công suất phát máy phát ), thông số hệ thống (tổng trở đường dây, tổng trở máy biến áp…) cấu trúc lưới (trạng thái làm việc thiết bị đường dây liên kết…) giá trị cố định kết tính tốn thơng số chế độ (điện áp nút, dịng điện cơng suất truyền tải đường dây, góc pha…) HTĐ có giá trị cố định Để tính tốn đánh giá mức độ an tồn tìm giải pháp nâng cao độ tin cậy vận hành cho HTĐ, phương pháp thường chọn liệu đầu vào ứng với chế độ nặng nề (sự cố đường dây, MBA, MF, phụ tải cực đại….) nên thông số chế độ giá trị nguy hiểm Thực tế vận hành HTĐ cho thấy chế độ xảy với xác suất bé, việc theo thông số chế độ nguy hiểm để tính tốn đề xuất giải pháp nâng cao độ tin cậy tăng vốn đầu tư không mang lại hiệu kinh tế Trong q trình vận hành thơng số vận hành cấu trúc hệ thống điện thường thay đổi cách ngẫu nhiên Tùy theo đặc điểm hệ thống điện, hộ phụ tải nhà máy điện đặc tính ngẫu nhiên cấu trúc lưới, cơng suất phụ tải cơng suất phát nhà máy điện tuân theo qui luật định Đặc biệt, HTĐ ngày kết nối thêm nguồn lượng gió, mặt trời, cơng suất phát nguồn phức tạp, biến đổi nhanh chứa đựng yếu tố bất định Để tính tốn, phân tích đánh giá mức độ an toàn hệ thống điện có xét đến yếu tố bất định thơng số vận hành cấu trúc lưới cần thiết phải có phương pháp tính tốn phù hợp Phương pháp tính tốn phải tích hợp đầy đủ yếu tố bất định công suất nguồn, công suất phụ tải thay đổi cấu trúc lưới cố ngẫu nhiên phần tử Khi thơng số chế độ HTĐ điện áp, dòng điện công suất truyền tải đường dây…cũng thay đổi cách ngẫu nhiên Trên sở số liệu thu thập trình vận hành HTĐ, phương pháp xác suất thống kê cho phép tìm qui luật thay đổi thông số vận hành cấu trúc hệ thống, thông tin đầu vào tốn giải tích mạng điện, kết tính tốn tìm qui luật thay đổi thông số chế độ Căn vào qui luật thay đổi thông số chế độ, ứng với chế độ vận hành thực tế cho phép đánh giá mức độ an tồn HTĐ có xét đến yếu tố bất định nguồn, tải cấu trúc lưới Phương pháp tính tốn cho phép đánh giá xác suất tồn chế độ nguy hiểm (các thơng số điện áp, dịng điện công suất truyền tải vượt giá trị cho phép), tùy theo đặc điểm lưới điện yêu cầu phụ tải để tính tốn đề xuất giải pháp nâng cao độ an toàn phù hợp cho HTĐ Trên sở phân tích cho thấy đề tài luận án “Đánh giá ảnh hưởng yếu tố bất định làm việc an toàn Hệ thống điện Việt Nam” cần thiết phù hợp với yêu cầu thực tế Tổng quan tình hình nghiên cứu Để đánh giá mức độ làm việc an tồn HTĐ trước hết phải tính tốn thơng số chế độ sau đối chiếu với giới hạn cho phép thơng số để đánh giá từ đề giải pháp xử lý, đảm bảo an toàn cho hệ thống trường hợp có nguy xảy an toàn Ở Việt Nam từ trước đến phương pháp tính tốn trào lưu cơng suất (tính toán chế độ xác lập hệ thống điện) truyền thống [1, 2] công cụ sử dụng để xác định thông số chế độ Tuy nhiên q trình tính tốn, phương pháp truyền thống tính tốn với cơng suất bơm vào nút (do phụ tải, nguồn, v.v.) giá trị cố định (hằng số) cấu trúc lưới biết trước yếu tố biến đổi, yếu tố bất định (do thay đổi tải, nguồn, cấu trúc lưới cố ngẫu nhiên đường dây thiết bị) không xét đến Đây nhược điểm lớn phương pháp tính tốn trào lưu cơng suất truyền thống Nhằm khắc phục nhược điểm trên, công cụ tính tốn trào lưu cơng suất áp dụng phương pháp xác suất đề xuất trở thành công cụ tính tốn hiệu tất yếu tố bất định HTĐ mô tả quy luật xác suất [8] tích hợp vào q trình tính tốn Phương pháp đề xuất lần Borkowska vào năm 1974 [14] kể từ nhiều cơng trình nghiên cứu lĩnh vực công bố giới Tuy nhiên, Việt Nam lĩnh vực chưa nghiên cứu để đưa vào ứng dụng giải vấn đề HTĐ Việt Nam đặc biệt phân tích, đánh giá nguy an tồn cho HTĐ trình vận hành Một cách tổng quan, tính tốn trào lưu cơng suất áp dụng phương pháp xác suất phân chia thành ba nhóm phương pháp chính: phương pháp giải tích, phương pháp xấp xỉ phương pháp số a) Phương pháp giải tích Đặc điểm: Phương pháp giải tích [10, 11, 38, 47, 62, 70, 76, 79, 80, 83, 85] sử dụng thuật tốn, kỹ thuật giải tích như: tích chập (convolution) [10, 11, 79], bất biến (cumulant) [38, 60, 70, 76, 80, 83, 85] Áp dụng kỹ thuật giải tích kết hợp với mối quan hệ vào-ra toán cho phép xác định hàm phân bố biến ngẫu nhiên đầu (các thơng số chế độ điện áp nút, dịng điện cơng suất truyền tải đường dây, góc pha…) theo thông số hệ thống (tổng trở đường dây, tổng trở máy biến áp…) quy luật phân bố từ biến ngẫu nhiên đầu vào công suất phụ tải, công suất phát máy phát truyền thống nguồn lượng (như gió, mặt trời có), làm việc thiết bị đường dây liên kết Quan hệ vào-ra tốn tính tốn trào lưu cơng suất quan hệ phi tuyến Tuy nhiên, phương pháp giải tích thực với quan hệ vào-ra toán quan hệ tuyến tính Do trước sử dụng kỹ thuật giải tích quan hệ vào-ra tuyến tính hóa sử dụng phương pháp khai triển khai triển McLaren, Taylor Ưu điểm: Ưu điểm chung phương pháp giải tích tính tốn cho kết nhanh Trong hai phương pháp dùng kỹ thuật convolution cumulant, phương pháp convolution [10, 11, 79] tính tốn nặng nề nên cần nhiều dung lượng nhớ cho kết chậm so với phương pháp cumulant Phương pháp cumulant [38, 60, 70, 76, 80, 83, 85] dùng phổ biến phương pháp convolution Phương pháp cumulant thường dùng kết hợp với kỹ thuật khai triển khai triển GramCharlier (Gram-Charlier expansion) [8, 9, 11, 80, 83, 85], khai triển Cornish-Fisher (Cornish-Fisher expansion) [76, 60] để đạt hàm phân bố cho biến đầu Nhờ ưu điểm tính tốn nhanh nên phương pháp giải tích dùng để tính toán cho hệ thống điện lớn thực tế Nhược điểm: Phương pháp giải tích có nhược điểm sau đây: Do dùng kỹ thuật để tuyến tính hóa quan hệ vào-ra nên độ xác phương pháp giải tích bị ảnh hưởng nhiều biến đầu vào biến đổi phạm vi rộng công suất đầu nguồn lượng gió; Phương pháp giải tích dùng kỹ thuật khai triển Gram-Charlier, Cornish-Fisher kỹ thuật cho độ xác cao hàm phân bố biến đầu vào phân bố chuẩn (Gausian/Normal distribution) [9, 20] gần với phân bố chuẩn Tuy nhiên, HTĐ thực tế hàm phân bố biến đầu vào thường tuân theo quy luật phân bố khác với phân bố chuẩn (nonGausian distribution) kết đạt áp dụng thực tế bị hạn chế Để tích hợp hàm phân bố rời rạc (discrete distribution) biến ngẫu nhiên đầu vào vào q trình tính tốn, phương pháp Von Mises đề xuất [38, 70] nhằm khắc phục phần nhược điểm nhóm phương pháp b) Phương pháp xấp xỉ Đặc điểm: Đặc trưng cho phương pháp xấp xỉ tính tốn trào lưu công suất phương pháp xác suất ước lượng điểm (point estimate) [5, 12, 17, 31, 33, 46, 50, 53, 68, 73, 84] Trong phương pháp biến ngẫu nhiên đầu vào phân tích thành chuỗi giá trị trọng số tương ứng, sau mơmen (moment) biến ngẫu nhiên đầu tính tốn hàm biến ngẫu nhiên đầu vào Từ đó, hàm phân bố biến ngẫu nhiên đầu thành lập dựa vào mômen tính tốn Ưu điểm: Ưu điểm phương pháp point estimate cho kết tương đối nhanh áp dụng để tính tốn cho HTĐ lớn Ngoài phương pháp dùng quan hệ vào-ra phi tuyến tốn tính tốn trào lưu cơng suất nên kết tính tốn khơng phụ thuộc vào q trình tuyến tính hóa phương pháp giải tích Nhược điểm: Phương pháp point estimate có nhược điểm độ xác giảm tăng bậc mơmen [33] hàm phân bố biến đầu có độ xác giảm Một hạn chế phương pháp xấp xỉ áp dụng tính tốn cho HTĐ lớn với số lượng biến đầu vào tăng khối lượng tính tốn tăng làm cho tổng thời gian tính tốn tăng lên đáng kể c) Phương pháp số Đặc điểm: Điển hình cho nhóm phương pháp mơ Monte-Carlo (MonteCarlo simulation) [15, 22, 23, 25, 35, 39, 48, 54, 63, 64, 67, 78] Trong phương pháp Monte-Carlo biến ngẫu nhiên đầu vào (biểu diễn cho trình, biến cố ngẫu nhiên) lấy mẫu sau trình tính tốn trào lưu cơng suất (dùng phương pháp phương pháp truyền thống [1, 2]) thực cho tất mẫu Độ xác phương pháp phụ thuộc lớn vào kỹ thuật lấy mẫu số lượng mẫu lấy (số lượng mẫu thường lớn) Phương pháp dùng quan hệ vào-ra phi tuyến toán giống phương pháp tính tốn trào lưu cơng suất truyền thống [1, 2] Để tăng hiệu việc tạo mẫu kỹ thuật tạo mẫu Latin hypercube [36, 71], Latin supercube [39, 55] importance sampling [32, 51], v.v… sử dụng Ưu điểm: Ưu điểm phương pháp mô Monte-Carlo cho kết xác tin cậy Các quy luật phân bố xác suất biến đầu vào nhìn chung dễ dàng thực so với phương pháp giải tích phương pháp xấp xỉ Nhược điểm: Nhược điểm lớn khối lượng tính tốn nặng nề, thời gian tính tốn tương đối lâu gặp khó khăn việc áp dụng tính tốn HTĐ đặc biệt HTĐ lớn thực tế Một điểm quan trọng cần ý với phương pháp tính tốn trào lưu cơng suất có xét đến yếu tố bất định biến đầu vào HTĐ thực tế, biến đầu vào thường tồn tương quan (correlation) [17, 19, 39, 46, 47, 48, 54, 59, 74, 75, 84] đặc biệt tương quan lớn nguồn lượng gió, mặt trời nguồn gần Do để biểu diễn yếu tố bất định đầu vào với chất vốn có nó, tương quan biến đầu vào (nếu có) phải xét đến Các phương pháp để tích hợp tương quan biến đầu vào vào q trình tính tốn thực cho phương pháp giải tích tìm thấy [47, 75], phương pháp point estimate [46, 74, 84], phương pháp mô Monte-Carlo [39, 48, 54] Tài liệu [19] trình bày cách tổng quan phương pháp biến đổi Nataf (Nataf transformation), biến đổi Polynomial Normal (Polynomial Normal transformation) lý thuyết Copula (Copula theory) biểu diễn tương quan áp dụng cho ba phương pháp giải tích, xấp xỉ mơ Từ phần tổng quan phân tích cho thấy phương pháp có đặc điểm riêng, có ưu nhược điểm riêng dó tùy theo ứng dụng thực tế, theo yêu cầu đặt mà từ chọn nhóm phương pháp tính tốn phù hợp Trong phạm vi nghiên cứu này, để có kết tính tốn có độ xác cao có khả biểu diễn yếu tố bất định với chất phương pháp mơ lựa chọn Tuy nhiên, để khắc phục hạn chế phương pháp mô phỏng, nhiều kỹ thuật xử lý phù hợp áp dụng để từ đề xuất phương pháp xây dựng cơng cụ phân tích, tính tốn HTĐ có ưu điểm bật sau đây: Các yếu tố bất định HTĐ mơ mơ hình hợp lý, phản ảnh chất tích hợp vào q trình tính tốn; Ngồi việc mơ yếu tố bất định riêng cơng cụ cịn xét đến tương quan (correlation) tồn yếu tố (như nguồn lương với nhau, nguồn lượng với phụ tải…việc quan trọng đặc biệt có tích hợp nguồn lượng vào HTĐ); Cho kết tính tốn nhanh nhờ áp dụng kỹ thuật phân nhóm liệu (clustering) [28, 81] khai phá liệu (data mining) áp dụng tính tốn cho HTĐ lớn HTĐ Việt Nam Mục đích nghiên cứu Xây dựng cơng cụ tính tốn, phân tích HTĐ có xét đến yếu tố bất định dựa phương pháp mô Monte Carlo kết hợp với kỹ thuật khai phá liệu, kỹ thuật mơ phỏng, mơ hình hóa Cơng cụ tính tốn cho phép xác định qui luật biến thiên thông số chế độ HTĐ, đánh giá xác suất thông số chế độ vi phạm giới hạn cho phép để làm sở tính toán đề xuất giải pháp nâng cao mức độ an toàn vận hành phù hợp (đảm bảo mang lại hiệu kinh tế) cho HTĐ Áp dụng tính tốn phân tích mức độ an tồn HTĐ Việt Nam có xét đến yếu tố bất định Đối tượng phạm vi nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu: - Các mơ hình biểu diễn yếu tố bất định; - Các kỹ thuật khai phá liệu; - Các phương pháp tính tốn HTĐ có xét đến yếu tố bất định Phạm vi nghiên cứu: Xây dựng thuật tốn chương trình tính tốn, phân tích HTĐ có xét đến yếu tố bất định, sau dùng kết từ chương trình để đánh giá mức độ làm việc an toàn HTĐ, xác định mức độ xâm phạm thông số chế độ HTĐ có để từ đề xuất giải pháp xử lý, đảm bảo an toàn cho hệ thống Áp dụng tính tốn cho HTĐ truyền tải 500kV Việt Nam giai đoạn đến năm 2025 Cách tiếp cận phương pháp nghiên cứu Cách tiếp cận: Các bước tiếp cận để thực luận án sau: - Tìm hiểu yếu tố bất định tồn HTĐ thực tế xây dựng mơ hình cho yếu tố bất định; - Nghiên cứu đề xuất kỹ thuật khai phá liệu; - Xây dựng thuật tốn chương trình tính tốn, phân tích HTĐ có xét đến yếu tố bất định; - Áp dụng chương trình để đánh giá mức độ an tồn, mức độ xâm phạm thông số chế độ HTĐ mẫu IEEE để từ đề xuất giải pháp xử lý, đảm bảo an toàn cho hệ thống; - Triển khai áp dụng cho HTĐ Việt Nam Phương pháp nghiên cứu: Để đạt mục tiêu đề luận án, phương pháp sau sử dụng trình nghiên cứu: a) Phương pháp tổng hợp, phân tích tài liệu: Tổng hợp tài liệu nước quốc tế liên quan đến lĩnh vực nghiên cứu đề tài, từ phân tích đánh có sở để đề xuất giải pháp thực b) Phương pháp điều tra, khảo sát thực địa: Thu thập thông tin số liệu thực tế cần thiết liên quan đến hệ thống điện yếu tố bất định tồn hệ thống c) Phương pháp nghiên cứu lý thuyết kết hợp với thử nghiệm thực tế: Nghiên cứu lý thuyết xác suất thống kê, kỹ thuật mơ hình hóa, kỹ thuật xử lý số liệu, thuật tốn tính tốn phân tích hệ thống điện có xét đến yếu tố ngẫu nhiên hệ thống để từ đề xuất phương pháp sau triển khai thử nghiệm, áp dụng thực tế đánh giá kết đạt Nội dung nghiên cứu Luận án bao gồm phần sau đây: Mở đầu Chương 1: Phương pháp xây dựng số liệu để tính tốn phân tích chế độ làm việc Hệ thống điện có xét đến yếu tố bất định Chương 2: Các kỹ thuật xử lý liệu áp dụng tốn tính tốn, phân tích hệ thống điện có xét đến yếu tố bất định Chương 3: Phương pháp phân tích đánh giá mức độ làm việc an toàn hệ thống điện có tích hợp yếu tố bất định Chương 4: Đánh giá kết phương pháp đề xuất hệ thống điện mẫu áp dụng tính tốn khả vận hành an toàn Hệ thống điện Việt Nam Kết luận kiến nghị Ý nghĩa khoa học thực tiễn luận án Ý nghĩa khoa học: Kết đạt luận án mang lại đóng góp mặt khoa học sau: - Đề xuất kỹ thuật xử lý liệu nâng cao đặc biệt kỹ thuật tiền xử lý, kỹ thuật xử lý thu giảm kích thước liệu kỹ thuật Phân tích 10 Phụ lục 4: Thông tin hệ thống điện mẫu IEEE 118 nút Thông tin nút: Phụ tải Nút 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 Loại nút PV PQ PQ PV PQ PV PQ PV PQ PV PQ PV PQ PQ PV PQ PQ PV PV PQ PQ PQ PQ PV PV PV PV PQ PQ PQ PV PV P Q (MW) (Mvar) 51 27 20 39 10 39 12 0 52 22 19 28 0 0 70 23 47 10 34 16 14 90 30 25 10 11 60 34 45 25 18 14 10 13 0 0 71 13 17 24 0 43 27 59 23 Điện dẫn song song (p.u.) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Điện nạp song song (p.u.) 0 0 -40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Vđm (kV) 138 138 138 138 138 138 138 345 345 345 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 345 138 138 138 345 138 138 XXIII Điện áp danh định (p.u.) 0.955 0.971 0.968 0.998 1.002 0.99 0.989 1.015 1.043 1.05 0.985 0.99 0.968 0.984 0.97 0.984 0.995 0.973 0.963 0.958 0.959 0.97 0.992 1.05 1.015 0.968 0.962 0.963 0.968 0.967 0.964 Góc pha (độ) 10.67 11.22 11.56 15.28 15.73 13 12.56 20.77 28.02 35.61 12.72 12.2 11.35 11.5 11.23 11.91 13.74 11.53 11.05 11.93 13.52 16.08 21 20.89 27.93 29.71 15.35 13.62 12.63 18.79 12.75 14.8 Vup (kV) 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm Vlow (kV) 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 PQ PV PQ PV PQ PQ PQ PV PQ PV PQ PQ PQ PV PQ PQ PV PQ PQ PQ PQ PV PV PV PQ PQ PV PQ PV PV PQ PQ PV PV PQ PQ Slack PV PQ PV 23 59 33 31 0 27 66 37 96 18 16 53 28 34 20 87 17 17 18 23 113 63 84 12 12 277 78 77 0 39 28 0 66 12 26 17 0 11 23 10 23 22 10 11 30 11 32 22 18 3 113 14 0 18 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 14 0 -25 0 0 0 10 10 10 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 138 138 138 138 138 345 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 345 345 345 138 138 345 138 138 138 138 XXIV 0.972 0.986 0.981 0.98 0.992 0.962 0.97 0.97 0.967 0.985 0.978 0.985 0.987 1.005 1.017 1.021 1.025 1.001 0.967 0.957 0.946 0.955 0.952 0.954 0.971 0.959 0.985 0.993 0.995 0.998 0.969 0.984 1.005 1.05 1.02 1.003 1.035 0.984 0.987 0.98 10.63 11.3 10.87 10.87 11.77 16.91 8.41 7.35 6.92 8.53 11.28 13.82 15.67 18.49 20.73 19.93 20.94 18.9 16.28 15.32 14.35 15.26 14.97 15.16 16.36 15.51 19.37 23.15 24.04 23.43 22.75 24.52 27.65 27.48 24.84 27.55 30 22.58 22.15 20.98 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 PV PV PQ PV PV PQ PQ PV PQ PQ PQ PQ PV PQ PV PQ PV PV PV PV PQ PQ PQ PQ PQ PQ PV PV PQ PQ PV PV PV PQ PV PQ PQ PV PV PV 68 47 68 61 71 39 130 54 20 11 24 21 48 163 10 65 12 30 42 38 15 34 42 37 22 23 38 31 43 50 39 68 27 11 36 28 26 32 26 27 10 15 10 10 42 10 16 31 15 18 15 16 25 26 16 12 30 13 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 12 0 0 20 0 20 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 0 0 XXV 138 138 138 138 138 138 138 138 345 138 138 138 138 138 161 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 138 0.991 0.958 0.967 0.943 1.006 1.003 1.009 1.04 0.997 0.989 0.985 0.98 0.985 0.987 1.015 0.987 1.005 0.985 0.98 0.993 0.987 0.991 0.981 0.993 1.011 1.024 1.01 1.017 0.993 0.991 1.001 0.971 0.965 0.962 0.952 0.967 0.967 0.973 0.98 0.975 21.94 21.64 22.91 21.77 26.72 26.42 26.72 28.96 28.1 27.24 28.42 30.95 32.51 31.14 31.4 35.64 39.69 33.29 33.31 33.8 30.79 28.64 27.67 27.51 27.88 27.4 27.04 28.03 29.61 32.3 24.44 21.69 20.57 20.32 17.53 19.38 18.93 18.09 19.74 14.99 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 113 114 115 116 117 118 PV PQ PQ PV PQ PQ 22 184 20 33 15 0 0 0 0 0 0 138 138 138 138 138 138 0.993 0.96 0.96 1.005 0.974 0.949 Thông tin nhánh: Nút 1 8 11 11 12 13 14 12 15 16 17 18 19 15 20 21 Nút đến 5 10 11 11 12 12 12 12 13 14 15 15 16 17 17 18 19 20 19 21 22 R (p.u.) 0.0303 0.0129 0.00176 0.0241 0.0119 0.00459 0.00244 0.00258 0.0209 0.0203 0.00595 0.0187 0.0484 0.00862 0.02225 0.0215 0.0744 0.0595 0.0212 0.0132 0.0454 0.0123 0.01119 0.0252 0.012 0.0183 0.0209 X (p.u.) 0.0999 0.0424 0.00798 0.108 0.054 0.0208 0.0305 0.0267 0.0322 0.0688 0.0682 0.0196 0.0616 0.16 0.034 0.0731 0.0707 0.2444 0.195 0.0834 0.0437 0.1801 0.0505 0.0493 0.117 0.0394 0.0849 0.097 B (p.u.) 0.0254 0.01082 0.0021 0.0284 0.01426 0.0055 1.162 1.23 0.01748 0.01738 0.00502 0.01572 0.0406 0.00874 0.01876 0.01816 0.06268 0.0502 0.0214 0.0444 0.0466 0.01298 0.01142 0.0298 0.0101 0.0216 0.0246 XXVI Tỷ số biến áp 0 0 0 0.985 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13.74 14.46 14.46 27.12 10.67 21.92 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 1.06Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 0.94Vđm 22 23 23 26 25 27 28 30 26 17 29 23 31 27 15 19 35 35 33 34 34 38 37 37 30 39 40 40 41 43 34 44 45 46 46 47 42 42 45 23 24 25 25 27 28 29 17 30 30 31 31 32 32 32 33 34 36 37 37 36 37 37 39 40 38 40 41 42 42 44 43 45 46 47 48 49 49 49 49 0.0342 0.0135 0.0156 0.0318 0.01913 0.0237 0.00431 0.00799 0.0474 0.0108 0.0317 0.0298 0.0229 0.038 0.0752 0.00224 0.011 0.0415 0.00871 0.00256 0.0321 0.0593 0.00464 0.0184 0.0145 0.0555 0.041 0.0608 0.0413 0.0224 0.04 0.038 0.0601 0.0191 0.0715 0.0715 0.0684 0.159 0.0492 0.08 0.0382 0.163 0.0855 0.0943 0.0388 0.0504 0.086 0.1563 0.0331 0.1153 0.0985 0.0755 0.1244 0.247 0.0102 0.0497 0.142 0.0268 0.0094 0.0375 0.106 0.168 0.054 0.0605 0.0487 0.183 0.135 0.2454 0.1681 0.0901 0.1356 0.127 0.189 0.0625 0.323 0.323 0.186 0.0404 0.0498 0.0864 0.1764 0.0216 0.0238 0.514 0.908 0.0399 0.0083 0.1173 0.0251 0.01926 0.03194 0.0632 0.00268 0.01318 0.0366 0.00568 0.00984 0.027 0.042 0.422 0.01552 0.01222 0.0466 0.0344 0.06068 0.04226 0.0224 0.0332 0.0316 0.0472 0.01604 0.086 0.086 0.0444 XXVII 0 0.96 0 0.96 0 0 0 0 0 0 0 0.935 0 0 0 0 0 0 0 0 48 49 49 51 52 53 49 49 54 54 55 56 50 56 51 54 56 56 55 59 59 60 60 61 63 63 64 38 64 49 49 62 62 65 66 65 47 49 68 69 49 50 51 52 53 54 54 54 55 56 56 57 57 58 58 59 59 59 59 60 61 61 62 62 59 64 61 65 65 66 66 66 67 66 67 68 69 69 69 70 0.0179 0.0267 0.0486 0.0203 0.0405 0.0263 0.073 0.0869 0.0169 0.00275 0.00488 0.0343 0.0474 0.0343 0.0255 0.0503 0.0825 0.0803 0.04739 0.0317 0.0328 0.00264 0.0123 0.00824 0.00172 0.00901 0.00269 0.018 0.018 0.0482 0.0258 0.0224 0.00138 0.0844 0.0985 0.03 0.0505 0.0752 0.137 0.0588 0.1635 0.122 0.289 0.291 0.0707 0.00955 0.0151 0.0966 0.134 0.0966 0.0719 0.2293 0.251 0.239 0.2158 0.145 0.15 0.0135 0.0561 0.0376 0.0386 0.02 0.0268 0.0986 0.0302 0.0919 0.0919 0.218 0.117 0.037 0.1015 0.016 0.2778 0.324 0.037 0.127 0.01258 0.01874 0.0342 0.01396 0.04058 0.031 0.0738 0.073 0.0202 0.00732 0.00374 0.0242 0.0332 0.0242 0.01788 0.0598 0.0569 0.0536 0.05646 0.0376 0.0388 0.01456 0.01468 0.0098 0.216 1.046 0.38 0.0248 0.0248 0.0578 0.031 0.02682 0.638 0.07092 0.0828 0.122 XXVIII 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.96 0.985 0 0 0 0.935 0 0 0.935 24 70 24 71 71 70 70 69 74 76 69 75 77 78 77 77 79 68 81 77 82 83 83 84 85 86 85 85 88 89 89 90 89 89 91 92 92 93 94 80 70 71 72 72 73 74 75 75 75 77 77 77 78 79 80 80 80 81 80 82 83 84 85 85 86 87 88 89 89 90 90 91 92 92 92 93 94 94 95 96 0.00221 0.00882 0.0488 0.0446 0.00866 0.0401 0.0428 0.0405 0.0123 0.0444 0.0309 0.0601 0.00376 0.00546 0.017 0.0294 0.0156 0.00175 0.0298 0.0112 0.0625 0.043 0.0302 0.035 0.02828 0.02 0.0239 0.0139 0.0518 0.0238 0.0254 0.0099 0.0393 0.0387 0.0258 0.0481 0.0223 0.0132 0.0356 0.4115 0.0355 0.196 0.18 0.0454 0.1323 0.141 0.122 0.0406 0.148 0.101 0.1999 0.0124 0.0244 0.0485 0.105 0.0704 0.0202 0.037 0.0853 0.03665 0.132 0.148 0.0641 0.123 0.2074 0.102 0.173 0.0712 0.188 0.0997 0.0836 0.0505 0.1581 0.1272 0.0848 0.158 0.0732 0.0434 0.182 0.10198 0.00878 0.0488 0.04444 0.01178 0.03368 0.036 0.124 0.01034 0.0368 0.1038 0.04978 0.01264 0.00648 0.0472 0.0228 0.0187 0.808 0.08174 0.03796 0.0258 0.0348 0.01234 0.0276 0.0445 0.0276 0.047 0.01934 0.0528 0.106 0.0214 0.0548 0.0414 0.03268 0.0218 0.0406 0.01876 0.0111 0.0494 XXIX 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.935 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 82 94 80 80 80 92 94 95 96 98 99 100 92 101 100 100 103 103 100 104 105 105 105 106 108 103 109 110 110 17 32 32 27 114 68 12 75 76 96 96 97 98 99 100 100 96 97 100 100 101 102 102 103 104 104 105 106 105 106 107 108 107 109 110 110 111 112 113 113 114 115 115 116 117 118 118 0.0162 0.0269 0.0183 0.0238 0.0454 0.0648 0.0178 0.0171 0.0173 0.0397 0.018 0.0277 0.0123 0.0246 0.016 0.0451 0.0466 0.0535 0.0605 0.00994 0.014 0.053 0.0261 0.053 0.0105 0.03906 0.0278 0.022 0.0247 0.00913 0.0615 0.0135 0.0164 0.0023 0.00034 0.0329 0.0145 0.0164 0.053 0.0869 0.0934 0.108 0.206 0.295 0.058 0.0547 0.0885 0.179 0.0813 0.1262 0.0559 0.112 0.0525 0.204 0.1584 0.1625 0.229 0.0378 0.0547 0.183 0.0703 0.183 0.0288 0.1813 0.0762 0.0755 0.064 0.0301 0.203 0.0612 0.0741 0.0104 0.00405 0.14 0.0481 0.0544 0.0544 0.023 0.0254 0.0286 0.0546 0.0472 0.0604 0.01474 0.024 0.0476 0.0216 0.0328 0.01464 0.0294 0.0536 0.0541 0.0407 0.0408 0.062 0.00986 0.01434 0.0472 0.01844 0.0472 0.0076 0.0461 0.0202 0.02 0.062 0.00768 0.0518 0.01628 0.01972 0.00276 0.164 0.0358 0.01198 0.01356 XXX 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Thông tin máy phát: Nút 10 12 15 18 19 24 25 26 27 31 32 34 36 40 42 46 49 54 55 56 59 61 62 65 66 69 70 72 73 74 PF QF Qmax Qmin (MW) (Mvar) (Mvar) (Mvar) 0 15 -5 0 300 -300 0 50 -13 0 300 -300 450 200 -147 85 120 -35 0 30 -10 0 50 -16 0 24 -8 0 300 -300 220 140 -47 314 1000 -1000 0 300 -300 300 -300 0 42 -14 0 24 -8 0 24 -8 0 300 -300 0 300 -300 19 100 -100 204 210 -85 48 300 -300 0 23 -8 0 15 -8 155 180 -60 160 300 -100 0 20 -20 391 200 -67 392 200 -67 516.4 300 -300 0 32 -10 0 100 -100 0 100 -100 0 -6 Điện áp danh định (p.u.) 0.955 0.998 0.99 1.015 1.05 0.99 0.97 0.973 0.962 0.992 1.05 1.015 0.968 0.967 0.963 0.984 0.98 0.97 0.985 1.005 1.025 0.955 0.952 0.954 0.985 0.995 0.998 1.005 1.05 1.035 0.984 0.98 0.991 0.958 XXXI Scơ (MVA) 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Pmax (MW) 100 100 100 100 550 185 100 100 100 100 320 414 100 107 100 100 100 100 100 119 304 148 100 100 255 260 100 491 492 805.2 100 100 100 100 Pmin (MW) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 76 77 80 85 87 89 90 91 92 99 100 103 104 105 107 110 111 112 113 116 0 477 607 0 0 252 40 0 0 36 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 70 280 23 1000 300 300 100 100 155 40 23 23 200 23 1000 1000 200 1000 -8 -20 -165 -8 -100 -210 -300 -100 -3 -100 -50 -15 -8 -8 -200 -8 -100 -100 -100 -1000 0.943 1.006 1.04 0.985 1.015 1.005 0.985 0.98 0.99 1.01 1.017 1.01 0.971 0.965 0.952 0.973 0.98 0.975 0.993 1.005 XXXII 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 577 100 104 707 100 100 100 100 352 140 100 100 100 100 136 100 100 100 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Phụ lục 5: Thông tin Hệ thống điện 500 kV Việt Nam Thông tin nút: Nút Uđm (kV) Ucb (kV) PPhát (MW) QPhát (Mvar) PPhụ tải (MW) QPhụ tải (Mvar) Qbù (Mvar) 220 230 489.78 47.85 0 500 500 1150 2.08 0 220 230 340 8.21 0 500 500 950 -22.37 0 500 500 680 40.82 0 500 500 900 347.62 0 220 230 930 -111.15 0 220 230 420 61.44 0 220 230 550 94.93 0 10 500 500 550 -80.42 0 11 220 230 550 10.62 0 12 220 230 650 20.93 0 13 220 230 350 -16.01 0 14 220 230 320 67.82 0 15 220 230 800 9.05 0 16 500 500 900 160 0 17 500 500 850 185.64 0 18 500 500 300 185.65 0 19 500 500 550 185.65 0 20 500 500 300 185.65 0 21 220 230 380 18.26 0 22 500 500 820 -100.92 0 23 220 230 800 52.67 0 24 500 500 700 -38.09 0 25 220 230 350 15.36 0 26 500 500 0 0 27 500 500 0 0 28 500 500 0 0 29 500 500 0 0 XXXIII 30 500 500 0 0 31 500 500 0 0 32 500 500 0 0 33 500 500 0 0 34 500 500 0 0 35 500 500 0 0 36 500 500 0 0 37 500 500 0 0 38 500 500 0 0 39 500 500 0 0 40 500 500 0 0 41 500 500 0 0 42 500 500 0 0 43 500 500 0 0 44 500 500 0 0 45 500 500 0 0 46 500 500 0 0 47 500 500 0 0 48 500 500 0 0 49 500 500 0 0 50 500 500 0 0 51 500 500 0 0 52 500 500 0 0 53 220 230 0 305.5 115.75 54 220 230 0 348.81 74.54 55 220 230 0 510.66 157.34 56 220 230 0 536.23 103.99 57 220 230 0 992 70 58 220 230 0 810 130 59 220 230 0 450 50 60 220 230 0 760 50 61 220 230 0 650 34 62 500 500 0 0 63 220 230 0 265 20 XXXIV 64 220 230 0 480 40 65 220 230 0 510 50 66 220 230 0 690 30 67 220 230 0 740 20 68 220 230 0 870 40 69 220 230 0 761 152.5 70 220 230 0 420 84.6 71 220 230 0 245 14 72 220 230 0 320.5 18 73 220 230 0 140 30 74 220 230 0 120 40 75 500 500 0 0 76 500 500 0 0 Thông tin nhánh: Qbù1 Nút Nút đến Loại dây Trạng thái Qbù2 Chiều Trạng (đầu Trạng (cuối Trạng Qk1 Trạng Qk2 dài thái đường thái đường thái (Mvar) thái (Mvar) (km) dây, dây, Mvar) Mvar) 28 ACSR330 2.5 0 0 54.7 0 27 ACSR330 160.5 0 0 54.7 53.8 27 28 ACSR330 158 0 0 53.8 0 27 ACSR330 0 0 0 0 27 ACSR330 0 0 0 0 35 ACSR330 263 0 0 98 92.2 27 26 ACSR330 208 0 0 70 66.7 27 29 ACSR330 198.2 0 0 98 0 27 29 ACSR330 198.2 0 0 98 0 29 30 ACSR330 66.5 0 0 0 90.2 29 30 ACSR330 66.5 0 0 0 90.2 30 31 ACSR330 42.3 0 0 0 0 30 32 ACSR330 63.8 0 0 0 0 XXXV 31 32 ACSR330 32.4 0 0 0 0 30 ACSR330 139.1 0 0 52 49.6 30 ACSR330 139.1 0 0 52 49.6 ACSR330 12.4 0 0 0 0 32 ACSR330 105.5 0 0 0 64.3 32 ACSR330 99.32 0 0 0 64.3 32 33 ACSR330 35.47 0 0 0 0 32 33 ACSR330 35.47 0 0 0 0 33 34 ACSR330 35 0 0 0 0 33 34 ACSR330 35 0 0 0 0 ACSR330 24.4 0 0 0 0 ACSR330 24.4 0 0 0 0 33 35 ACSR330 73.96 0 0 0 0 26 35 ACSR330 87.6 0 0 66.7 0 35 36 ACSR330 307 30 30 105.5 110.2 35 36 ACSR330 307 30 30 105.5 110.2 36 37 ACSR330 78.7 0 0 0 0 36 38 ACSR330 388.7 30 30.5 130.9 134.8 37 38 ACSR330 310.3 30 30.5 137.3 129 38 39 ACSR330 106 19 0 82.5 0 39 40 ACSR330 189 0 30.5 0 132.3 38 75 ACSR330 74.8 0 0 0 181.2 10 40 ACSR330 19.5 0 0 0 0 10 40 ACSR330 19.5 0 0 0 0 40 41 ACSR330 20 0 0 0 0 41 75 ACSR330 207 21.5 21.5 94.8 95.5 40 43 ACSR330 256 30.5 30.5 196.6 88.8 42 43 ACSR330 211.1 0 30.5 0 142.3 41 42 ACSR330 412.4 30.5 30.5 180 164.4 41 42 ACSR330 412.4 30.5 30.5 180 164.4 42 44 ACSR330 20.3 0 0 0 0 XXXVI 44 62 ACSR330 170 0 30.5 64.7 62.8 40 62 ACSR330 20 30.5 30.5 0 0 42 46 ACSR330 62 0 0 0 0 45 46 ACSR330 29.2 0 0 0 0 45 49 ACSR330 33.34 0 0 59.6 0 45 48 ACSR330 14.2 0 0 0 0 46 47 ACSR330 59.5 0 0 0 0 46 47 ACSR330 59.5 0 0 0 0 47 49 ACSR330 78.3 0 0 0 0 47 49 ACSR330 78.3 0 0 0 0 24 49 ACSR330 39 0 0 0 0 24 49 ACSR330 39 0 0 0 0 22 47 ACSR330 112 0 0 0 0 22 47 ACSR330 112 0 0 0 0 47 48 ACSR330 67 0 0 0 0 50 51 ACSR330 66 0 0 0 0 50 51 ACSR330 66 0 0 0 0 17 50 ACSR330 1.4 0 0 0 0 18 50 ACSR330 1.1 0 0 0 0 18 50 ACSR330 1.1 0 0 0 0 19 50 ACSR330 1.4 0 0 0 0 20 50 ACSR330 0.8 0 0 0 0 20 50 ACSR330 0.8 0 0 0 0 51 52 ACSR330 23.32 0 0 0 0 50 48 ACSR330 42.2 0 0 0 0 50 48 ACSR330 42.2 0 0 0 0 16 76 ACSR330 1.293 0 0 0 0 16 76 ACSR330 1.293 0 0 0 0 51 76 ACSR330 237.6 0 0 89.5 95.4 51 76 ACSR330 237.8 0 0 89.5 95.4 42 45 ACSR330 49.8 0 0 0 0 XXXVII ... tích đánh giá mức độ làm việc an toàn hệ thống điện có tích hợp yếu tố bất định Chương 4: Đánh giá kết phương pháp đề xuất hệ thống điện mẫu áp dụng tính tốn khả vận hành an toàn Hệ thống điện Việt. .. hưởng yếu tố bất định làm việc an toàn Hệ thống điện Việt Nam? ?? cần thiết phù hợp với yêu cầu thực tế Tổng quan tình hình nghiên cứu Để đánh giá mức độ làm việc an tồn HTĐ trước hết phải tính tốn... liệu để tính tốn phân tích chế độ làm việc Hệ thống điện có xét đến yếu tố bất định Chương 2: Các kỹ thuật xử lý liệu áp dụng tốn tính tốn, phân tích hệ thống điện có xét đến yếu tố bất định Chương
Ngày đăng: 15/01/2023, 14:56
Xem thêm:
