THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG PHẦN 1: MĨNG NƠNG TRÊN NỀN NHÂN TẠO A MĨNG NƠNG ĐƠN DƯỚI CỘT 1.1 TÀI LIỆU THIẾT KẾ 1.1.1 Tải trọng: - Tiết diện cột C1: l x b=35x25 (cm) - Bề dày tường bt = 20 cm - Tải trọng tính tốn tác dụng chân cơng trình cốt mặt đất: Cột C1 : N0=125(T); M0= 1,9(Tm; Q0= 2,4(T) Tường T3: N0=19.1(T); M0= 2.1(Tm; Q0= 1(T) - Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn: Khơng có tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn nên số liệu tải trọng tiêu chuẩn chân cột lấy sau: Ntc0=Ntt0/n ; Mtc0=Mtt0/n ; Qtc0=Qtt0/n (n hệ số vượt tải n=1.1 ÷1.5 lấy n=1.2) C1: Ntc =49.25 (T) ; Mtc=6.42 (T) ; Qtc =1.25 (T) T: Ntc =15.92 (T) ; Mtc=1.75 (T) ; Qtc =0.83 (T) 1.1.2 Xử lý số liệu địa chất cơng trình: Nền đất gồm lớp, có số liệu địa chất bảng dưới: Bảng 1.1.2.1.1.1 Số liệu địa chất Loại đất Tôn Cát pha Sét Cát thô Chiều dày (m) Dung trọng tự nhiên γw (T/m3) 0.5 1.65 1.8 1.65 2.68 40.5 37.4 32.7 2.4 1.8 2.71 34.9 43.8 18.1 1.93 2.66 16.4 Tỷ trọng hạt Độ ẩm W (%) Giới hạn nhão Wnh (%) Giới hạn dẻo Wd (%) Góc ma sát ϕ (0) 35o30 Lực dính C T/m2 1.7 Sức kháng xuyên tĩnh qc (Mpa) Môđun biến dạng E (T/m2) = 0.52 156 1.24 868 9.8 2940 Nhận xét tính chất lớp đất: Líp 2: - Chỉ số dẻo: Do Cát pha (Tra bảng I-7, Cơ học đất) SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG B= GVHD: LÊ THÀNH TRUNG W − Wd 40.5 − 32.7 = = 1.65 A 4.7 - Độ sệt: Trạng thái sệt (Tra bảng I-8, BT Cơ học đất, Vũ Công Ngữ) Líp 3: - Chỉ số dẻo: Do A>17 Đất sét (Tra bảng I-7, Cơ học đất) B= W − Wd 34.9 − 18.1 = = 0.65 A 25.7 - Độ sệt: Trạng thái dẻo mềm (Tra bảng I-8, BT Cơ học đất, Vũ Cơng Ngữ) Líp 4: Bảng 1.1.2.1.1.2 Bảng số liệu địa chất (lớp 4) Thành phần hạt (%) tương ứng với cỡ hạt Hạt cát Hạt sỏi Thô >10 10-5 5-2 2-1 7.5 23 To Vừa Nhỏ Mịn Đường kính cỡ hạt (mm) 0.50.25.0 0.11-0.5 0.25 0.05 34.5 20 Hạt bụi 0.050.01 Hạt sét 0.01 2mm chiếm 7.5% - Các hạt có đường kính d > 1mm chiếm 30.5% - Các hạt có đường kính d > 0.5mm chiếm 65% Tra bảng I-9, BT Cơ học đất - Vũ Công Ngữ Cát thô - Hệ số rỗng: Tra bảng I-3, BT Cơ học đất - Vũ Cơng Ngữ có 0.55 ≤ e ≤ 0.7 Chặt vừa Do có thêm lớp tôn dày 0.5m, Nên trụ địa chất có dạng sau: SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 500 GVHD: LÊ THÀNH TRUNG Y 0.5m, γW =1.65 (T/m ) N, DÀ N NỀ T TÔ P ĐẤ LỚ 1800 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG Y 1.8m, γW =1.65 (T/m3) T, DÀ I SỆ T PHA TRẠNG THÁ P CÁ LỚ ∆=2.68, W=40.5%, Wnh=36.4%, Wd=32.7%, qc=0.52MPa, E=156 T/m2 Y 2.4m, γW =1.8(T/m ), M, DÀ O MỀ I DẺ T TRẠNG THÁ T SÉ P ĐẤ LỚ ∆=2.71, W=34.9%, Wnh=43.8%, Wd=18.1%, ϕ=9o, C=1.7(T/m2), qc=1.24MPa, E=868(T/m2) 2400 o , γW =1.93(T/m3), ∆=2.66, W=16.4%, ϕ=35 30', T THÔ P CÁ LỚ qc=9.8MPa, E=2940(T/m2) 1.2 1.3 PHƯƠNG ÁN NỀN, MÓNG - Phương án móng nơng gia cố đệm cát: Lớp đệm cát sử dụng có hiệu lớp đất yếu trạng thái bão hoà nước (sét nhão, sét pha nhão, cát pha bão hoà nước, bùn, than bùn) có chiều dày nhỏ 3m Sau thay lớp đất yếu nằm trực tiếp móng cơng trình đệm cát đóng vai trị lớp chịu lực, có khả tiếp thu tải trọng cơng trình truyền tải trọng xuống lớp đất thiên nhiên bên Giảm bớt độ lún tồn độ lún khơng cơng trình, đồng thời làm tăng nhanh trình cố kết đất ( cát lớp đệm có hệ số thấm lớn) Làm tăng khả ổn định cơng trình kể có tải trọng ngang tác dụng, cát nén chặt tăng lực ma sát tăng sức chống trượt Kích thước móng chiều sâu chơn móng giảm bớt, áp lực tính tốn (sức chịu) đất tăng Phương pháp thi cơng đơn giản, khơng địi hỏi thiết bị phức tạp 1.4 VẬT LIỆU MÓNG, ĐỆM CÁT 1.4.1 Vật liệu thiết kế móng - Bê tơng M200, Rb =8.5Mpa, Rk=0.75MPa - Thép AII, Rk =280MPa - Lớp lót: Bê tông M100, dày 10cm - Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 3.5cm 1.4.2 Vật liệu thiết kế đệm cát - Chọn cát mịn, chặt, ẩm, Ro =40 (T) SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 1.5 CHỌN VÀ KIỂM TRA KÍCH THƯỚC MĨNG THEO TTGH 1.5.1 Chọn kích thước sơ Chọn chiều sâu chơn móng Df =1.5m từ lớp đất đến đáy lớp bê tơng lót dày 10cm Tra bảng (Bảng 3-3 trang 29 sách HDĐA Nền Móng-Nguyễn Văn Quảng) Cường độ tính tốn quy ước cát làm đệm là: R 0=40 (T) Cường độ ứng với b 1=1m, h1=2m giả thiết b=1.5m, h=1.5m Cường độ tính tốn cát tính theo cơng thức tính đổi quy phạm b − b1 h + h1 × R = R0 1 + K1 × b × h1 Khi h ≤ 2m: Đối với đất cát hệ số kể đến bề rộng móng K1=0.125 1.5− 1 1.5 + R = 40× 1+ 0.125× × = 37.18(T / m2 ) ÷ 2× Notc 49.25 F= = = 1.44(m2 ) R − γ tbh 37.18− 2× 1.5 Diện tích sơ đáy móng: Vì móng chịu tải lệch tâm nên tăng diện tích móng lên: F*= 1.3 x F= 1.3 x 1.44=1.87(m2) Chọn l b =1.2 1.87 = 1.24(m) 1.2 b= chọn b =1.3(m) l= 1.3 x1.2= 1.6 (m) Vậy chọn b x l =1.3 x 1.6m ⇒ Fsơ bộ= 1.3 x 1.6 =2.08(m2) 1.5.2 Kiểm tra kích thước sơ đáy móng theo điều kiên áp lực - Áp lực tiêu chuẩn đế móng : ptc max N otc 6e 1 ± + γ tb h' lb l = - Độ lệch tâm móng là: e= M0tc + Q0tc h 6.41+ 1.25x1 = = 0.155m N0tc 49.25 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MÓNG ptc max = GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 49.25 6× 0.155 × 1± + 2× 1.5 1.3x1.6 1.6 ÷ tc max p =40.44(T/m2) ptc =12.91 (T/m2) tc tc pmax + pmin 40.44 + 12.91 = = 26.67(T / m2) tc ptb 2 = - Tính lại R với b=1.3m, h=1.5m 1.3− 1 1.5+ R = 40× 1+ 0.125× × = 36.31(T / m2) ÷ 2× σ tbtc =26.67(kN/m2) < R=36.31(T/m2) σ mtcax =40.44(kN/m2) < 1.2 xR=1.2 x36.31= 43.57 (T/m2) Đảm bảo điều kiện áp lực đáy móng Vậy kích thước móng chọn là: b x l =1.3 x1.6 m 1.5.3 Xác định kích thước kiểm tra đệm cát - Chọn chiều dày lớp đệm cát hđ =1m 1.5.3.1 Kiểm tra chiều cao đệm cát theo điều kiện áp lực lên lớp đất yếu (sét mềm) Coi lớp đệm cát phận đất nền, tức đồng biến dạng tuyến tính Do sử dụng cơng thức tính ứng suất biến dạng môn học đất Nott 1000 500 Mott Qott 56° 1000 1600 bñ Để đảm bảo cho đệm cát ổn định biến dạng giới hạn cho phép phải đảm bảo điều kiện: σ zbt=h + hd + σ zgl=hd ≤ Rdy SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG Trong đó: Rdy cường độ tính tốn lớp mặt đất yếu, lớp đệm cát xác định theo công m1 m2 ( Ab y γ II + BH y γ II' + DcII ) K tc Rdy = thức: + Chiều sâu đáy móng quy ước: + Trọng lượng riêng trung bình lớp đất đến đáy đệm cát: γ × h + γ × h 0.5x1.65 + 1.8x1.65 + 0.2x1.8 γ II' = 1 n n = = 1.662(T / m3) h1 + hn ∆= 0.5+ 1.8+ 0.2 l − b 1.6 − 1.3 = = 0.15(m) 2 Fy = + Diện tích đáy móng quy ước: N tc σ zgl= hd N tc = N0tc + F × h× γ tb = 49.25+ 1.3x1.6x1.5x2 = 55.5(T) + Ứng suất gây lún đáy móng: (tại đáy móng z=0) σ zgl=0 = σ tbtc − γ h = 26.67− (0.5x1.65+ 1x1.65) = 24.2(T / m2 ) l 1.6 = = 1.23 b 1.3 2z 2hd 2× = = = 1.53 b b 1.3 Tra bảng (Bảng 3-7 trang 33 sách HDĐA Nền Móng-Nguyễn Văn Quảng) nội suy ta được: K0= 0.528 - Ứng suất đáy đệm cát là: σ zgl=h = Ko × σ zgl= = 0.528x24.2 = 12.77(T / m2 ) d Fy = N tc 55.5 = = 4.34m2 gl σ z= hd 12.77 ⇒ - Chiều rộng móng quy ước: by = Fy + ∆ − ∆ = 4.34 + 0.152 − 0.15 = 1.94(m) ϕ II Với lớp đất đặt móng =90 Tra bảng (Bảng 3-2 trang 27 sách HDĐA Nền MóngNguyễn Văn Quảng) có: A= 0.16; B= 1.63; D= 4.05 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG Các hệ số m1, m2 Tra bảng (Bảng 3-1 trang 27 sách HDĐA Nền Móng-Nguyễn Văn Quảng) có m1 =1.1, m2 =1 Rdy = ⇒ 1.1× × ( 0.16× 1.94× 1.8+ 1.63x2.5x1.662 + 4.05x1.7) = 15.63(T / m2 ) σ zbt=h+ hd = 0.5x1.65+ 1.8x1.65+ 0.2x1.8 = 4.15(T / m2 ) σ zbt= h+ hd + σ zgl= hd = 4.15+ 12.77 = 16.92(T / m2 ) > Rdy = 16.63(T / m2 ) Không thỏa mãn điều kiện áp lực lớp đất yếu đáy đệm cát tăng hđ=1.5m + Chiều sâu đáy móng quy ước: Hy=1.5+1.5=3m + Trọng lượng riêng trung bình lớp đất đến đáy đệm cát: γ × h + γ × h 0.5x1.65 + 1.8x1.65 + 0.7x1.8 γ II' = 1 n n = = 1.685(T / m3) h1 + hn ∆= 0.5+ 1.8+ 0.7 l − b 1.6 − 1.3 = = 0.15(m) 2 l 1.6 = = 1.23 b 1.3 2z 2hd 2× 1.5 = = = 2.3 b b 1.3 Tra bảng (Bảng 3-7 trang 33 sách HDĐA Nền Móng-Nguyễn Văn Quảng) nội suy ta được: K0= 0.32 - Ứng suất đáy đệm cát là: σ zgl=h = K o × σ zgl= = 0.32x24.2 = 7.74(T / m2 ) d Fy = N tc 55.5 = = 7.17m2 σ zgl= hd 7.74 ⇒ - Chiều rộng móng quy ước: by = Fy + ∆ − ∆ = 7.17+ 0.152 − 0.15 = 2.53(m) ϕ II Với lớp đất đặt móng =90 Tra bảng (Bảng 3-2 trang 27 sách HDĐA Nền MóngNguyễn Văn Quảng) có: A= 0.16; B= 1.63; D= 4.05 Các hệ số m1, m2 Tra bảng (Bảng 3-1 trang 27 sách HDĐA Nền Móng-Nguyễn Văn Quảng) có m1 =1.1, m2 =1 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG Rdy = ⇒ GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 1.1× × ( 0.16× 2.53× 1.8+ 1.63x3x1.685+ 4.05x1.7) = 17.43(T / m2 ) σ zbt= h+ hd + σ zgl=hd = 4.15 + 12.77 = 16.92(T / m2 ) < Rdy = 17.43(T / m2 ) Như chiều cao đệm cát thỏa mãn điều kiện áp lực 1.5.3.2 Kiểm tra bề dày đệm cát theo điều kiện biến dạng Tra bảng 2.7-sách Nền móng cơng trình, Châu Ngọc Ẩn với cát mịn, chặt, ẩm E=3500(T/m2) + Chia nến đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày + Ứng suất thân cốt thiên nhiên: σ bt z= σ bt =0 = γ xh = 0.5x1.65+ 1x1.65 = 2.48(T / m2 ) + Ứng suất thân đáy móng: + Ứng suất gây lún trọng tâm diện tích đáy móng : σ zgl= = ptbtc − σ zbt=0 = 26.67− 2.48 = 24.2(T / m2 ) + Ứng suất gây lún độ sâu zi gl σgl z = K oz σ z= (với hệ số Ko lấy theo bảng III-7, trang 33, sách Hướng dẫn đồ án Nền & Móng) Bảng 1.5.3.2.1.1 Bảng tính lún Lớp đất 1 1 2 2 2 Điểm zi 2z/b l/b ko 10 0.3 0.6 0.8 1.1 1.4 1.5 1.8 2.1 2.4 2.7 0.462 0.923 1.231 1.692 2.154 2.308 2.769 3.231 3.692 4.154 1.23 0.948 0.779 0.644 0.474 0.351 0.318 0.241 0.188 0.15 0.122 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM (T/m2) 24.20 22.94 18.85 15.58 11.47 8.49 7.70 5.83 4.55 3.63 2.95 (T/m2) 2.48 2.98 3.47 3.80 4.34 4.88 5.06 5.60 6.14 6.68 7.22 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG 2 3 11 12 13 14 3.2 3.5 3.8 4.615 4.923 5.385 5.846 GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 0.101 0.09 0.076 0.065 2.44 2.18 1.84 1.57 7.76 8.12 8.70 9.28 Tại độ sâu 3.8m (điểm 14, lớp 3) kể từ đáy móng Có: (T/m2) Si = Độ lún lớp phân tố là: β oi 0.8 × σ zigl × hi = × σ zigl × hi Ei Ei Vậy đất đảm bảo độ lún tuyệt đối Như kích thước đáy móng chiều dày đệm cát lấy đảm bảo - Bề rộng đáy đệm cát: Lấy góc SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 1.8m 1500 500 0.5m 1800 2.48 24.2 2400 3.8 2.4m 22.94 18.85 15.58 σbt zi 11.47 8.49 7.70 5.83 4.55 3.63 10 8.12 9.28 1500 σgl zi 2.95 11 12 2.44 2.18 13 1.84 14 1.57 z Biểu đồ nén lún 500 Nott Mott 1500 1000 Qott 56° 2500 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 10 GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 45° ho hđ THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MÓNG 2.7 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN LỰC LỚN TRUYỀN XUỐNG CỌC DÃY BIÊN - Diện tích đế đài thực tế: × Fd’ = 2.7 1.65 = 4.45 (m2) - Trọng lượng tính tốn đài đất đài N dtt = n × Fd' × h × γ tb = 1.1 × 4.45 × × = 19.58 (T) - Lực dọc tính tốn xác định đến cốt đế đài N tt = N 0tt + N dtt = 217.2 + 19.58 = 2492.52(T) - Mô men tính tốn xác định tương ứng với trọng tâm diện tích cọc mặt phẳng đế đài: M tt = M 0tt + Q0tt hd = 22.8 + × 1.5 = 28.8(Tm) - Lực truyền xuống cọc dãy biên N tt M × x 236.7 28.8 × 1.05 = ' ± y6 max = ± nc × 1.052 x ∑i tt tt max P tt Pmax = 46.3 T SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 39 THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG tt Pmin = 32.6 T > → Cọc không bị nhổ - Trọng lượng tính tốn cọc kể từ đáy bê tơng lót đến mũi cọc tt Pmax Pctt Có + Qc = 46.3 + 4.85 = 51.15 T < = 74.6 T → Thoả mãn điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên 2.8 KIỂM TRA NỀN MÓNG THEO TTGH 2.8.1 Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng khối quy ước - Độ lún móng cọc tính theo độ lún móng khối quy ước abcd - Do cọc xuyên qua lớp đất yếu nên theo TCXD 205-98 ta xác định kích thước móng khối theo phương pháp 2o - Góc mở lấy từ đoạn L1/3 tính từ mũi cọc Trong đó: L1 khoảng cách từ đáy lớp đất yếu đến mũi cọc SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 40 THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG a 1200 800 b 3400 4900 30° 1700 3160 4400 c d Sơ đồmó ng khố i quy ướ c - Chiều dài đáy khối qui ước: × × LM = 1.05 + 0.35 + tg(300) - Bề rộng đáy khối qui ước: × × 3.16 = 6.1(m) × BM = 1.05+0.35 + tg(300) 3.16 = 5.04(m) - Trọng lượng tiêu chuẩn khối móng qui ước từ đáy lớp lót trở lên: N1tc = LM × BM × h × γ tb × × × = 6.1 5.04 2 = 123 (T) • Lớp SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 41 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG • Lớp • Lớp • Lớp - Trọng lượng móng khối qui ước - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối qui ước: tc N tc = N 0tc + N qu = 181 + 918.4 = 1099.4 T - Mô men tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối qui ước: M tc = M 0tc + Q0tc × l = 19 + 3.3 x 15.9 = 71.5 (Tm) - Độ lệch tâm: etc = M tc N tc 71.5 1099.4 = = 0.065 (m) - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc pmax = → ptc max = ptc = N tc × etc 1099.4 × 0.065 (1 ± )= × 1 ữ LM ì BM LM 6.1x5.04 6.1 38 (T) 33.5 (T) tc tc p max + p 38 + 33.5 p = = = 35.75( T ) 2 tc tb - Áp lực tính tốn đất đáy khối qui ước: RM = m1 × m2 × ( 1.1 × A × BM × γ II + 1.1 × B × H M × γ'II + × D × cII ) K tc Ktc = m1 = 1.2 cho sét cứng có IL < 0.5 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 42 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG m2 = sơ đồ kết cấu cơng trình mềm ϕ = 20o tra bảng A = 0.5; B = 3.015; D = 5.615 - Chiều cao khối móng qui ước lấy đến cốt thiên nhiên: HM = 0.5+6.4+3.4+4.4+1.7 = 16.4 (m) - Trọng lượng riêng đất đáy khối móng quy ước: γII = 1.95 (T/m3) - Trọng lượng riêng trung bình đất từ đáy móng quy ước đến cốt thiên nhiên: γ 'II = ∑ γ i hi Hy = 0.5x1.65 + 6.4x1.66 + 3.4x1.83 + 4.4x1.81 + 1.7 x1.95 = 1.76( T / m3 ) 16.4 1.2 × 1 × × × × × × × × × ⇒ RM = (1.1 0.5 5.04 1.95+1.1 3.015 16.4 1.76 +3 5.615 3.8) = 165.14 (T) Có: ptc max = p tctb = × × 38 (T) < 1.2 RM = 1.2 165.14 = 198.2(T) 35.75 (T) < RM = 165.14 (T) Vậy thoả mãn điều kiện áp lực đáy móng quy ước 2.8.2 Kiểm tra điều kiện biến dạngp đáy móng khối quy ước - Ứng suất thân đáy móng khối quy ước - Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước Bảng 2.8.2.1.1.1 Bảng tính lún Lớp đất Điểm 5 zi (m) 2z/b 0 0.3968 0.7937 l/b 1.21 ko 0.968 0.833 (T/m2) (T/m2) 6.800 6.582 5.664 28.95 30.9 32.85 Tại độ sâu 2m (điểm 2, lớp 5) kể từ đáy móng khối Có: (T/m2) Si = Độ lún lớp phân tố là: β oi 0.8 × σ zigl × hi = × σ zigl × hi Ei Ei SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 43 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG Vậy đất đảm bảo độ lún tuyệt đối SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 44 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 1200 b 800 a 3.31 4900 3400 11.44 30° 1700 25.63 3160 4400 17.67 28.95 c 30.9 32.85 6.8 d 6.58 5.66 Sơ đồtính lú n mó ng khố i quy ướ c 2.9 TÍNH TỐN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 2.9.1 Chọn vật liệu đài cọc: Dùng bê tơng #200 có Rn = 850(T) ; Rk = 75 (T) Dùng cốt thép nhóm AII có Ra = 28000 (T) 2.9.2 Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chọc thủng: SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 45 THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG Với chiều cao đài chọn hđ = 1.1 m đáy tháp chọc thủng vừa trùm kín cạnh ngồi cọc biên Lực chọc thủng Pcth = → đài không bị chọc thủng, h0 = 1.1 - 0.15 = 0.95 (m) Như chiều cao đài chọn hđ = 1.1m hợp lý 2.9.3 Tính tốn mơ men thép đặt cho đài cọc: II 300 100 I II 400 1050 550 350 100 300 100 300 350 1050 1050 300 100 I Mô men tương ứng với mặt ngàm I - I MI = (P3 + P6).r1 P3 = P6 = × tt Pmax = 46.4 (T) × MI = 46.4 0.775 = 71.92 (Tm) Mô men tương ứng mặt ngàm II-II MII = (P1 + P2 + P3) r2 r2 = 1.05/2 - 0.4/2 = 0.325 (m) P3 = P1 = tt Pmax tt P = 46.4 (T) = 32.7 (T) SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 46 THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG MII = (32.7+39.5+46.4) x 0.3253 = 38.5 (Tm) - Diện tích cốt thép chịu mô men MI FaI = MI 71.92 = = 30 cm 0.9 × h0 × Ra 0.9 × 0.95 × 28000 Chọn có Fa = 30.2(cm2) - Khoảng cách trục cốt thép cạnh là: a= b − × ( abv + 15 ) n −1 = 1650 − × ( 35 + 15 ) = 110 15 − l − × abv - Chiều dài là: - Diện tích cốt thép chịu mơ men MII FaII = (mm) = 2700 - 2x35 = 2630(mm) M II 38.5 = = 16.1cm ' 0.9 × ho × Ra 0.9 × 0.95 × 28000 Chọn có Fa = 16.9 (cm2) - Khoảng cách trục cốt thép cạnh là: a= l − × ( abv + 15 ) n −1 = - Chiều dài là: b − × abv 180(mm) = 1650 - 2x35 = 1580(mm) 1050 1050 300 100 300 100 100 300 2700 − × ( 35 + 15 ) = 15 − 400 1050 550 Þ16a110 350 100 300 350 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM Þ12a180 47 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 2.10 SỨC CHỊU TẢI NGANG CỦA CỌC TCXD 205-98 - Moment quán tính tiết diện ngang cọc - Độ cứng tiết diện ngang cọc - Chiều rộng quy ước bc cọc - Hệ số biến dạng Trong đó: - Chiều dài tính đổi phần cọc đất Tra bảng 5-2, Sách hướng dẫn đồ án móng ta - Chuyển vị cọc cao trình đáy đài - Moment uốn lực cắt cọc đáy đài - Chuyển vị ngang yo góc xoay đáy đài SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 48 THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG - Áp lực tính tốn , moment uốn , lực cắt , tiết diện cọc tính theo cơng thức sau Bảng 2.10.1.1.1.1 Bảng tính ứng suất theo phương ngang mặt bên cọc Z Ze A1 B1 C1 D1 0.155 0.309 0.1 0.2 1 0.1 0.2 0.005 0.02 0 0.001 0.096 0.179 0.464 0.618 0.773 0.927 1.082 1.236 1.391 1.546 1.7 1.855 2.009 2.164 2.318 2.473 2.628 2.782 2.937 3.091 3.246 3.4 3.555 3.709 3.864 4.019 4.173 4.328 4.482 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.662 0.575 0.47 0.347 0.202 0.033 -0.162 -0.385 -0.64 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.863 1.887 1.892 1.874 1.83 1.755 1.643 1.49 1.29 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.098 2.272 2.443 2.609 2.765 2.907 3.03 3.128 3.196 0.004 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.506 1.72 1.95 2.195 2.454 2.724 3.003 3.288 3.574 0.248 0.304 0.348 0.379 0.4 0.411 0.412 0.406 0.392 0.372 0.346 0.318 0.287 0.253 0.217 0.181 0.146 0.111 0.077 0.047 0.017 -0.007 -0.03 -0.052 -0.069 -0.081 -0.094 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM 49 THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MÓNG 4.637 4.791 4.946 5.1 5.255 5.41 5.564 5.719 5.873 6.028 6.182 6.337 6.491 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4.1 4.2 -0.928 -1.251 -1.612 -2.011 -2.45 -2.928 -3.445 -4 -4.59 -5.21 -5.854 -6.514 -7.179 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM GVHD: LÊ THÀNH TRUNG 1.037 0.723 0.343 -0.112 -0.648 -1.272 -1.991 -2.813 -3.742 -4.784 -5.941 -7.216 -8.607 3.225 3.207 3.132 2.991 2.772 2.463 2.05 1.52 0.857 0.047 -0.927 -2.08 -3.428 3.858 4.133 4.392 4.626 4.826 4.98 5.075 5.097 5.029 4.853 4.548 4.092 3.461 -0.103 -0.105 -0.109 -0.106 -0.102 -0.095 -0.086 -0.073 -0.061 -0.044 -0.027 -0.005 0.02 50 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG GVHD: LÊ THÀNH TRUNG Bảng 2.10.1.1.1.2 Bảng tính moment uốn dọc thân cọc Z 0.155 0.309 0.464 0.618 0.773 0.927 1.082 1.236 1.391 1.546 1.7 1.855 2.009 2.164 2.318 2.473 2.628 2.782 2.937 3.091 3.246 3.4 3.555 3.709 3.864 4.019 4.173 4.328 4.482 4.637 4.791 4.946 5.1 5.255 5.41 5.564 5.719 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 A3 0 -0.001 -0.004 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.487 -1.693 -1.912 -2.141 -2.379 -2.621 -2.865 -3.103 -3.331 -3.54 -3.722 -3.864 -3.955 -3.979 -3.919 -3.757 -3.471 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM B3 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 -1.314 -1.59 -1.906 -2.263 -2.663 -3.109 -3.6 -4.137 -4.718 -5.34 -6 -6.69 -7.403 -8.127 -8.847 -9.544 -10.196 -10.776 C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0.01 -0.271 -0.582 -0.949 -1.379 -1.877 -2.452 -3.108 -3.852 -4.688 -5.621 -6.653 -7.785 -9.016 -10.34 -11.751 -13.235 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.627 1.575 1.486 1.352 1.165 0.917 0.598 0.197 -0.295 -0.891 -1.603 -2.443 -3.424 -4.557 -5.854 -7.325 -8.979 Mz 0.104 0.205 0.302 0.39 0.473 0.549 0.614 0.671 0.717 0.749 0.776 0.794 0.801 0.799 0.789 0.774 0.752 0.724 0.694 0.659 0.62 0.58 0.538 0.496 0.455 0.415 0.375 0.339 0.302 0.27 0.236 0.208 0.182 0.16 0.14 0.121 0.103 51 THUYẾT MINH ĐƠ ÁN NỀN VÀ MĨNG 5.873 6.028 6.182 3.8 3.9 -3.036 -2.427 -1.614 GVHD: LÊ THÀNH TRUNG -11.252 -11.585 -11.731 -14.774 -16.346 -17.919 -10.821 -12.854 -15.075 0.091 0.077 0.067 Bảng 2.10.1.1.1.3 Bảng tính lực cắt dọc thân cọc Z 0.155 0.309 0.464 0.618 0.773 0.927 1.082 1.236 1.391 1.546 1.7 1.855 2.009 2.164 2.318 2.473 2.628 2.782 2.937 3.091 3.246 3.4 3.555 3.709 3.864 4.019 4.173 4.328 4.482 Ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -1.992 -2.125 -2.243 -2.339 -2.407 -2.437 -2.42 -2.346 -2.2 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -2.956 -3.36 -3.785 -4.228 -4.683 -5.14 -5.591 -6.023 -6.42 C4 D4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.379 -2.849 -3.379 -3.973 -4.632 -5.355 -6.143 -6.99 -7.892 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.345 -0.692 -1.104 -1.592 -2.161 -2.821 -3.58 -4.445 -5.423 Qz 0.67 0.662 0.641 0.607 0.563 0.512 0.453 0.391 0.328 0.264 0.198 0.135 0.075 0.018 -0.033 -0.083 -0.124 -0.161 -0.192 -0.219 -0.239 -0.254 -0.264 -0.269 -0.27 -0.266 -0.26 -0.25 -0.239 -0.224 52 THUYẾT MINH ĐÔ ÁN NỀN VÀ MÓNG 4.637 4.791 4.946 5.1 5.255 5.41 5.564 5.719 5.873 6.028 6.182 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 -1.969 -1.638 -1.187 -0.599 0.147 1.074 2.205 3.563 5.173 7.059 9.244 SVTH: NGUYỄN THÁI NHẬT TÂM GVHD: LÊ THÀNH TRUNG -6.765 -7.034 -7.204 -7.243 -7.118 -6.789 -6.212 -5.338 -4.111 -2.473 -0.358 -8.84 -9.822 -10.822 -11.819 -12.787 -13.692 -14.496 -15.151 -15.601 -15.779 -15.61 -6.52 -7.739 -9.082 -10.549 -12.133 -13.826 -15.613 -17.472 -19.374 -21.279 -23.14 -0.208 -0.193 -0.174 -0.158 -0.142 -0.126 -0.111 -0.098 -0.089 -0.079 -0.073 53