thuyết minh đồ án nền móng

Đồ án mơn Nền Móng ĐỒ ÁN MƠN HỌC NỀN VÀ MÓNG * * * SVTH:Đỗ Tuấn Hạ GVHD: LỚP : 64DCCS01 SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án môn Nền Móng MỤC LỤC SỐ LIỆU ĐẦU BÀI - Tải trọng tác dụng Tải trọng\ Phương án Đơn vị V tĩnh tải (DC) KN 4049 V tĩnh tải (DW) KN 464 V hoạt tải (LL+IM) H hoạt tải (LL+IM) KN KN 1024 256 M hoạt tải (LL+IM) Phương dọc(D), ngang (N) cầu KN.m 461 N - Điều kiện thủy văn chiều dài nhịp: Cao độ MNCN (EL5) Đơn vị m 10 4.70 Cao độ MNTT (EL4) Cao độ MNTN (EL3) Cấp sông m m m 3.20 1.20 VI Cao độ mặt đất thiên nhiên EL1 Cao độ mặt đất sau xói EL2 m m 0.00 -2.80 SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng - Các tiêu lý đất Lớp 2a:_ 0=> -13.52 m SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng Các tiêu lý Phân tích thành phần hạt Kí hiệu Đơn vị Kết + Phần trăm hạt sỏi 0.00 + Phần trăm hạt cát 30.70 + Phần trăm hạt mịn (sét, bụi) 68.80 Độ ẩm tự nhiên W % 26.47 Khối lượng thể tích ρ T/m3 1.96 Khối lượng riêng Giới hạn chảy ρh WL T/m3 % 2.72 38.80 Giới hạn dẻo WP % 19.90 Độ 13.00 C kPa 31.00 qu kPa 66.00 cu Độ kPa - ' c' Độ kPa - + Áp lực tiên cố kêt + Hệ số cố kêt Pc Cvx10-3 kPa cm2/s - + Hệ số nén + Hệ số thâm kvx10-7 ax10-1 kvx10-7 kPa-1 cm2/s - Thí nghiệm cắt trực tiếp + Góc ma sát + Lực dính Thí nghiệm nén nở hơng Thí nghiệm nén ba trục (CU) + Góc ma sát + Lực dính Thí nghiệm nén ba trục (UU) + Góc ma sát + Lực dính có hiệu Thí nghiệm nén cố kêt cu C + Chỉ số nén Cc Cc Lớp 2a: Sét gầy pha cát, màu xám nâu, xám xanh, cứng vừa đến cứng Lớp 3: -13.52=> -70.62 SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án môn Nền Móng Các tiêu lý Kí hiệu Đơn vị Kêt Phân tích thành phần hạt + Phần trăm hạt sỏi 2.50 + Phần trăm hạt cát 72.90 + Phần trăm hạt mịn (sét, bụi) 24.60 Độ ẩm tự nhiên W % 16.90 Khối lượng thể tích ρ T/m3 2.05 Khối lượng riêng ρh T/m3 2.65 Giới hạn chảy WL % 24.38 Giới hạn dẻo WP % 15.87 Độ 32.00 C kPa 8.00 qu kPa Thí nghiệm cat trực tiêp + Góc ma sát + Lực dính Thí nghiệm nén nở hơng Thí nghiệm nén ba trục (CU) + Góc ma sát + Lực dính cu C cu Độ - kPa - Thí nghiệm nén ba trục (UU) + Góc ma sát ' c' Độ - kPa - Pc kPa - Cvx10-3 cm2/s - + Hệ số nén ax10-1 kPa-1 - + Hệ số thấm kvx10-7 kvx10-7 cm2/s - + Lực dính có hiệu Thí nghiệm nén cố kêt + Áp lực tiến cố kêt + Hệ số cố kêt + Chỉ số nén Cc SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Cc - Đồ án môn Nền Móng Lớp 3: Cát sét, cát bụi, màu xám trắng, xám vàng, trạng thái chặt vừa đến chặt,bão hòa nước Lớp :-70.62 => -74.02 Các tiêu lý Kí hiệu Đơn vị Kêt Phân tích thành phần hạt + Phần trăm hạt sỏi 1.10 + Phần trăm hạt cát 25.80 + Phần trăm hạt mịn (sét, bụi) 73.10 Độ ẩm tự nhiên W % 13.66 Khối lượng thể tích ρ T/m3 2.21 Khối lượng riêng ρh T/m3 2.72 Giới hạn chảy WL % 32.40 Giới hạn dẻo WP % 17.20 Độ 22.00 C kPa 69.00 qu kPa 110.000 Thí nghiệm cat trực tiêp + Góc ma sát + Lực dính Thí nghiệm nén nở hơng Thí nghiệm nén ba trục (CU) + Góc ma sát + Lực dính cu C cu Độ - kPa - Thí nghiệm nén ba trục (UU) + Góc ma sát + Lực dính có hiệu ' c' Độ - kPa - Pc kPa - Cvx10-3 cm2/s - Thí nghiệm nén cố kêt + Áp lực tiến cố kêt + Hệ số cố kêt SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng + Hệ số nén ax10-1 kPa-1 - + Hệ số thấm kvx10-7 kvx10-7 cm2/s - + Chỉ số nén Cc Cc - Lớp 4: sét gầy, xám xam nâu,rất cứng Số búa trung bình lớp đất 4: Cao Độ N Ntb -14 -16 11 -18 13 -20 15 -22 16 7.3 -24 11 4.6 -26 13 5.6 -28 12 5.3 -30 13 -32 11 -34 23 10 PHẦN 1: BÁO CÁO ĐỊA CHẤT, THỦY VĂN CƠNG TRÌNH 1.1.Đặc điểm địa chất, thủy văn khu vực xây dựng cơng trình 1.1.1.Mơ tả cấu tạo địa chất Lớp 1:2a SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng Lớp sét gầy pha cát, màu xám nâu, xám xanh Chiều dày lớp 14.50m, cao độ mặt lớp 0.980m, cao độ đáy -13.52m Lớp đất có độ ẩm W=26.47% Lớp đất trạng thái cứng vừa đến cứng Lớp 2:3 Lớp cát sét, màu xám vàng, xám trắng Chiều dày lớp 71.60m, cao độ mặt lớp -13.52m, cao độ đáy -70.62m Lớp đất có độ ẩm W=16.90% Lớp đất trạng thái chặt vừa đến chặt Lớp 4: Lớp lớp sét gầy, màu xám nâu, cứng Chiều dày lớp 3.40m, cao độ mặt lớp –70.62m, cao độ đáy -75.00m Lớp đất có độ ẩm W=13.66% Lớp đất trạng thái cứng 1.2.Nhận xét đề xuất phương án móng Theo tài liệu khảo sát địa chất cơng trình, phạm vi nghiên cứu qui mơ cơng trình dự kiến xây dựng, ta có số nhận xét kiến nghị sau: Nhận xét: + dựa vào số SPT cho thấy độ sâu 15m trở đất ổn định có khả chịu lực Kiến nghị + Với đặc điểm địa chất cơng trình đây, nên sử dụng giải pháp móng cọc đóng với kích thước 450x450 SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án môn Nền Móng PHẦN 2: THIẾT KẾ KỸ THUẬT 2.1.Bố trí chung cơng trình 2.2.Chọn sơ kích thước cơng trình 2.2.1.Chọn vật liệu + Bê tơng có f’c = 30 Mpa,có + Thép ASTM A615 có fy = 420 Mpa = 24 KN/m3 2.2.2.Kích thước cao độ bệ cọc  Cao độ đỉnh trụ (CĐĐT): Vị trí xây dựng trụ cầu xa bờ phải đảm bảo thông thuyền thay đổi mực nước MNCN MNTN tương đối cao Xét điều kiện mỹ quan sông, ta chọn giá trị cao độ sau: Cao độ đỉnh trụ chọn sau: Max Trong đó: MNCN: Mực nước cao nhất, MNCN= 4.70 m MNTT: Mực nước thong thuyền, MNTT= 3.20m Htt: Chiều cao thông thuyền, Htt= 2.50m Bảng 2.3.3.1.1 – Khổ giới hạn thơng thuyền sơng có thơng thuyền Cấp đường sông Khổ giới hạn tối thiểu mức nước cao có chu kỳ 20 năm ( m) Theo chiều ngang Cầu qua sông I SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 80 Cầu qua kênh 50 Theo chiều thẳng đứng( toàn CR) 10 Đồ án mơn Nền Móng II 60 40 III 50 30 IV 40 25 6( thích hợp) 5( tối thiểu ) V 25 20 3.5 VI 15 10 2.5 => CĐĐT = max ( 5.70 ; 5.70 )-0.3= 5.4 m  Cao độ đỉnh bệ (CĐĐiB): CĐĐB ≤ MNTN – 0.5m = 1.20 – 0.5 = 0.7 m Ta thiết kế móng cọc đài thấp nên CĐĐB < cao độ mặt đất sau xói EL2=2.80m   Chọn CĐĐiB= -2.80-0.5=-3.3m (cao độ mặt đất sau xói -0.5 m) Cao độ đáy bệ (CĐĐaB): CĐĐaB = CĐĐiB – Hb Trong đó: Hb chều dày bệ móng (Hb = 1.5m ÷ 2.0m), chọn Hb = 1.5 m => CĐĐaB =-3.3 – 1.5=-4.8 m Vậy chọn thông số thiết kế sau: Cao độ đỉnh trụ: CĐĐT = 5.4 m Cao độ đỉnh bệ: CĐĐB = -3.3 m Cao độ đáy bệ: CĐĐAB = -4.8m Chiều dầy bệ móng Hb = 1.5m 2.2.3.Kích thước cọc cao độ mũi cọc Theo tính chất cơng trình cầu có tải trọng truyền xuống móng lớn, địa chất gồm có lớp, lớp thứ dày tầng đá gốc Chọn cọc bê SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án môn Nền Móng  Tải trọng thẳng đứng: = 8908.60 + 1.25×24.0×24.36= 9639.4 KN  Tải trọng ngang: 448 kN  Mômen =4704.35 + (448×1.5) = 5376.35 KN.m TỔ HỢP TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN ĐÁY BỆ Tên tải trọng Đơn vị THGHS Đ THGHC Đ Tải trọng thẳng đứng kN 6969.99 9639.4 Tải trọng ngang kN 256 448 Momen kN.m 3072.2 5376.35 2.6.Kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ 2.6.1.Kiểm toán sức kháng dọc trục cọc đơn a Tính nội lực tác dụng lên đầu cọc Trường hợp tất cọc thẳng đứng, tải trọng tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức sau: (KN) Trong : N : tổng tải trọng thẳng đứng TTGHCĐ đáy bệ, N= 9860.8 (KN) n: số lượng cọc móng SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng Mx, My : momen tải trọng TTGHCĐ lấy theo trục OX OY đáy đài (KN.m) xi, yi : tọa độ trọng tâm cọc i ( hình) Tải trọng tác dụng lên cọc tính theo bảng sau: Tên cọc n N Mx My (KN) (KN m) (KN.m ) Xi (m) Yi (m) Ni (KN) -2.5 279.5 -1.5 381.89 -0.5 484.29 0.5 586.70 1.5 689.1 2.5 791.5 -2.5 279.5 -1.5 381.89 -0.5 484.29 10 0.5 586.70 11 1.5 689.1 12 2.5 791.5 13 -2.5 -1 279.5 14 -1.5 -1 381.89 15 -0.5 -1 484.29 16 0.5 -1 586.70 17 1.5 -1 689.1 18 2.5 -1 18 9639.4 SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 5376.35 791.5 Đồ án mơn Nền Móng 52.5 12 Vậy Nmax= 791.5KN Nmin= 279.5KN b Kiểm toán sức kháng dọc trục cọc đơn Công thức kiểm tốn: Trong đó: Nmax: Nội lực lớn tác dụng lên đầu cọc (lực dọc trục) : Trọng lượng thân cọc (kN) Ptt : Sức kháng dọc trục cọc đơn (kN) Ta có: Ptt = 899.88 kN = 29.2×0.452×(24 – 9.81) = = 66.29 KN Vậy: = 791.5+ 66.29 = 857.79KN < Ptt = 899.88 KN => Đạt 2.6.2.Kiểm tốn sức kháng dọc trục nhóm cọc Cơng thức kiểm tốn sức kháng dọc trục nhóm cọc : Trong đó: VC : Tổng lực gây nén nhóm cọc nhân hệ số VC = 9639.4 (kN) QR : Sức kháng đỡ dọc trục tính tốn nhóm cọc : Hệ số sức kháng đỡ nhóm cọc Qg : Sức kháng đỡ dọc trục danh định nhóm cọc SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng    Đất cát Qg1 = η*(895131.65+310780.8) = 1205912.45 N = 1205.9 KN φg1 = 0.36 Đất dính Do móng cọc đài thấp có bệ cọc tiếp xúc chặt chẽ với đất nên hệ số hữu hiệu lấy Qg2 = η*(476530.56) = 476530.56N = 476.5 KN φg2 = 0.56 Sức kháng đỡ dọc trục tính tốn nhóm cọc là: QR = 18*[( φg1* Qg1) + ( φg2* Qg2)] = 18*(0.36*1205.9 + 0.56*476.5) = 12617.352KN => QR > Vc => Đạt 2.7.Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng Độ lún ổn định kết cấu móng xác định theo móng tương đương Ta có trường hợp lớp đất tốt lớp đất rời (lớp 3) Vì móng tương đương nằm lớp đất rời Lớp yếu Db 2Db/3 Lớp tốt Db/3 Ta có: Db = 20480 mm Móng tương đương nằm lớp đất cách đỉnh lớp khoảng 2Db/3 = 13653.3 mm Do mũi cọc ngàm lớp đất ( đất cát ) có chiều dầy lớn nên ta thi cơng móng cơng trình xong tính lún xẩy nhanh tắt hẳn lớp SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng đất gần ổn định Vì ta bỏ qua việc tính lún móng cơng trình mũi cọc nằm đất cát Với lớp đất rời ta có cơng thức xác định độ lún móng sau: 30q.I B Sử dụng kết SPT: ρ = N corr Trong đó: No q = S I= Với: : Độ lún nhóm cọc (mm) q : Áp lực tĩnh tác dụng 2Db/3 cho móng tương đương, áp lực với tải trọng tác dụng đỉnh nhóm cọc chia diện tích móng tương đương khơng bao gồm trọng lượng cọc đất cọc N0 : Tải trọng thẳng đứng đáy bệ TTGHSD, N0 = 6969.99 KN S : Diện tích móng tương đương B : Chiều rộng hay chiều nhỏ nhóm cọc (mm), B = 2450 mm Db : Độ sâu chon cọc lớp đất chịu lực: 20480 mm D’ : Độ sâu hữu hiệu lấy 2Db/3 (mm), D’ = 13653.3 mm Ncorr: Giá trị trung bình đại diện hiệu chỉnh cho số đếm SPT tầng phủ độ sâu B phía đế móng tương đương (Búa/300mm) = ? (bua/30cm) I : Hệ số ảnh hưởng chiều sâu ch£honữu hiệu nhóm Ta có: I = = => I = 0.5  Tính q: Kích thước móng tương đương : SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 = 0.303 < 0.5 Đồ án mơn Nền Móng ∗ Chiều rộng móng tương đương khoảng cách tim cọc xa theo chiều ngang cầu + đường kính cọc: Btđ = 2×1 + 0.45 = 2.45 m ∗ Chiều dài móng tương đương khoảng cách tim cọc xa theo chiều dọc cầu + đường kính cọc: Ltđ = 5×1 + 0.45 = 5.45 m Diện tích móng tương đương S = Btđ x Ltđ = 2.45×5.45 = 13.3523 m2 Do đó: q = N0/S = 6969.99/13.3525 KN/m2 = 0.522mpa = g x [(γ1-1000)h1 + (γ2-1000)h2 + h0 x γ1 ]x10-9 = 9.81 x 10-9{(1942-1000)x8720+(2061-1000)x13653.3 + 1942x5780}=0.332 => =13.5 => = = = 28.70mm Vậy độ lún nhóm cọc là: ρ = 28.70 mm = 2.870 cm 2.8.Tính tốn kiểm tra cọc 2.8.1.Tính tốn kiểm tra cọc giai đoạn thi cơng Tổng chiều dài cọc dùng để tính tốn bố trí cốt thép chiều dài đúc cọc: Lc=29.2m Được chia thành đốt, đốt có chiều dài L d= 10m đốt có chiều dài Ld= 10m 2.8.1.1.Tính mơ men theo sơ đồ cẩu cọc treo cọc Mơ men lớn dùng để bố trí cốt thép Mtt = max(M1 ; M2) Trong đó: M1: Mômen cọc theo sơ đồ cẩu cọc SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng M2: Mơmen cọc theo sơ đồ treo cọc a Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = m  Tính mơ men lớn cọc theo sơ đồ cẩu cọc Các móc cẩu đặt cách đầu cọc đoạn : a= Chọn a = 1.4m Trọng lượng thân cọc xem tải trọng phân bố chiều dài đoạn cọc: q1 = n.γbt.Ag = 1.75×24×0,42 = 6.72 (KN/m) Trong đó: n hệ số động, n = 1.75 Ag : diện tích mặt cắt nguyên cọc, Ag= 0.16m2 γbt : diện tích nguyên bê tong, γbt = 24 KN/m3 Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mô men sau : 1400 4200 1400 1- M a=1400 M1+ a=1400 KN.m Ta có mặt cắt có giá trị mơmen lớn là: M1=6.59 KN.m  Tính mơ men lớn cọc theo sơ đồ treo cọc SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng Móc đặt cách đầu cọc đoạn: b = 0.294Ld = 0.294 x = 2.058 (m), Chọn b= 2.1m Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men sau : 2100 4900 M2- a=2100 M2+ Ta có mặt cắt có giá trị mômen lớn là: M2= KN.m Vậy mômen lớn dùng để bố trí cốt thép là: Mtt= max(M1;M2)= 14.82 KN.m b Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = m  Tính mơ men lớn cọc theo sơ đồ cẩu cọc Các móc cẩu đặt cách đầu cọc đoạn : a= Chọn a = 1.8m Trọng lượng thân cọc xem tải trọng phân bố chiều dài đoạn cọc: q1 = n.γbt.Ag = 1.75×24×0,42 = 6.72 (KN/m) Trong đó: n hệ số động, n = 1.75 SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng Ag : diện tích mặt cắt nguyên cọc, Ag= 0.16m2 γbt : diện tích nguyên bê tong, γbt = 24 KN/m3 Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men sau : 1800 5400 1800 1- M a=1800 M1+ a=1800 KN.m Ta có mặt cắt có giá trị mơmen lớn là: M1= 10.89 KN.m  Tính mơ men lớn cọc theo sơ đồ treo cọc Móc đặt cách đầu cọc đoạn: b = 0.294Ld = 0.294 x = 2.646 (m) , Chọn b = 2.6m Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mô men sau : SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng 2600 6400 M2- a=2600 M2+ Ta có mặt cắt có giá trị mơmen lớn là: M2= KN.m Vậy mômen lớn dùng để bố trí cốt thép là: Mtt= max(M2;M2)= 24.49 KN.m 2.8.1.1 Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc Lớp bê tông bảo vệ cọc bê tông đúc sẵn mơi trường khơng bị ăn mòn 50mm,trong môi trường bị ăn mòn 75mm Ta chọn cốt thép dọc chủ chịu lực thép ASTM A615M Gồm d20 có fy = 420 Mpa bố trí mặt cắt ngang cọc hình vẽ : SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 φ8@200 320 400 40 Đồ án mơn Nền Móng 40 8φ20 40 320 40 400 Ta tính duyệt lại mặt cắt bất lợi trường hợp bất lợi mặt cắt có mơ men lớn trường hợp treo cọc : +) Cọc có chiều dài Ld= m Mtt = 14.82 KN.m +) Cọc có chiều dài Ld= m Mtt = 24.49 KN.m Kiểm tốn sức kháng uốn tính tốn cọc Trong : : hệ số sức kháng : sức kháng danh định (N.mm), Với : diện tích cốt thép chịu kéo khơng dự ứng lực (mm²) :giới hạn chảy quy định cốt thép chịu kéo (Mpa), : diện tích cốt thép chịu nén không dự ứng lực (mm²) SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 = 420 Mpa Đồ án mơn Nền Móng :giới hạn chảy quy định cốt thép chịu nén (Mpa), = 420 Mpa :khoảng cách từ thớ nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo không dự ứng lực(mm) :khoảng cách từ thớ nén đến trọng tâm cốt thép chịu nén không dự ứng lực(mm) a : chiều dày khối ứng suất tương đương (mm) a= : hệ số quy đổi hình khối ứng suất.Với bê tơng có cường độ ≤ 28 Mpa, =0.85 ;với bê tơng có cường độ ≥ 28Mpa, giảm theo tỷ lệ 0.05 cho 7Mpa vượt 28Mpa không lấy nhỏ tri số 0.65 c : khoảng cách từ mặt trung hòa đến trục chịu nén (mm),với mặt cắt hình chữ nhật với : chiều rộng bụng,với tiết diện hình chữ nhật , Giả sử trục trung hòa nằn phía trọng tâm tiết diện ,ta có : =1571 mm² = 942 mm² Với bê tông cường độ 30Mpa ,   c = 31 mm => giả thiết a = 26 mm SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 = 0.85 – 2x(0.05/7) = 0.836 = b = 400mm Đồ án mơn Nền Móng = 350 mm = 50 mm  = = 236998020 N.mm = 237 KN.m > 24.49 KN.m => Đạt Kết luận : Cốt thép chọn bố trí đảm bảo khả chịu lực 2.8.2.Bố trí cốt thép đai cho cọc Do cọc chủ yếu chịu nén, chịu cắt nhỏ nên không cần duyệt cường độ cốt thép đai Vì cốt thép đai bố trí theo yêu cầu cấu tạo - Đầu cọc ta bố trí với bước cốt đai 50 mm - Tiếp theo ta bố trí với bước cốt thép đai 100 mm vị trí móc cẩu - Đoạn còn lại đoạn cọc (phần đoạn cọc) bố trí với bước cốt đai : 200 mm 2.8.3.Chi tiết cốt thép cứng mũi cọc - Cốt thép mũi cọc có đường kính 32, với chiều dài 750 mm Đoạn nhô khỏi mũi cọc 50 mm 2.8.4.Lưới cốt thép đầu cọc Ở đầu cọc bố trí số lưới cốt thép đầu cọc có đường kính mm ,với mắt lưới a = 50 50mm Lưới bố trí nhằm đảm bảo cho bê tông cọc không bị phá hoại chịu ứng suất cục q trình đóng cọc 2.8.5.Vành đai thép đầu cọc Đầu cọc bọc vành đai thép thép có chiều dày = 10 mm nhằm mục đích bảo vệ bê tơng đầu cọc khơng bị hỏng đóng cọc ngồi còn có tác dụng để hàn nối đốt cọc thi công với SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng 2.8.6.Cốt thép móc cẩu Cốt thép móc cẩu chọn có đường kính d16 Do cốt thép bố trí cọc thừa ta sử dụng ln cốt thép móc cẩu làm móc treo ta khơng cần phải làm móc thứ tạo điều kiện thuận lợi cho việc thi công để cọc bãi Khoảng cách từ đầu đoạn cọc đến móc neo là: + Đối với đốt cọc có Ld=7m: a = 1.4m = 1400 mm + Đối với đốt cọc có Ld=9m: a = 1.8m = 1800 mm 2.8.7.Tính mối nối thi công cọc Ta sử dụng mối nối hàn để nối đoạn cọc lại với Mối nối phải đảm bảo cường độ mối nối tương đương lớn cường độ cọc tiết diện có mối nối Để nối đốt cọc lại với ta sử dụng thép góc L100x100x10 táp vào góc cọc sử dụng đường hàn để liên kết hai đầu cọc Ngoài để tăng thêm an toàn cho mối nối ta sử dụng thêm thép 360x100x10mm táp vào khoảng hai thép góc để tăng chiều dài hàn nối SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng KẾT LUẬN Trên thiết kế mà em hoàn thành xong,trong thể yêu cầu cần phải hoàn thành mà thầy giáo giao cho em Do thời gian có hạn hiểu biết còn hạn chế nên làm còn chưa hồn thiện cho lắm.Vì mong cô giáo thông cảm bảo thêm để em nghiên cứu để tìm hiểu rõ môn học bổ sung kiến thức quan trọng, cần thiết để phục vụ cho môn học chuyên môn sau em Em xin chân thành cảm ơn bảo thày giáo thời gian qua mong cô bảo thêm để giúp em tiến SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 ... EL2 m m 0.00 -2.80 SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng - Các tiêu lý đất Lớp 2a:_ 0=> -13.52 m SVTH:Đỗ Tuấn Hạ–Lớp 64DCCS01 Đồ án mơn Nền Móng Các tiêu lý Phân tích thành phần hạt Kí... = 0.36 : Hệ số sức kháng sức kháng thân cọc dùng cho phương pháp tách rời sức kháng cọc sức kháng mũi cọc sức kháng thân cọc đất sét với đất cát với a ta có: ta có: Sức kháng thân cọc Qs ( trang... p N 310780.8 Đồ án mơn Nền Móng => = qp.Ap = 0.36 ×4.796×180000= 310780.8 N = 310.8 (KN) Vậy sức kháng nén dọc trục theo đất nền: QR = = 589104.51+ 310780.8 = 899.88 (KN) => Sức kháng dọc trục