Thuyết minh đồ án nền móng THỐNG kê số LIỆU địa CHẤT và tài LIỆU THIẾT kế nền MÓNG

CHƯƠNG 𝐼 THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT VÀ TÀI LIỆU THIẾT KẾ NỀN MÓNG Thống kê số liệu địa chất: -Lớp CL1: Đất bùn sét xanh đen, trạng thái nhão chảy -Lớp CL2: Đất bùn sét màu xám xanh nâu pha cát, trạng thái nhão chảy -Lớp CH: Đất sét màu nâu đỏ vàng, lẫn đen xám, trạng thái cứng -Lớp CL3: Đất sét màu nâu tím pha cát mịn, trạng thái nửa cứng -Mực nước ngầm cách MĐTN 1.3m Lớp đất Bề dày (m) Độ sâu CL1 13.4 =>-13.4 CL2 2.8 -13.4 => -16.2 CH 13 -16.2 => -29.2 CL3 10.8 -29.2 => -40 Thống kê đặc trưng C,φ Lớp thứ (lớp CL1) STT Mẫu Áp lực Cường độ chống cắt Số lần XĐ CL1 pi τi kG/cm2 kG/cm2 n (lần) pi.τ i pi2 (pi tan φtc+Ctc-τ i)2 HK3-1 0,08 0,031 0,00248 0,0064 3,4596E-04 HK3-1 0,16 0,037 0,00592 0,0256 2,6244E-04 HK3-1 0,24 0,040 0,00960 0,0576 2,8224E-04 HK3-2 0,08 0,060 0,00480 0,0064 1,0816E-04 HK3-2 0,16 0,066 0,01056 0,0256 1,6384E-04 HK3-2 0,24 0,067 0,01608 0,0576 1,0404E-04 HK3-3 0,08 0,028 0,00224 0,0064 4,6656E-04 HK3-3 0,16 0,029 0,00464 0,0256 5,8564E-04 HK3-3 0,24 0,030 0,00720 0,0576 7,1824E-04 10 HK3-4 0,08 0,063 0,00504 0,0064 1,7956E-04 11 HK3-4 0,16 0,072 0,01152 0,0256 3,5344E-04 12 HK3-4 0,24 0,075 0,01800 0,0576 3,3124E-04 13 HK3-5 0,08 0,062 0,00496 0,0064 1,5376E-04 14 HK3-5 0,16 0,066 0,01056 0,0256 1,6384E-04 15 HK3-5 0,24 0,068 0,01632 0,0576 1,2544E-04 2,4 0,794 0,1299 0,448 0,0043 Tổng: Bảng thống kê tiêu C,φ lớp đất CL1  Xác định giá trị sau: Tổng số mẫu: n= 15 n n i=1 i=1 ∆ =n ∑ p i2 -(∑ p I)2=15x0,448-2,42=0,96 n n n n 0,794.0,448−2,4.0,1299 C = (∑ τ i ∑ pi -∑ p i∑ τ i pi)= =0,046 ∆ i=1 i=1 0,96 i=1 i=1 tc n n n 15.0,1299−0,794.2,4 tan φtc= (n∑ τ I pI -∑ τ i∑ p i)= =0,045 ∆ i=1 0,96 i=1 i=1 σ t= √ n √ 0,0043 =0,018 (¿ pi tan φ tc+ C tc−τ i) ¿ = ∑ 15−2 n−2 i =1 √ √ n σ c=σ t ∑ p i2=0,018 0,448 =0,012 0,96 ∆ i=1 √ √ σ tanφ =σ t n =0,018 15 =0,071 ∆ 0,96 Vc = σc 0,012 = =0,261 Ctc 0,046 Vtanφ = σ tan φ 0,071 = = 1,58 tan φtc 0,045 Cấp tự K=n-2=15-2=13 Khi tính tốn theo THGH I: chọn α =0,95→ τ a =1,77 Vậy CI=Ctc(1± τ aVc)=0,046.(1±1,77.0,261)=0,46(1±0,46) →Chọn CI=0,067(daN/cm2) Và tan φI= tan φtc(1± τ aVtanφ )=0,045.(1±1,77.1,58)=0,045(1±2,7966) →Chọn tan φI=0,1708(daN/cm2)→ φI=9,69o Khi tính tốn theo TTGH II: chọn α =0,85→ τ a =1,08 Vậy CII=Ctc(1± τ aVc)=0,46.(1±1,08.0,261)=0,046(1±0,2819) →Chọn CII=0,059(daN/cm2) Và tan φII= tan φtc(1± τ aVtanφ )=0,045.(1±1,08.1,58)=0,045(1±1,7064) →Chọn tan φII=0,1218(daN/cm2)→ φII=6,94o Lớp thứ (lớp CL2) Bảng thống kê tiêu C,φ lớp đất CL2 STT Mẫu Áp Lực Cường độ pi.τ i pi2 (pi tan φtc+Ctc-τ i)2 chống cắt Số lần XĐ n CL2 Pi τi (kG/cm2) (kG/cm2) HK3-6 0,08 0,097 0,00776 0,0064 5,595E-05 HK3-6 0,16 0,098 0,01568 0,0256 8,762E-05 HK3-6 0,24 0,110 0,02640 0,0576 8,911E-05 HK3-7 0,08 0,083 0,00664 0,0064 4,251E-05 HK3-7 0,16 0,090 0,01440 0,0256 2,54E-05 HK3-7 0,24 0,092 0,02208 0,0576 7,327E-05 0,96 0,57 0,09296 0,1792 0,000295 Tổng  Xác định giá trị sau: Tổng số mẫu: n=6 n n i=1 i=1 ∆ =n ∑ p i2 -(∑ p I)2=6.0,1792-0,962=0,1536 n n n n C = (∑ τ i ∑ pi -∑ p i∑ τ i pi)=0,084 ∆ i=1 i=1 i=1 i=1 tc n n n tan φtc= (n∑ τ I pI -∑ τ i∑ p i)=0,069 ∆ i=1 i=1 i=1 σ t= √ n ∑ (¿ pi tan φ tc+ C tc−τ i) ¿2=0,0086 n−2 i =1 √ n σ c=σ t ∑ p i2=0,0093 ∆ i=0 √ σ tanφ =σ t n =0,054 ∆ Vc = σc =0,111 Ctc Vtanφ = σ tan φ 0,071 = =0,783 tan φtc 0,045 Cấp tự K=n-2=4 Khi tính tốn theo THGH I:Chọn α =0,95→ τ a =2,13 Vậy CI=Ctc(1± τ aVc)=0,084±0,02 →Chọn CI=0,104(daN/cm2) Và tan φI= tan φtc(1± τ aVtanφ )=0,069±0,115 →Chọn tan φI=0,184→ φI=10,42o Khi tính tốn theo TTGH II: chọn α =0,85→ τ a =1,19 Vậy CII=Ctc(1± τ aVc)=0,084±0,011 →Chọn CII=0,095(daN/cm2) Và tan φII= tan φtc(1± τ aVtanφ )=0,069±0,064 →Chọn tan φII=0,133→ φII=7,6o Lớp thứ (lớp CH) Bảng thống kê tiêu C,φ lớp đất CH STT Mẫu Áp lực Cường pi.τ i pi2 (pi tan φtc+Ctc-τ i)2 độ chống cắt Số lần XĐ CH n (lần) pi τi kG/cm2 kG/cm2 HK3-8 0,16 0,593 0,0949 0,0256 0,0079 HK3-8 0,32 0,667 0,2134 0,1024 0,0038 HK3-8 0,48 0,682 0,3274 0,2304 0,0088 HK3-9 0,16 0,758 0,1213 0,0256 0,0058 HK3-9 0,32 0,758 0,2426 0,1024 0,0008 HK3-9 0,48 0,823 0,3950 0,2304 0,0022 HK3-10 0,16 0,753 0,1205 0,0256 0,0050 HK3-10 0,32 0,783 0,2506 0,1024 0,0029 HK3-10 0,48 0,843 0,4046 0,2304 0,0045 10 HK3-11 0,16 0,765 0,1224 0,0256 0,0069 11 HK3-11 0,32 0,797 0,2550 0,1024 0,0046 12 HK3-11 0,48 0,873 0,4190 0,2304 0,0094 13 HK3-12 0,16 0,470 0,0752 0,0256 0,0449 14 HK3-12 0,32 0,500 0,1600 0,1024 0,0524 15 HK3-12 0,48 0,577 0,2770 0,2304 0,0396 16 HK3-13 0,16 0,787 0,1259 0,0256 0,0110 17 HK3-13 0,32 0,812 0,2598 0,1024 0,0069 18 HK3-13 0,48 0,890 0,4272 0,2304 0,0130 5,76 13,130 4,2918 2,1504 0,2304 Tổng:  Xác định giá trị sau: Tổng số mẫu: n=18 n n i=1 i=1 ∆ =n ∑ p i2 -(∑ p I)2=5,5296 ∆ n n n n i=1 i=1 i=1 i=1 Ctc= (∑ τ i ∑ pi2-∑ p i∑ τ i pi)=0,635 n n n tan φtc= (n∑ τ I pI -∑ τ i∑ p i)=0,2936 ∆ i=1 i=1 i=1 σ t= √ n (¿ pi tan φ tc+ C tc−τ i) ¿ =0,12 n−2 ∑ i =1 √ n σ c=σ t ∑ p i2=0,0748 ∆ i=1 √ σ tanφ =σ t n =0,216 ∆ Vc = σc =0,1178 Ctc Vtanφ = σ tan φ 0,071 = =0,735 tan φtc 0,045 Cấp tự K=n-2=16 Khi tính tốn theo THGH I:Chọn α =0,95→ τ a =1,705 Vậy CI=Ctc(1± τ aVc)=0,635±0,128 →Chọn CI=0,763(daN/cm2) Và tan φI= tan φtc(1± τ aVtanφ )=0,2936±0,367 →Chọn tan φI=0,66→ φI=33,4o Khi tính toán theo TTGH II: chọn α =0,85→ τ a =1,055 Vậy CII=Ctc(1± τ aVc)=0,635±0,0789 →Chọn CII=0,7139(daN/cm2) Và tan φII= tan φtc(1± τ aVtanφ )=0,2936±0,227 →Chọn tan φII=0,52→ φII=27,5o Lớp thứ (lớp CL3) Bảng thống kê tiêu C,φ lớp đất CL3 STT Mẫu Áp lực Cường độ chống cắt Số lần XĐ CH pi τi kG/cm2 kG/cm2 n (lần) pi.τ i pi2 (pi tan φtc+Ctc-τ i)2 HK3-14 0,08 0,516 0,04128 0,0064 0,0039 HK3-14 0,16 0,514 0,08224 0,0256 0,0097 HK3-14 0,24 0,514 0,12336 0,0576 0,0172 HK3-15 0,16 0,721 0,11536 0,0256 0,0118 HK3-15 0,32 0,788 0,25216 0,1024 0,0119 HK3-15 0,48 0,826 0,39648 0,2304 0,0066 HK3-16 0,16 0,594 0,09504 0,0256 0,0033 HK3-16 0,32 0,617 0,19744 0,1024 0,0038 HK3-16 0,48 0,680 0,3264 0,2304 0,0042 10 HK3-17 0,08 0,647 0,05176 0,0064 0,0046 11 HK3-17 0,16 0,647 0,10352 0,0256 0,0012 12 HK3-17 0,24 0,680 0,1632 0,0576 0,0012 13 HK3-18 0,16 0,618 0,09888 0,0256 0,0003 14 HK3-18 0,32 0,696 0,22272 0,1024 0,0003 15 HK3-18 0,48 0,721 0,34608 0,2304 0,0006 3,84 9,779 2,616 1,2544 0,0806 Tổng:  Xác định giá trị sau: Tổng số mẫu: n=15 n n i=1 i=1 ∆ =n ∑ p i2 -(∑ p I)2=15.1,2544-3,842=4,0704 n n n n 9,779.1,2544−3,84.2,616 τ i p p C = (∑ ∑ i -∑ i∑ τ i pi)= =0,546 ∆ i=1 i=1 4,0704 i=1 i=1 tc n n n 15.2,616−9,779.3,84 tan φ = (n∑ τ I pI -∑ τ i∑ p i)= =0,414 ∆ i=1 4,0704 i=1 i=1 tc σ t= √ √ n 0,0806 =0,077 (¿ pi tan φ tc+ C tc−τ i) ¿ = ∑ 15−2 n−2 i =1 √ σ c=σ t n √ 1,2544 =0,042 p i =0,077 ∑ 4,0704 ∆ i=1 √ √ 15 σ tanφ =σ t n =0,077 =0,147 ∆ 4,0704 Vc = σc 0,042 = =0,077 Ctc 0,546 Vtanφ = σ tan φ 0,147 = =0,355 tan φtc 0,414 Cấp tự K=n-2=13 Khi tính tốn theo THGH I:Chọn α =0,95→ τ a =1,77 Vậy CI=Ctc(1± τ aVc)=0,546±0,074 →Chọn CI=0,62(daN/cm2) Và tan φI= tan φtc(1± τ aVtanφ )=0,414±0,26 →Chọn tan φI=0,674→ φI=34o Khi tính tốn theo TTGH II: chọn α =0,85→ τ a =1,08 Vậy CII=Ctc(1± τ aVc)=0,546±0,045 →Chọn CII=0,591(daN/cm2) Và tan φII= tan φtc(1± τ aVtanφ )=0,414±0,157 →Chọn tan φII=0,57→ φII=29,7o Thống kê đặc trưng dung trọng tự nhiên γ tn, dung trọng đẩy γ đn độ ẩm tự nhiên ω ST T Mẫu Dung trọng ướt( γ tn) γi γ tb T/m3 T/m3 ( γ tb- γ i)2 Dung trọng đẩy nổi( γ đn) γi γ tb T/m3 T/m3 ( γ tb- γ i)2 Độ ẩm(ω) ω ωtb % % (ωtb-ω)2 HK3-1 1,534 1,536 4E-06 0,550 0,551 0,000001 74,323 74,334 0,0001 HK3-2 1,519 1,536 2,89E-04 0,535 0,551 0,00025 77,367 74,334 9,199 HK3-3 1,503 1,536 0,0011 0,512 0,551 0,0015 83,072 74,334 76,352 N1 = Fđ.h γ tb.n= 3,3.2,4.2.2,2.1,15=38,86 T Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên đài đáy đài: ∑ Ntt = 38,86 + 390,22 = 429,08 T  P(x,y) = 429,08 2,33 y 0,05 x ± ± = 35,75 ± 0,192y ± 0,008 x 12 12,15 6,48  P1= 35,75 −¿ 0,192.1,35 +0,008.0,9 = 35,498 T  P2= 35,75 −¿ 0,192.1,35 +0,008.0 = 35,49 T  P3= 35,75 −¿ 0,192.1,35−0,008.0,9 = 35,484 T  P4= 35,75 −¿ 0,192.0.45 +0,008.0,9 = 35,671 T  P5= 35,75 −¿ 0,192.0,45 +0,008.0 = 35,664  P6= 35,75 −¿ 0,192.0,45 −0,008.0,9 = 35,656 T  P7= 35,75 +¿ 0,192 0,45 +0,008.0,9 = 35,844 T  P8= 35,75 +¿0,192 0,45 +0,008.0 = 35,836 T  P9= 35,75 +¿ 0,192.0,45 −0,008.0,9 =35,83 T  P10= 35,75 +¿ 0,192.1,35 +0,008.0,9 = 36,016 T  P11= 35,75 +¿ 0,192.1,35 +0,008.0 = 36,01 T  P12= 35,75 +¿ 0,192.1,35 −0,008.0,9 = 36,002 T  Vậy Pmax= P10 = 36,016 T, Pmin = P3 = 35,484 T  Tất cọc chịu nén Trọng lượng cọc : Pc= Fc.lc γ bt = 0,3.0,3.18,2.2,5= 4,095 T Với :  Fc diện tích tiết diện cọc  lc chiều dài cọc tính toán  γ bt trọng lượng riêng BTCT Kiểm tra điều kiện tải trọng tác dụng lên đầu cọc : +Pmax + Pc = 36,016 + 4,095 = 40,111 T < Rc= 45,846 T + Pmin= 35,484 T >0  Cọc đảm bảo điều kiện bền 10 Kiểm tra sức chịu tải theo nhóm cọc : Kiểm tra làm việc cọc theo nhóm theo biểu thức : Rnhom= η.nc.Rc ≥ Ntt Hệ số nhóm η tính theo cơng thức Labarre : η = – arctg dc ( m−1 ) n+(n−1)m lc 90 mn Trong đó :  dc = 0,3m cạnh cọc  lc = 0,9m khoảng cách cọc  m=3 số hàng cọc, n=4 số cọc hàng Thay số : η = – arctg 0,3 ( 3−1 ) +(4−1) = 0,786 0,9 90.3  Rnhom= 0,786.12.45,856 = 432,514 T ¿Ntt = Nott + Ndtt = 38,86 + 390,22 = 429,08 T  Móng thỏa điều kiện làm việc nhóm 11 Kiểm tra điều kiện ổn định nền : Để kiểm tra cường độ đất mũi cọc, ta coi cọc, đài cọc phần đất cọc khối móng quy ước Móng có chiều sâu đáy móng khoảng cách từ mặt đất đến mặt phẳng qua mũi cọc : - Tải trọng tiêu chuẩn : Ntc = 339,32 T Mtcx= 2,03 T Mtcy= 0,04 T - Tính góc ma sát trung bình lớp đất cọc qua : φ tb = φ 1.l 1+φ l2+φ l3 = L ∑ φi li L Với : φi góc ma sát lớp đất thứ i li chiều dày lớp đất thứ i L chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc Thay số ta được : φ tb = - Tính góc mở rộng so với trục thẳng đứng, kể từ mép hàng cọc cùng : α= - 9,7.11,4 +10,42.2,8+33,4.4 = 15,02 o 18,2 φtb 15,02 = = 3,755 o 4 Xác định kích thước khối móng quy ước :  Lqu = A1+ 2L.tgα = + 2.18,2.tg(3,755) = 5,389 m  Bqu = B1 + 2L.tgα = 2,1 + 2.18,2.tg(3,755) = 4,489 m  Fqu = Lqu Bqu = 5,389.4,489 = 24,19 m2 B1 2100 Trong đó : A1, B1 khoảng cách từ mép hai hàng cột đối diện theo phía 3000 A1 - Trọng lượng trung bình đài đất đài : Ntcđ = Fđ γ tb.h = 3,3.2,4.2,2.2 = 34,848 T - Dung trọng trung bình đất tính từ mũi cọc lên mặt đất : γtn 1.1,3+ γdn ( h 1−1,3 ) + γdn h2+ γdn h ∑h γ ‘II = = 1,55.1,3+ 0,579.12,1+ 0,6515.2,8+0,913.4 20,2 = 0,718 T/m3 - Trọng lượng lớp đất tính từ mũi cọc trở lên : Ntc1 = (Fqu.∑ h - Fđ.h – n.Fc.L) γ ‘II = (24,19.20,2 – 3,3.2,4.2 – 12.0,09.18,2).0,718 = 325,35 T - Trọng lượng 12 cọc : Ntcc = n.Fc.L γ bt = 12.0,09.18,2.2,5 = 49,14 T - Tổng tải trọng tiêu chuẩn : ∑ Ntc = Ntc + Ntcđ + Ntc1 + Ntcc = 339,32 + 34,848 + 325,35 + 49,14 = 748,66 T - Độ lệch tâm : el = Mtcy /∑ Ntc = 5.10-5 m eb = Mtcx /∑ Ntc = 0,0027 m - Đối với trường hợp lệch tâm phương :  Ptcmax = ∑ Ntc (1+ Fqu el eb 748,66 6.5.10−5 6.0,0027 + ) = (1+ + 5,389 ) = Lqu Lqu 24,19 5,389 31,044T  Ptcmin =  Ptctb = - ∑ Ntc (1Fqu el eb 748,66 6.5.10−5 6.0,0027 ) = 24,19 (1 - 5,389 - 5,389 ) = 30,85 T Lqu Lqu Ptcmax + Ptcmin 31,044+30,85 = = 30,947 T 2 Cường độ tiêu chuẩn lớp đất mũi cọc : Rtc = m1 m2 (A.Bqu γ II + B.H γ ‘II + DcII ) ktc Trong đó :  Hệ số nhà cơng trình: m1=1,2 m2 =1  Hệ số tin cậy: ktc =  Lực dính tiêu chuẩn lớp đất mũi cọc c= 7,335 T/m2 Mũi cọc lớp với φ= 27,5 tra bảng 14 TCVN 9362-2012 ta có: A=0,945 , B=4,79 , D= 7,275  Dung trọng trung bình lớp đất tính từ mũi cọc trở lên: γtn 1.1,3+ γdn ( h 1−1,3 ) + γdn h2+ γdn h ∑h γ ‘II = = 1,561.1,3+ 0,579.12,1+ 0,6515.2,8+0,926.4 20,2 = 0,718 T/m3  Dung trọng đất mũi cọc : γ𝐼𝐼= 0,913 T/m2  Bqu chiều rộng khối móng quy ước  H chiều sâu khối móng quy ước tính từ mũi cọc lên mặt đất Thay số ta được: Rtc = 1,2.1 (0,945.4,489.0,913 + 4,79.20,2.0,718 + 7,275.7,335 ) = 152,05 T - Kiểm tra độ ổn định đất mũi cọc theo điều kiện :  Ptcmax ≤ 1,2Rtc  31,044 T < 1,2.152,05 = 182,46 T  Ptcmin ≥  30,85 T >  Ptctb ≤ Rtc  30,947 T < 152,05 T  Kết luận : ổn định 12 Kiểm tra điều kiện lún nền : Tại lớp lớp đất dính ta tính lún sau: Bước 1: Chia lớp đất chiều dày nén lún thành lớp phân tố có chiều dày h i thỏa mãn điều kiện : hi≤ Bqu = 1,12 m  Chọn hi = 1m Bước 2: Áp lực gây lún trung bình đáy móng: Pgl= Ptctb – γ tb.H = 30,947 – 0,718.20,2 = 16,443 T Với γ tb dung trọng trung bình lớp đất tính từ mũi cọc trở lên: 1,561.1,3+ 0,579.12,1+ 0,6515.2,8+0,926.4 = 0,718 T/m3 γ tb = 20,2 Bước 3: Tính vẽ biểu đồ ứng suất có hiệu: Bước 4: Tính vẽ biểu đồ ứng suất tải trọng gây ra : Bảng tính ứng suất trọng lượng thân đất Lớ p CH γ Khoảng (T/m3) cách 0.913 hi (m) Tại σbt (T/m2) (m) Lqu/ Bqu 2z/Bqu Pgl (T/m2) (T/m2 ) 16.443 A 18.443 1.2 16.443 A-B B 19.356 1.2 0.445 16.443 0.95 B-C C 20.269 1.2 0.891 16.443 0.79 C-D D 21.182 1.2 1.336 16.443 0.60 D-E E 22.095 1.2 1.782 16.443 0.45 F 23.008 G 23.921 F-G 1 Tại điểm G σzbt =23,921 ¿5.σ gl z 1.2 1.2 2.227 2.673 16.443 16.443 σgl Ko Tại A E-F lên z 0.34 0.23   Xét tiếp Xét 15.654 tiếp Xét 12.99 tiếp Xét 9.866 tiếp Xét 7.416 tiếp Xét 5.558 tiếp Dừng 3.716 lún = 5.3,716 = 18,58 T/m2 nên ta tính lún từ điểm G trở Lập bảng tính lún: Do điểm G lớp đất dính CH nên ta lập bảng tính lún cho lớp đất dính theo cơng thức: Si= e i−e i hi 1+e i Bảng tính lún: Lớp hi 1 Tại A B B C C D D E E F F G σz 18.44 19.36 19.36 20.269 20.269 21.182 21.182 22.095 22.095 23.008 23.008 23.921 p1 e1i 18.900 0.74 19.813 0.737 20.726 0.734 21.639 0.731 22.552 0.729 23.465 0.726 Tổng Δσz 16.443 15.654 15.654 12.99 12.99 9.866 9.866 7.416 7.416 5.558 5.558 3.716 Δσztb p2 e2i Si 16.049 34.948 0.70 0.020 14.322 34.135 0.701 0.018 11.428 32.154 0.705 0.015 8.641 30.280 0.71 0.009 6.487 29.039 0.714 0.007 4.637 28.102 0.721 0.003 0.072 18.44 16.443 19.36 15.654 20.269 21.182 22.095 12.99 9.886 7.416 23.008 5.558 23.921 3.716 Biểu đồ ứng suất tải trọng thân cơng trình Vậy tổng độ lún : S = ∑ Si = S1+S2… +S6 = 0.072 m = 7,2cm  S=7,2cm < Sgh = 8cm nên móng thỏa điều kiện chịu lún 13 Kiểm tra điều kiện chọc thủng : Chọn chiều cao đài cọc hđ = 0,7m , chiều dài đoạn đầu cọc ngàm vào đài 0,1m Như chiều cao làm việc đài là : ho = hđ-0,1=0,6m Kiểm tra chiều cao đài : - Áp lực xuống đỉnh cọc theo kết tính trên :  P1 = 35,498 T  P2 = 35,49 T  P3 = 35,484 T  P4 = 35,671 T  P5 = 35,664  P6 = 35,656 T  P7 = 35,844 T  P8 = 35,836 T  P9 =35,83 T  P10 = 36,016 T  P11 = 36,01 T  P12 = 36,002 T Kiểm tra chọc thủng cột đài : b1=450 300 900 3300 900 300 900 300 300 c1=50 900 c2=100 900 b2=450 2400 - 3300 + Điều kiện kiểm tra : P≤ Pcct = [ α 1.(b2+c2) +α 2.(lc+c1)].ho.Rbt + Lực gây chọc thủng cọc gây ra : P = P1+P2…+P12 = 35,498+35,49+…+36,002 = 429,001 T + Các thông số :  c1= 450-250-150 = 50mm = 0,05m  α = 1,5√ 1+¿ ¿)2 = 1,5√ 1+¿ ¿)2 = 18,06  c2= (500-300)/2 = 100mm = 0,1m  α = 1,5√ 1+¿ ¿)2 = 1,5√ 1+¿ ¿)2 = 9,12  b1=b2=300+150 = 450mm=0,45m + Khả chống chọc thủng : Pcct = [ 18,06.(0,45+0,1) +9,12.(0,5+0,05)].0,6.115 = 1031,481 T Như P = 429,001 T < Pcct = 1031,481 T  đạt - Kiểm tra chọc thủng góc đài : +Điều kiện kiểm tra : P≤ Pcct = 0,5.[ α 1.(b2+0,5c2) +α 2.(l1+0,5c1)].ho.Rbt +Lực gây chọc thủng phạm vi diện tích b1b2 : P=P10= 36,016 T +Khả chống chọc thủng : Pcct = 0,5.[ 18,06.(0,45+0,5.0,1) +9,12.(0,5+0,5.0,05)].0,6.115 = 476,721 T Như P = 36,016 T < Pcct = 476,721 T  đạt 14 Kiểm tra vận chuyển cẩu lắp cọc: 6090 2030 2030 2030 8120 10150 0.81 Tm 10150 0.81 Tm 1.01 2.84 Tm 2.84 Tm Trường hợp vận chuyển cọc Trường hợp cẩu lắp cọc a Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng : Bố trí móc vị trí khoảng l/5 từ đầu cọc, lúc moment uốn lớn ứng với sơ đồ vận chuyển lắp dựng là : -Trường hợp vận chuyển : +Moment gối : Mag = 0,02qL2 +Moment nhịp :Manh = 0,025qL2 -Trường hợp lắp dựng : +Moment gối : Mbg = 0,02qL2 +Moment nhịp : Mbnh = 0,07qL2 -Như moment lớn ứng với sơ đồ là : Mbnh = Mmax = 0,07qL2 Trong đó :  L= 10,15 chiều dài đoạn cọc ứng với đoạn cọc có mũi L=10,15m  q trọng lượng thân cọc : q= kđ γ bAb = 1,75.2,5.0,09 = 0,394 T/m Trong đó :  kđ hệ số động lấy khoảng 1,5 –  γ b trọng lượng riêng bê tơng  A b diện tích tiết diện ngang cọc Moment uốn lớn nhất : Mmax = 0,07qL2 = 0,07.0,394.10,152 = 2,84 Tm  Ta lấy moment lớn Mmax= 2,84Tm để tính tốn lượng cốt thép cần thiết kiểm tra lượng cốt thép chọn - Tính cốt dọc : Tính thép dọc gối với M = 2,84Tm , theo tốn tiết diện hình chữ nhật  Tính α m= cốt đơn M 2,84.105 = =0.143 0.5.R b.h = 0.5x11,5x30x24 = 4140 daN ⭢ Phải tính tốn cốt đai chịu cắt  Kiểm tra điều kiện chịu nén: Q = 3506 daN < φ φ b1.Rb.b.ho=1x0.3x115x30x24=24840 daN  thỏa sw sw bt  Tính Stt = cm   4,5 Rbt b h o Rsw Asw 4,5.11,5 30 24 1700 0,566 = = 69,9 Q2 3506 Rbt b ho 11,5.30.24 Tính Smax= = 56,68 > 2h0=48 cm Q 3506 Chiều cao h = 30 < 45 cm  Sct ≤ h/2=15.5 cm Sct≤15 cm ⭢ Khoảng cách bố trí : Min (Stt; Smax; Sct) = 15 cm Kết luận: Bố trí cốt đai ∅6, nhánh , khoảng cách a = 15 cm b Tính móc cẩu : Diện tích cốt thép móc cẩu u cầu : Asmc = Pctt Rs Trọng lượng tính tốn cọc : Pctt = qL = 0,394.10,15 = 3,99 T Thay số ta có : Asmc = 3,99 = 1,53 cm2 26000  Chọn móc cẩu ∅ 14 (với Asmc = 1,54 cm2) 15 Tính tốn cốt thép đài : a Tính chiều cao đài : Tải trọng tác dụng lên đầu cọc tính trước đó :  P1 = 35,498 T  P2 = 35,49 T  P3 = 35,484 T  P4 = 35,671 T  P5 = 35,664  P6 = 35,656 T  P7 = 35,844 T  P8 = 35,836 T  P9 =35,83 T  P10 = 36,016 T  P11 = 36,01 T + P12 = 36,002 T Moment ngàm tương ứng với mặt cắt I-I : M I-I = ∑ P i.ri = ( P7+P8+P9).r7 +(P10+P11+P12).r10 = (35,844+35,836+35,83).0,2 + (36,016+36,01=36,002).1,1 = 140,33 T Với : Pi phản lực đầu cọc thứ i bên phía cần tính moment ri khoảng cách từ tim cọc thứ i bên phía cần tính moment đến mép cột Diện tích cốt thép đài theo mặt cắt I-I : Fa I-I = M 140,33.105 = = 92,81 cm2 0,9 Ra hođ 0,9.2600.60 Chọn thép ∅ 25 ( Fa= 4,909 cm2)  số lượng thép n = 92,81/4,909 = 18,9 Chọn 19∅ 25, khoảng cách thép a= (2400-2.60)/18 = 126mm Moment theo phương II-II : M II-II = ∑ P i.ri = ( P1+P4+P7+P10).r1 = (35,498 + 35,671 + 35,844 + 36,016).0,65 = 92,97 T Diện tích cốt thép đài theo mặt cắt II-II : Fa II-II = M 92,97.105 = = 66,21 cm2 0,9 Ra hođ 0,9.2600.60 Chọn thép ∅ 22 ( Fa= 3,801 cm2)  số lượng thép n = 66,21/3,801 = 17,42 Chọn 18∅ 22, khoảng cách thép a= (3300-2.60)/17 = 187mm Ø6 a 150 18Ø22 1300 500 500 4Ø16 19Ø25 700 Ðo?n thép d?p v? d?u c?c 300 300 100 L? P BÊ TƠNG LĨT B7.5 DÀY 10cm 3300 100 600 600 600 100 950 100 500 300 A Ø6 a 150 19Ø25 a 126 950 100 4Ø16 100 2400 A 500 18Ø22 a 187 100 3300 100 100 Hình bố trí thép móng cọc ... Hình bố trí thép cho móng A CHƯƠNG III: THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC Tiêu chuẩn thiết kế: Tham khảo từ TCVN 10304-2014, tài liệu vấn đề móng, sách móng Tơ Văn Lận… Cường độ vật liệu:  Bê tơng cấp... tác dụng lên nền; 3) Chiều sâu đặt móng nhà, cơng trình thiết bị bên cạnh; 4) Địa hình địa hình thiết kế nơi xây dựng; 5) Điều kiện địa chất nơi xây dựng (tính chất xây dựng đất, đặc điểm thành... -29,2 13 Lớp CL3 29,74 1,949 0,961 0,591 29,7 0,571 -29,2 -40 10,8 CHƯƠNG