Thuyết minh đồ án nền móng THỐNG kê số LIỆU địa CHẤT và tài LIỆU THIẾT kế nền MÓNG

CHƯƠNG � THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT VÀ TÀI LIỆU THIẾT KẾ NỀN MÓNG Thống kê số liệu địa chất: -Lớp CL1: Đất bùn sét xanh đen, trạng thái nhão chảy -Lớp CL2: Đất bùn sét màu xám xanh nâu pha cát, trạng thái nhão chảy -Lớp CH: Đất sét màu nâu đỏ vàng, lẫn đen xám, trạng thái cứng -Lớp CL3: Đất sét màu nâu tím pha cát mịn, trạng thái nửa cứng -Mực nước ngầm cách MĐTN 1.3m Lớp đất Bề dày (m) Độ sâu CL1 13.4 =>-13.4 CL2 2.8 -13.4 => -16.2 CH 13 -16.2 => -29.2 CL3 10.8 -29.2 => -40 Thống kê đặc trưng C, Lớp thứ (lớp CL1) STT Số XĐ Mẫu lần CL1 n (lần) Áp lực Cường pi.i độ chống cắt pi i kG/cm2 kG/cm2 pi2 (pitc+Ctc-i)2 HK3-1 0,08 0,031 0,00248 0,0064 3,4596E-04 HK3-1 0,16 0,037 0,00592 0,0256 2,6244E-04 HK3-1 0,24 0,040 0,00960 0,0576 2,8224E-04 HK3-2 0,08 0,060 0,00480 0,0064 1,0816E-04 HK3-2 0,16 0,066 0,01056 0,0256 1,6384E-04 HK3-2 0,24 0,067 0,01608 0,0576 1,0404E-04 HK3-3 0,08 0,028 0,00224 0,0064 4,6656E-04 HK3-3 0,16 0,029 0,00464 0,0256 5,8564E-04 HK3-3 0,24 0,030 0,00720 0,0576 7,1824E-04 10 HK3-4 0,08 0,063 0,00504 0,0064 1,7956E-04 11 HK3-4 0,16 0,072 0,01152 0,0256 3,5344E-04 12 HK3-4 0,24 0,075 0,01800 0,0576 3,3124E-04 13 HK3-5 0,08 0,062 0,00496 0,0064 1,5376E-04 14 HK3-5 0,16 0,066 0,01056 0,0256 1,6384E-04 15 HK3-5 0,24 0,068 0,01632 0,0576 1,2544E-04 2,4 0,794 0,1299 0,448 0,0043 Tổng: Bảng thống kê tiêu C, lớp đất CL1  Xác định giá trị sau: Tổng số mẫu: n= 15 =n i2 -(I)2=15x0,448-2,42=0,96 Ctc=(i2-ii.i)==0,046 tc =(nI.I -ii)==0,045 t= ==0,018 = 2=0,018.=0,012 c ti = =0,018.=0,071 tan t Vc===0,261 Vtan=== 1,58 Cấp tự K=n-2=15-2=13 Khi tính tốn theo THGH I: chọn =0,95a =1,77 Vậy CI=Ctc(1aVc)=0,046.(11,77.0,261)=0,46(10,46) Chọn CI=0,067(daN/cm2) Và I=tc(1aVtan)=0,045.(11,77.1,58)=0,045(12,7966) Chọn I=0,1708(daN/cm2)I=9,69o Khi tính tốn theo TTGH II: chọn =0,85a =1,08 Vậy CII=Ctc(1aVc)=0,46.(11,08.0,261)=0,046(10,2819) Chọn CII=0,059(daN/cm2) Và II=tc(1aVtan)=0,045.(11,08.1,58)=0,045(11,7064) Chọn II=0,1218(daN/cm2)II=6,94o Lớp thứ (lớp CL2) Bảng thống kê tiêu C, lớp đất CL2 STT Mẫu Áp Lực Cường độ pi.i chống cắt pi2 (pitc+Ctc-i)2 Số lần CL2 XĐ n Pi i (kG/cm2) (kG/cm2) HK3-6 0,08 0,097 0,00776 0,0064 5,595E-05 HK3-6 0,16 0,098 0,01568 0,0256 8,762E-05 HK3-6 0,24 0,110 0,02640 0,0576 8,911E-05 HK3-7 0,08 0,083 0,00664 0,0064 4,251E-05 HK3-7 0,16 0,090 0,01440 0,0256 2,54E-05 HK3-7 0,24 0,092 0,02208 0,0576 7,327E-05 0,96 0,57 0,09296 0,1792 0,000295 Tổng  Xác định giá trị sau: Tổng số mẫu: n=6 =n i2 -(I)2=6.0,1792-0,962=0,1536 Ctc=(i2-ii.i)=0,084 tc =(nI.I -ii)=0,069 t= =0,0086 = 2=0,0093 c ti = =0,054 tan t Vc==0,111 Vtan===0,783 Cấp tự K=n-2=4 Khi tính tốn theo THGH I:Chọn =0,95a =2,13 Vậy CI=Ctc(1aVc)=0,0840,02 Chọn CI=0,104(daN/cm2) Và I=tc(1aVtan)=0,0690,115 Chọn I=0,184I=10,42o Khi tính tốn theo TTGH II: chọn =0,85a =1,19 Vậy CII=Ctc(1aVc)=0,0840,011 Chọn CII=0,095(daN/cm2) Và II=tc(1aVtan)=0,0690,064 Chọn II=0,133II=7,6o Lớp thứ (lớp CH) Bảng thống kê tiêu C, lớp đất CH STT Số XĐ Mẫu lần CH n (lần) Áp lực Cường pi.i độ chống cắt pi i kG/cm2 kG/cm2 pi2 (pitc+Ctc-i)2 HK3-8 0,16 0,593 0,0949 0,0256 0,0079 HK3-8 0,32 0,667 0,2134 0,1024 0,0038 HK3-8 0,48 0,682 0,3274 0,2304 0,0088 HK3-9 0,16 0,758 0,1213 0,0256 0,0058 HK3-9 0,32 0,758 0,2426 0,1024 0,0008 HK3-9 0,48 0,823 0,3950 0,2304 0,0022 HK3-10 0,16 0,753 0,1205 0,0256 0,0050 HK3-10 0,32 0,783 0,2506 0,1024 0,0029 HK3-10 0,48 0,843 0,4046 0,2304 0,0045 10 HK3-11 0,16 0,765 0,1224 0,0256 0,0069 11 HK3-11 0,32 0,797 0,2550 0,1024 0,0046 12 HK3-11 0,48 0,873 0,4190 0,2304 0,0094 13 HK3-12 0,16 0,470 0,0752 0,0256 0,0449 14 HK3-12 0,32 0,500 0,1600 0,1024 0,0524 15 HK3-12 0,48 0,577 0,2770 0,2304 0,0396 16 HK3-13 0,16 0,787 0,1259 0,0256 0,0110 17 HK3-13 0,32 0,812 0,2598 0,1024 0,0069 18 HK3-13 0,48 0,890 0,4272 0,2304 0,0130 5,76 13,130 4,2918 2,1504 0,2304 Tổng:  Xác định giá trị sau: Tổng số mẫu: n=18 =n i2 -(I)2=5,5296 Ctc=(i2-ii.i)=0,635 tc =(nI.I -ii)=0,2936 t= =0,12 = 2=0,0748 c ti = =0,216 tan t Vc==0,1178 Vtan===0,735 Cấp tự K=n-2=16 Khi tính tốn theo THGH I:Chọn =0,95a =1,705 Vậy CI=Ctc(1aVc)=0,6350,128 Chọn CI=0,763(daN/cm2) Và I=tc(1aVtan)=0,29360,367 Chọn I=0,66I=33,4o Khi tính tốn theo TTGH II: chọn =0,85a =1,055 Vậy CII=Ctc(1aVc)=0,6350,0789 Chọn CII=0,7139(daN/cm2) Và II=tc(1aVtan)=0,29360,227 Chọn II=0,52II=27,5o Lớp thứ (lớp CL3) Bảng thống kê tiêu C, lớp đất CL3 STT Số XĐ Mẫu lần CH n (lần) HK3-14 Áp lực Cường pi.i độ chống cắt pi i kG/cm2 kG/cm2 0,08 0,516 0,04128 pi2 (pitc+Ctc-i)2 0,0064 0,0039 HK3-14 0,16 0,514 0,08224 0,0256 0,0097 HK3-14 0,24 0,514 0,12336 0,0576 0,0172 HK3-15 0,16 0,721 0,11536 0,0256 0,0118 HK3-15 0,32 0,788 0,25216 0,1024 0,0119 HK3-15 0,48 0,826 0,39648 0,2304 0,0066 HK3-16 0,16 0,594 0,09504 0,0256 0,0033 HK3-16 0,32 0,617 0,19744 0,1024 0,0038 HK3-16 0,48 0,680 0,3264 0,2304 0,0042 10 HK3-17 0,08 0,647 0,05176 0,0064 0,0046 11 HK3-17 0,16 0,647 0,10352 0,0256 0,0012 12 HK3-17 0,24 0,680 0,1632 0,0576 0,0012 13 HK3-18 0,16 0,618 0,09888 0,0256 0,0003 14 HK3-18 0,32 0,696 0,22272 0,1024 0,0003 15 HK3-18 0,48 0,721 0,34608 0,2304 0,0006 3,84 9,779 2,616 1,2544 0,0806 Tổng:  Xác định giá trị sau: Tổng số mẫu: n=15 =n i2 -(I)2=15.1,2544-3,842=4,0704 Ctc=(i2-ii.i)==0,546 tc =(nI.I -ii)==0,414 t= ==0,077 = 2=0,077=0,042 c ti = =0,077.=0,147 tan t Vc===0,077 Vtan===0,355 Cấp tự K=n-2=13 Khi tính tốn theo THGH I:Chọn =0,95a =1,77 Vậy CI=Ctc(1aVc)=0,5460,074 Chọn CI=0,62(daN/cm2) Và I=tc(1aVtan)=0,4140,26 Chọn I=0,674I=34o Khi tính toán theo TTGH II: chọn =0,85a =1,08 Vậy CII=Ctc(1aVc)=0,5460,045 Chọn CII=0,591(daN/cm2) Và II=tc(1aVtan)=0,4140,157 Chọn II=0,57II=29,7o Thống kê đặc trưng dung trọng tự nhiên tn, dung trọng đẩy đn độ ẩm tự nhiên ST T Mẫu Dung trọng ướt(tn) i tb T/m3 T/m3 HK3-1 1,534 1,536 HK3-2 1,519 HK3-3 1,503 (tb-i)2 Dung trọng đẩy nổi(đn) i tb T/m3 T/m3 4E-06 0,550 0,551 1,536 2,89E-04 0,535 1,536 0,0011 0,512 Độ ẩm() (tb-i)2 tb (tb-)2 % % 0,000001 74,323 74,334 0,0001 0,551 0,00025 77,367 74,334 9,199 0,551 0,0015 83,072 74,334 76,352 HK3-4 1,551 1,536 2,25E-04 0,572 0,551 0,0004 69,573 74,334 22,667 HK3-5 1,571 1,536 0,0012 0,587 0,551 0,0013 67,333 74,334 49,01 1,536 0,0028 0,551 Tổng: 0,0035 74,334 Tổng: 157,23 n=5 TB: 1,536 V 0,95 a 0,0296 6,269 0,0172 0,0537 0,0843 I I I =1,561 =0,579 =80,303 2,13 0,85 a 0,0264 II =1,55 II =0,567 1,19 Lớp thứ (lớp CL1) Bảng thống kê tiêu tn,đn lớp đất CL1 Độ lệch phương: tn===0,0264 ==0,0296 ===6,269 Hệ số biến động: ===0,0172 ==0,0537 II =77,668 η = – arctg Trong :  dc = 0,3m cạnh cọc  lc = 0,9m khoảng cách cọc  m=3 số hàng cọc, n=4 số cọc hàng Thay số : η = – arctg = 0,786  Rnhom= 0,786.12.45,856 = 432,514 T Ntt = Nott + Ndtt = 38,86 + 390,22 = 429,08 T  Móng thỏa điều kiện làm việc nhóm 11 Kiểm tra điều kiện ổn định : Để kiểm tra cường độ đất mũi cọc, ta coi cọc, đài cọc phần đất cọc khối móng quy ước Móng có chiều sâu đáy móng khoảng cách từ mặt đất đến mặt phẳng qua mũi cọc : - Tải trọng tiêu chuẩn : Ntc = 339,32 T Mtcx= 2,03 T Mtcy= 0,04 T - Tính góc ma sát trung bình lớp đất cọc qua : tb = = Với : góc ma sát lớp đất thứ i li chiều dày lớp đất thứ i L chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc Thay số ta : tb = = 15,02 o - Tính góc mở rộng so với trục thẳng đứng, kể từ mép hàng cọc : = = = 3,755 o - Xác định kích thước khối móng quy ước :  Lqu = A1+ 2L.tg = + 2.18,2.tg(3,755) = 5,389 m  Bqu = B1 + 2L.tg = 2,1 + 2.18,2.tg(3,755) = 4,489 m  Fqu = Lqu Bqu = 5,389.4,489 = 24,19 m2 Trong : A1, B1 khoảng cách từ mép hai hàng cột ngồi đối diện theo phía 2100 B1 3000 A1 - Trọng lượng trung bình đài đất đài : Ntcđ = Fđ.tb.h = 3,3.2,4.2,2.2 = 34,848 T - Dung trọng trung bình đất tính từ mũi cọc lên mặt đất : ‘II = = = 0,718 T/m3 - Trọng lượng lớp đất tính từ mũi cọc trở lên : Ntc1 = (Fqu - Fđ.h – n.Fc.L).‘II = (24,19.20,2 – 3,3.2,4.2 – 12.0,09.18,2).0,718 = 325,35 T - Trọng lượng 12 cọc : Ntcc = n.Fc.L.bt = 12.0,09.18,2.2,5 = 49,14 T - Tổng tải trọng tiêu chuẩn : = Ntc + Ntcđ + Ntc1 + Ntcc = 339,32 + 34,848 + 325,35 + 49,14 = 748,66 T - Độ lệch tâm : el = Mtcy /= 5.10-5 m eb = Mtcx / = 0,0027 m - Đối với trường hợp lệch tâm phương :  Ptcmax = (1+ + ) = (1+ + ) = 31,044T  Ptcmin = (1- - ) = (1 - - ) = 30,85 T  Ptctb = = = 30,947 T - Cường độ tiêu chuẩn lớp đất mũi cọc : Rtc = (A.Bqu.II + B.H.‘II + DcII ) Trong :  Hệ số nhà cơng trình: m1=1,2 m2 =1  Hệ số tin cậy: ktc =  Lực dính tiêu chuẩn lớp đất mũi cọc c= 7,335 T/m2 Mũi cọc lớp với φ= 27,5 tra bảng 14 TCVN 9362-2012 ta có: A=0,945 , B=4,79 , D= 7,275  Dung trọng trung bình lớp đất tính từ mũi cọc trở lên: ‘II = = = 0,718 T/m3  Dung trọng đất mũi cọc : γ��= 0,913 T/m2  Bqu chiều rộng khối móng quy ước  H chiều sâu khối móng quy ước tính từ mũi cọc lên mặt đất Thay số ta được: Rtc = (0,945.4,489.0,913 + 4,79.20,2.0,718 + 7,275.7,335 ) = 152,05 T - Kiểm tra độ ổn định đất mũi cọc theo điều kiện :  Ptcmax 1,2Rtc  31,044 T < 1,2.152,05 = 182,46 T  30,85 T >  Ptcmin  30,947 T < 152,05 T  Ptctb Rtc  Kết luận : ổn định 12 Kiểm tra điều kiện lún : Tại lớp lớp đất dính ta tính lún sau: Bước 1: Chia lớp đất chiều dày nén lún thành lớp phân tố có chiều dày h i thỏa mãn điều kiện : hi = 1,12 m  Chọn hi = 1m Bước 2: Áp lực gây lún trung bình đáy móng: Pgl= Ptctb – tb.H = 30,947 – 0,718.20,2 = 16,443 T Với tb dung trọng trung bình lớp đất tính từ mũi cọc trở lên: tb Bước 3: = = 0,718 T/m3 Tính vẽ biểu đồ ứng suất có hiệu:  'bti    'i (hm  zi ) Bước 4: Tính vẽ biểu đồ ứng suất tải trọng gây : Δσ z = k p gl  kPa  Bảng tính ứng suất trọng lượng thân đất γ Lớ p (T/m3) CH 0.913 hi σbt z Pgl σgl Khoản g cách (m) Tại A A 18.443 1.2 A-B B 19.356 1.2 0.445 16.443 0.952 15.654 B-C C 20.269 1.2 0.891 16.443 0.79 12.99 C-D D 21.182 1.2 1.336 16.443 0.60 9.866 Tại (T/m2) (m) Lqu/Bqu 2z/Bqu (T/m2) 16.443 Ko (T/m2 ) 16.443 Xét tiếp Xét tiếp Xét tiếp Xét tiếp D-E 1 E-F F-G E 22.095 F 23.008 G 23.921 1.2 1.2 1.2 1.782 2.227 2.673 16.443 16.443 16.443 0.45 0.34 0.23 7.416 5.558 3.716 Xét tiếp Xét tiếp Dừng lún Tại điểm G σzbt =23,921 glz = 5.3,716 = 18,58 T/m2 nên ta tính lún từ điểm G trở lên Lập bảng tính lún: Do điểm G lớp đất dính CH nên ta lập bảng tính lún cho lớp đất dính theo cơng thức: Si= Bảng tính lún: Lớp hi 1 Tại A B σz 18.44 19.36 p1 e1i 18.900 0.74 Δσz 16.443 15.654 Δσztb p2 e2i Si 16.049 34.948 0.70 0.020 B C C D D E E F F G 19.36 20.269 20.269 21.182 21.182 22.095 22.095 23.008 23.008 23.921 19.813 0.737 20.726 0.734 21.639 0.731 22.552 0.729 23.465 0.726 15.654 12.99 12.99 9.866 14.322 34.135 0.701 0.018 11.428 32.154 0.705 0.015 8.641 30.280 0.71 0.009 6.487 29.039 0.714 0.007 4.637 28.102 0.721 0.003 9.866 7.416 7.416 5.558 5.558 3.716 Tổng 0.072 18.44 16.443 19.36 15.654 20.269 21.182 22.095 12.99 9.886 7.416 23.008 5.558 23.921 3.716 Biểu đồ ứng suất tải trọng thân cơng trình Vậy tổng độ lún : S = = S1+S2… +S6 = 0.072 m = 7,2cm  S=7,2cm < Sgh = 8cm nên móng thỏa điều kiện chịu lún 13 Kiểm tra điều kiện chọc thủng : Chọn chiều cao đài cọc hđ = 0,7m , chiều dài đoạn đầu cọc ngàm vào đài 0,1m Như chiều cao làm việc đài : ho = hđ-0,1=0,6m Kiểm tra chiều cao đài : - Áp lực xuống đỉnh cọc theo kết tính :  P1 = 35,498 T  P2 = 35,49 T  P3 = 35,484 T  P4 = 35,671 T  P5 = 35,664  P6 = 35,656 T  P7 = 35,844 T  P8 = 35,836 T  P9 =35,83 T  P10 = 36,016 T  P11 = 36,01 T  P12 = 36,002 T - Kiểm tra chọc thủng cột đài : b1=450 3300 300 900 900 300 900 300 c1=50 900 2400 c2=100 900 b2=450 300 3300 + Điều kiện kiểm tra : P Pcct = [ 1.(b2+c2) +2.(lc+c1)].ho.Rbt + Lực gây chọc thủng cọc gây : P = P1+P2…+P12 = 35,498+35,49+…+36,002 = 429,001 T + Các thông số :  c1= 450-250-150 = 50mm = 0,05m  = 1,5)2 = 1,5)2 = 18,06  c2= (500-300)/2 = 100mm = 0,1m  = 1,5)2 = 1,5)2 = 9,12  b1=b2=300+150 = 450mm=0,45m + Khả chống chọc thủng : Pcct = [ 18,06.(0,45+0,1) +.(0,5+0,05)].0,6.115 = 1031,481 T Như P = 429,001 T < Pcct = 1031,481 T  đạt - Kiểm tra chọc thủng góc đài : +Điều kiện kiểm tra : P Pcct = 0,5.[ 1.(b2+0,5c2) +2.(l1+0,5c1)].ho.Rbt +Lực gây chọc thủng phạm vi diện tích b1b2 : P=P10= 36,016 T +Khả chống chọc thủng : Pcct = 0,5.[ 18,06.(0,45+0,5.0,1) +.(0,5+0,5.0,05)].0,6.115 = 476,721 T Như P = 36,016 T < Pcct = 476,721 T  đạt 14 Kiểm tra vận chuyển cẩu lắp cọc: 2030 6090 2030 2030 8120 10150 10150 0.81 Tm 0.81 Tm 1.01 2.84 Tm 2.84 Tm Trường hợp vận chuyển cọc Trường hợp cẩu lắp cọc a Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng : Bố trí móc vị trí khoảng l/5 từ đầu cọc, lúc moment uốn lớn ứng với sơ đồ vận chuyển lắp dựng : -Trường hợp vận chuyển : +Moment gối : Mag = 0,02qL2 +Moment nhịp :Manh = 0,025qL2 -Trường hợp lắp dựng : +Moment gối : Mbg = 0,02qL2 +Moment nhịp : Mbnh = 0,07qL2 -Như moment lớn ứng với sơ đồ : Mbnh = Mmax = 0,07qL2 Trong :  L= 10,15 chiều dài đoạn cọc ứng với đoạn cọc có mũi L=10,15m  q trọng lượng thân cọc : q= kđbAb = 1,75.2,5.0,09 = 0,394 T/m Trong :  kđ hệ số động lấy khoảng 1,5 –  b trọng lượng riêng bê tông  b diện tích tiết diện ngang cọc Moment uốn lớn : Mmax = 0,07qL2 = 0,07.0,394.10,152 = 2,84 Tm  Ta lấy moment lớn Mmax= 2,84Tm để tính tốn lượng cốt thép cần thiết kiểm tra lượng cốt thép chọn - Tính cốt dọc : Tính thép dọc gối với M = 2,84Tm , theo tốn tiết diện hình chữ nhật  Tính m= 2=2=0.143 0.5.R b.h = 0.5x11,5x30x24 = 4140 daN  Phải tính tốn cốt đai chịu cắt  Kiểm tra điều kiện chịu nén: Q = 3506 daN < 1b1.Rb.b.ho=1x0.3x115x30x24=24840 daN  thỏa  Tính Stt = = = 69,9 cm  Tính Smax= = 56,68 > 2h0=48 cm  Chiều cao h = 30 < 45 cm  Sct h/2=15.5 cm Sct≤15 cm  Khoảng cách bố trí : Min (St; Smax; Sct) = 15 cm Kết luận: Bố trí cốt đai ∅6, nhánh , khoảng cách a = 15 cm sw 2 sw bt b Tính móc cẩu : Diện tích cốt thép móc cẩu yêu cầu : Asmc = Trọng lượng tính tốn cọc : Pctt = qL = 0,394.10,15 = 3,99 T Thay số ta có : Asmc = = 1,53 cm2  Chọn móc cẩu 14 (với Asmc = 1,54 cm2) 15 Tính tốn cốt thép đài : a Tính chiều cao đài : Tải trọng tác dụng lên đầu cọc tính trước :  P1 = 35,498 T  P2 = 35,49 T  P3 = 35,484 T  P4 = 35,671 T  P5 = 35,664  P6 = 35,656 T  P7 = 35,844 T  P8 = 35,836 T  P9 =35,83 T  P10 = 36,016 T  P11 = 36,01 T + P12 = 36,002 T Moment ngàm tương ứng với mặt cắt I-I : M I-I = i.ri = ( P7+P8+P9).r7 +(P10+P11+P12).r10 = (35,844+35,836+35,83).0,2 + (36,016+36,01=36,002).1,1 = 140,33 T Với : Pi phản lực đầu cọc thứ i bên phía cần tính moment ri khoảng cách từ tim cọc thứ i bên phía cần tính moment đến mép cột Diện tích cốt thép đài theo mặt cắt I-I : Fa I-I = = = 92,81 cm2 Chọn thép 25 ( Fa= 4,909 cm2)  số lượng thép n = 92,81/4,909 = 18,9 Chọn 1925, khoảng cách thép a= (2400-2.60)/18 = 126mm Moment theo phương II-II : M II-II = i.ri = ( P1+P4+P7+P10).r1 = (35,498 + 35,671 + 35,844 + 36,016).0,65 = 92,97 T Diện tích cốt thép đài theo mặt cắt II-II : Fa II-II = = = 66,21 cm2 Chọn thép 22 ( Fa= 3,801 cm2)  số lượng thép n = 66,21/3,801 = 17,42 Chọn 1822, khoảng cách thép a= (3300-2.60)/17 = 187mm 1300 500 500 4Ø16 Ø6 a 150 18Ø22 19Ø25 700 Ðo?n thép d?p v? d?u c?c 300 300 100 L? P BÊ TƠNG LĨT B7.5 DÀY 10cm 3300 100 600 600 600 100 950 100 500 300 A Ø6 a 150 19Ø25 a 126 950 100 4Ø16 100 2400 A 500 18Ø22 a 187 100 3300 100 Hình bố trí thép móng cọc 100 ... Hình bố trí thép cho móng CHƯƠNG III: THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC Tiêu chuẩn thiết kế: Tham khảo từ TCVN 10304-2014, tài liệu vấn đề móng, sách móng Tơ Văn Lận… Cường độ vật liệu:  Bê tông cấp... tác dụng lên nền; 3) Chiều sâu đặt móng nhà, cơng trình thiết bị bên cạnh; 4) Địa hình địa hình thiết kế nơi xây dựng; 5) Điều kiện địa chất nơi xây dựng (tính chất xây dựng đất, đặc điểm thành... -29,2 13 Lớp CL3 29,74 1,949 0,961 0,591 29,7 0,571 -29,2 -40 10,8 CHƯƠNG �� THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN MÓNG NƠNG Tài liệu thiết kế móng: a Mặt kích thước cột: 7000 7000 6000 6000 6000 6000  Kích thước cột