thuyết minh đồ án nền móng

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD ThS TRẦN VĂN ĐỨC BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỒ ÁN NỀN MÓNG (THUYẾT MINH) Ngành KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG Chuyên ngành.

BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP.HCM KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỒ ÁN NỀN MĨNG (THUYẾT MINH) Ngành: KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Chuyên ngành: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP CHƯƠNG TRÌNH CHẤT LƯỢNG CAO Sinh viên thực hiện: Lớp: MSSV: Giảng viên hướng dẫn: NGUYỄN MINH ĐĂNG CX17CLCB 17H1160043 ThS TRẦN VĂN ĐỨC TP.HCM, tháng năm 2022 LỜI CẢM ƠN Tự ghi Thành phố Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2022 Sinh viên thực Nguyễn Minh Đăng TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiêu chuẩn việt nam TCVN 5574:2018: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép–Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9362:2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình TCVN 10304:2014: Móng cọc- Tiêu chuẩn thiết kế Sách tham khảo Gs.Ts.Nguyễn Đình Cống (2006),Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cốt thép thép tiêu chuẩn TCVN 356-2005 Võ Phán (2013), Phân tích Châu Ngọc Ẩn (2005), Cơ học đất, NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh PHẦN MỀM ỨNG DỤNG Phần mềm AutoCAD 2019 Phần mềm ETABS V15.0.1 Phần mềm SAP 2000 V22 Phần mềm Microsoft Office 2019 Bảng 1.1 Thông số lý đất .12 Bảng 1.2 Kết thí nghiệm hệ số nén a 12 Bảng 1.3 Kết thí nghiệm hệ số rỗng 12 Bảng 1.4 Tải trọng tiêu chuẩn cơng trình 13 Bảng 2.1 Kết tính lún móng nơng 18 Bảng 1.1 Thông số lý đất .31 Bảng 1.2 Kết thí nghiệm hệ số nén a 31 Bảng 1.3 Tải trọng tiêu chuẩn cơng trình 31 Bảng 2.1 Sức chịu tải cọc theo lý 34 Bảng 2.2 Kết sức kháng đất 35  Bảng 2.3 Kết tính tốn p 37 Bảng 2.4 Kết tính tốn giá trị ma sát bên 37 Bảng 2.5 Giá trị phản lực đầu cọc .39 Bảng 2.6 Kết tính lún 50 Hinh 1.1 Hình trụ địa chất móng nơng 13 Hinh 2.1 Sơ kích thước móng nơng .15 Hinh 2.2 Kích thước móng nơng .15 Hinh 2.3 Sơ đồ ứng suất đáy móng 16 Hinh 2.4 Sơ đồ tính lún móng nơng 18 Hinh 2.5 Kết tính lún móng nơng .19 Hinh 2.6 Sơ đồ tính tốn xun thủng 20 Hinh 2.7 Sơ đồ tính tốn xun thủng phương X 21 Hinh 2.8 Sơ đồ tính tốn xun thủng phương Y 22 Hinh 2.9 Chiều cao móng nơng 23 Hinh 2.10 Sơ đồ xác định lực cắt phương X .24 Hinh 2.11 Sơ đồ xác định lực cắt phương Y .25 Hinh 2.12 Sơ đồ tính momen phương X 26 Hinh 2.13 Sơ đồ tính momen phương Y 27 Hinh 2.1 Mặt bố trí cọc móng 38 Hinh 2.2 Nội lực cẩu cọc 45 Hinh 2.3 Nội lực dựng cọc 46 Hinh 2.4, Móng khối quy ước 47 Hinh 2.5 Tháp xuyên thủng móng cọc 51 Hinh 2.6 Sơ đồ tính momen đài 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG PHẦN 1: THIẾT KẾ MĨNG NƠNG CHƯƠNG SỐ LIỆU ĐẦU VÀO 1.1 ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH - Tệp tin thứ 23, Khảo sát địa chất cơng trình nhằm cung cấp số liệu điều kiện đất phục vụ cho thiết kế xây dựng cơng trình “Trung tâm dịch vụ AMATA” Lơ 10, đường Amata, Phường Long Bình, Thành phố Biên Hịa, Tỉnh Đồng Nai Cơng ty Cổ phần Tư vấn Nam Khang thực 1.1.1 Mơ tả địa chất cơng trình BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG KHẢO SÁT Hố khoan Độ sâu (m) Khoan đất I-III (m) Khoan đất đá IV-VI (m) SPT (lần) Mẫu ND Mẫu đá Mẫu nước BH1 30,0 26.5 3.5 13 13 - BH2 30,0 27.0 3.0 13 13 01 BH3 30,0 27.5 2.5 14 14 - BH4 30,0 26.7 3.3 13 13 - BH5 28,5 25.5 3.0 12 12 - Tổng 148,5 133.2 15.3 64 65 01 - Dựa vào số liệu ghi nhận trường kết thí nghiệm phịng 65 mẫu đất ngun dạng, 07 mẫu lý đá hành lập 05 hình trụ địa chất, 03 mặt cắt địa chất cơng trình (xem phụ lục PL2, PL3) - Kể từ mặt đất hữu đến độ sâu khảo sát 30,0m, đất cấu tạo 06 lớp đất 01 thấu kính thể rõ hình trụ hố khoan mặt cắt địa chất cơng trình Kết mơ tả sau:  Lớp đất san lấp: Gặp hố khoan BH1, BH2, BH3, BH5, thành phần gồm đất đá, sạn sỏi, chiều dày lớp biến đổi từ 0,5m đến 1,0m (BH1) Do lớp san lấp, bề dày mỏng nên không lấy mẫu đất nguyên dạng thí nghiệm mà mơ tả trường  Lớp số 1: Sét pha, nửa cứng - cứng Bắt gặp lớp số toàn diện khảo sát Thành phần chủ yếu sét pha màu xám vàng, nâu vàng, trạng thái nửa cứng đến cứng Chiều sâu mặt lớp, đáy lớp bề dày lớp số theo bảng sau: Hố Chiều sâu Chiều sâu Bề dày khoa mặt lớp đáy lớp (m) n (m) (m) BH1 1,0 SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 9,0 8,0 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Hố khoa n Chiều sâu mặt lớp (m) Chiều sâu đáy lớp (m) Bề dày (m) BH2 0,5 5,3 4,8 BH3 0,5 3,3 2,8 BH4 0,5 3,6 3,1 BH5 0,5 4,5 4,0 Sức kháng xuyên động chuỳ tiêu chuẩn (SPT) N= 13 ÷ 27 Các tiêu lý đặc trưng chủ yếu lớp sau:  Độ ẩm tự nhiên : W = 14,91 %  Dung trọng ướt : w = 1,97 g/cm3  Dung trọng khơ  Lực dính đơn vị : : k Ctc = 1,72 g/cm3 = 0,351 kG/cm2  Góc ma sát : tc = 18o29’ Các tiêu tính tốn trạng thái giới hạn I – tính tốn theo sức chịu tải (khi xác suất tin cậy  = 0,85) giới hạn II – tính tốn theo biến dạng (xác suất tin cậy  = 0,95): oI = 1,95 g/cm3 oII = I = 17o30' II = CI = 0,332 kG/cm2 CII = 1,94 g/cm3 16o53' 0,319 kG/cm2 Các tiêu khác xem bảng 9: Tính chất lý lớp đất  Lớp số 2: Cát pha, dẻo Lớp số nằm lớp số 1, với thành phần chủ yếu cát lẫn bột sét, màu xám nâu, trạng thái dẻo Chiều sâu mặt lớp, đáy lớp bề dày lớp theo bảng sau: Hố Chiều sâu Chiều sâu Bề dày khoa mặt lớp đáy lớp (m) n (m) (m) BH1 9,0 15,5 6,5 BH2 5,3 15,0 9,7 BH3 3,3 16,0 12,7 BH4 3,6 15,5 11,9 BH5 4,5 16,5 12,0 Sức kháng xuyên động chuỳ tiêu chuẩn (SPT) N= 9÷19 Các tiêu lý đặc trưng chủ yếu lớp sau:  Độ ẩm tự nhiên : W = 16,51 % SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  Dung trọng ướt : w = 2,02 g/cm3  Dung trọng khô  Lực dính đơn vị : : k Ctc = 1,73 g/cm3 = 0,117 kG/cm2  Góc ma sát : tc = 22o53’ Các tiêu tính tốn trạng thái giới hạn I – tính tốn theo sức chịu tải (khi xác suất tin cậy  = 0,85) giới hạn II – tính tốn theo biến dạng (xác suất tin cậy  = 0,95): 2,01 g/cm3 2,01 g/cm3 oI = oII = I = CI = 22o40' 0,115 kG/cm2 II = CII = 22o33' 0,115 kG/cm2 Các tiêu khác xem bảng 9: Tính chất lý lớp đất SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  Lớp đất số 3: Sét pha, trạng dẻo mềm – dẻo cứng Lớp số bắt gặp toàn diện khảo sát với thành phần sét lẫn bột cát, màu xám xanh, xám trắng, trạng dẻo mềm đến dẻo cứng Chiều sâu mặt lớp, đáy lớp bề dày lớp đất số theo bảng sau: Hố Chiều sâu Chiều sâu Bề dày khoa mặt lớp đáy lớp (m) n (m) (m) BH1 15,5 19,0 3,5 BH2 15,0 19,0 4,0 BH3 16,0 25,5 9,5 BH4 15,5 20,7 5,2 BH5 16,5 19,7 3,2 Sức kháng xuyên động chuỳ tiêu chuẩn (SPT) N= ÷ 17 Các tiêu lý đặc trưng chủ yếu lớp sau:  Độ ẩm tự nhiên : W = 30,39 %  Dung trọng ướt : w = 1,90 g/cm3  Dung trọng khơ  Lực dính đơn vị : : k Ctc = 1,46 g/cm3 = 0,336 kG/cm2  Góc ma sát : tc = 13o15’ Các tiêu tính tốn trạng thái giới hạn I – tính tốn theo sức chịu tải (khi xác suất tin cậy  = 0,85) giới hạn II – tính tốn theo biến dạng (xác suất tin cậy  = 0,95): oI = 1,88 g/cm3 oII = I = 12o22' II = CI = 0,313 kG/cm2 1,87 g/cm3 11o49' CII = 0,299 kG/cm2 Các tiêu khác xem bảng 9: Tính chất lý lớp đất  Thấu kính: Sạn sỏi, chặt vừa Thấu kính bắt gặp 01 hố khoan BH4 độ sâu từ 20,7m đến 22,8m với chiều dày 2,1m Thành phần chủ yếu sạn sỏi lẫn cát bột, trạng thái chặt vừa Sức kháng xuyên động chuỳ tiêu chuẩn (SPT) N= 22  Độ ẩm tự nhiên : W = 13,57 %  Khối lượng riêng :  = 2.65 g/cm3  Lớp đất số 4: Cát pha, dẻo Lớp số bắt gặp hố khoan, BH1, BH2, BH4 BH5, với thành phần cát lẫn bột sét, màu xám nâu, xám vàng, trạng thái dẻo Chiều sâu mặt lớp, đáy lớp bề dày lớp đất số theo bảng sau: SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Hố khoa n Chiều sâu mặt lớp (m) Chiều sâu đáy lớp (m) Bề dày (m) BH1 19,0 25,0 6,0 BH2 19,0 23,6 4,6 BH4 22,8 25,0 2,2 BH5 19,7 23,6 3,9 Sức kháng xuyên động chuỳ tiêu chuẩn (SPT) N= 15 ÷ 23 Các tiêu lý đặc trưng chủ yếu lớp sau:  Độ ẩm tự nhiên : W = 16,50 %  Dung trọng ướt : w = 2,01 g/cm3  Dung trọng khơ  Lực dính đơn vị : : k Ctc = 1,73 g/cm3 = 0,101 kG/cm2  Góc ma sát : tc = 23o53’ Các tiêu tính tốn trạng thái giới hạn I – tính tốn theo sức chịu tải (khi xác suất tin cậy  = 0,85) giới hạn II – tính tốn theo biến dạng (xác suất tin cậy  = 0,95): oI = 2,01 g/cm3 oII = 2,01 g/cm3 I = 23o25' II = 23o08' CI = 0,099 kG/cm2 CII = 0,097 kG/cm2 Các tiêu khác xem bảng 9: Tính chất lý lớp đất  Lớp đất số 5: Sét, cứng Thành phần lớp số sét, bột đơi chỗ xen lẫn cát, màu trắng xanh, nâu vàng, trạng thái cứng Chiều sâu mặt lớp, đáy lớp bề dày lớp đất số theo bảng sau: Hố Chiều sâu Chiều sâu Bề dày khoa mặt lớp đáy lớp (m) n (m) (m) BH1 25,0 26,5 1,5 BH2 23,6 27,0 3,4 BH3 25,5 27,5 2,0 BH4 25,0 26,7 1,7 BH5 23,6 25,5 1,9 Sức kháng xuyên động chuỳ tiêu chuẩn (SPT) N= 25 ÷ 40 Các tiêu lý đặc trưng chủ yếu lớp sau:  Độ ẩm tự nhiên : W = 21,84 % SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  bd  - Kbc 7000  1.1   0.824 Eb I 30  106  6.75  10 4  Chiều dài cọc đất tính đổi:  le  bd l  0.824  26.3  21.675m - 3.5.1.1 Xác định chuyển vị ngang y0 góc xoay  đầu cọc Chuyển vị ngang y0  H   HH  M   HM - 4 4   36  2.35 10  99 1.563 10  0.024 m Góc xoay   H   MH  M   MM 4 4   36  1.563 10  99  1.689 10  0.022m Trong đó:  H0 : giá trị tính tốn lực cắt đầu cọc  M0 : giá trị momen uốn tính tốn đầu cọc   HH : chuyển vị ngang tiết diện cọc lực đơn vị H  gây   HM   MH : góc xoay tiết diện cọc lực đơn vị H  gây   MH : góc xoay tiết diện cọc momen đơn vị M  gây : chuyển vị ngang tiết diện cọc momen đơn vị M  gây ra   HH  1 A0   2.441  2.15  10 4 4  Eb I 0.824  30  10  6.75  10 bd   MH   HM  1 B0   1.621  1.18  104 4  Eb I 0.824  30 10  6.75  10 bd   MM  1 C0   1.751  1.55  10 4 4  Eb I 0.8  30  10  6.75  10 bd  Với hế số A0, B0, C0 tra bảng G2 TCXD 205: 1998 SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3.5.1.2 Xác định chuyển vị ngang y0 góc xoay  đáy đài SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Bảng tính tốn Mz dọc theo thân cọc SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Bảng tính tốn Qz dọc theo thân cọc SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Bảng tính tốn áp lực ngang y dọc theo thân cọc 3.5.2 Tính tốn sức chịu tải cọc theo vật liệt - Cơng thức tính tốn:  Qvl  ( As Rs  Ab R b ) Trong đó:   : hệ số ảnh hưởng uốn dọc, phụ thuộc độ mảnh cọc SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  As : diện tích cốt thép  Ab : diện tích tiết diện ngang cọc -  Rs , R b : cường độ tính tốn thép bê tông Trong trường hợp làm việc đất: -  l  26.3 , v  0.7 => l0  26.3  0.7  18.41m Trong trường hợp thi công cọc  l  , v  => l1    18m   l0 (v  l1 ) 18.41    61.37 r r 0.3   1.028  0.0000288  0.0016   1.028  0.0000288  61.37  0.0016  61.37  0.821   Chọn   0.821 -  Qvl  ( As Rs  Ab R b )  0.821 ( As  280000  0.16  14500) Lực ép thiết kế:  Pep  Ptk   1196.28  2392.56  Qvl  0.821  ( As  280000  0.16 14500)  2392.56 3 2  As  2.122  10 m  2122.15mm  Chọn 8Ø20 có As  2512mm => thoả 3.5.3 Kiểm tra điều kiện chịu tải dọc trục theo đất - Do phản lực đầu cọc dương nên cọc chịu nén N c , d  1042   0 1.15 Rc ,u   1196.28  1250.65kN n 1.1 => thoả Trong đó:   0 : hệ số điều kiện làm việc kể đến yếu tố tăng mức đồng dung móng cọc, lấy 1.15 cọc nhiều móng n : hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình lấy 1.1 3.5.4 Tính toán điều kiện momen - Theo 7.1.10 TCVN 10304:2014 điểm móc cẩu cách đầu cọc 0.3L - Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc: 2  q  kd d  1.5  25  0.4  kN m SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - Khi cẩu cọc Hinh 2.16 Nội lực cẩu cọc 2  M  0.045qL  0.045    21.87kNm M2  -  Khi dựng cọc qL2 0.3qL  92 0.3       52.65kNm 8 0.3 L Hinh 2.17 Nội lực dựng cọc 2  M  0.045qL  0.045    21.87kNm 2 qL2  L   0.3     0.6  M4   56.63kNm  L  0.3     0.3    - Momen lớn trường hợp M  56.63kNm m   M 56.63  106   0.08856  b Rb bh0 0.9 14.5  400  350 SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG      2 m     0.08856  0.0929 As   -  b Rb bh0 0.0929  0.9 14.5  40  35   6.062cm Rs 280 Vậy thép chọn 8Ø22 có As  30.41cm thoả 3.5.5 Tính tốn thép làm móc cẩu - Tính théo làm móc cẩu -  N  ql    54kN Diện tích cốt thép làm móc cẩu As   N 54   104  1.93cm Rs 280000  Chọn 1Ø16 có As  2cm làm móc cẩu 3.6 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ĐẤT NỀN DƯỚI MŨI CỌC 3.6.1 Xác định khối móng quy ước - Theo mục 7.4.4 TCVN 10304:2014 - Xác định góc truyền lực:  tb 0.4  130 08' 6.6  40 32 ' 8.3 130 45' 5.7 1505' 5.3  20 001'   3014 '41 4  (0.4  6.6  8.3  8.3  5.7  5.3) Diện tích khối móng quy ước tính theo công thức  -  Fqu  Lqu  Bqu  6.18  4.98  30.77m Trong đó:  Lqu  L1   h  tan   3.2   26.3  tan 3014' 41  6.18m  Bqu  B1   h  tan     26.3  tan 3014 ' 41  4.98m SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Hinh 2.18, Móng khối quy ước 3.6.2 Xác định ứng suất đáy khối móng quy ước - Trọng lượng móng khối quy ước  Trọng lượng đất móng khối quy ước:  G1  Fqu  hi  i  30.77  473.71  14576.05kN  Trọng lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ G2  nAc  hi  i  Vdai    0.16  473.71  25  1.5   3.2  694.76kN  Trọng lượng cọc đài SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG G3  nAc Lc  Vdai   0.16  25  26.3  25  1.5   3.2  871.2kN   Trọng lượng móng khối quy ước G  G1  G2  G3 -   14576.05  694.76  871.2  14752.49kN Tải trọng quy móng khối quy ước Kiểm tra với giá trị tải tiêu chuẩn   - tc N qu  N tc  G  5568  14752.49  20320.5kN M tc x  M 0tcx  Q0tcx  hd  117  90  26.3  2484kN M tc  M 0tcy  Q0tcy  hd  0kN   y Momen chống uốn móng khối quy ước  Wx  L2qu  Bqu  6.182  4.98  31.7m3 Bqu2  Lqu - 6.18  4.982 Wy    25.5m3 6  Cường độ tiêu chuẩn đất đáy móng khối quy ước RIItc   m1m2 ( A  b   II  B  h   'II  D  cII ) ktc Trong đó:  'II   ktc  : hệ số tin cậy  m1  m2 : hệ số điều kiện làm việc công trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình lấy m2  1.1  b   'II : hệ số điều kiện làm việc đất nền, với đất dính lấy m1  1.3 : bề rộng móng khối quy ước b  4.98m : trung bình theo lớp trọng lượng thể tích đất nằm phía độ sâu đặt móng 1.9  16.9  6.6  14.92  8.3  18.67  5.7  19.03  5.3  19.82  17.55 kN m3 1.9  6.6  8.3  5.7  5.3   II  19.82 kN m3 : trọng lượng thể tích đất nằm phía đáy móng SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  cII  20 kN m : giá trị lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy móng  h  27.8m : chiều sâu móng khối quy ước  A  0.51, B  3.06, D  5.66 tra từ bảng 14 TCVN 9362:2012 với   20 01' RIItc  m1m2 ( A  b   II  B  h   'II  D  cII ) ktc 1.3 1.1  (0.51 4.98  19.82  3.06  27.8 17.55  5.66  20)   2368.77 kN m Ứng suất đáy móng khối quy ước  - P  tc tb tc N qu  tc max P     tc N qu Fqu 20320.5  660.4 kN m 30.77 M  tc x Wx M  tc y Wy 20320.5 2484    738.76 kN m 30.77 31.7 tc P  Fqu   tc N qu Fqu M  Wx tc x M  tc y Wy 20320.5 2484    582.04 kN m 30.77 31.7 3.6.3 Kiểm tra điều kiện ứng suất đáy khối móng quy ước - Kiểm tra điều kiện  Ptbtc  RIItc  Ptbtc  660.4  RIItc  268.77  tc  tc tc tc  Pmax  1.2 RII   Pmax  738.76  1.2 RII  2842.5  tc  tc Pmin    Pmin  582.04    Thoả mãn điều kiện đất 3.6.4 Xác định ước suất khối móng quy ước - Tính lún mũi cọc Quy tắc tính móng đơn với kích thước móng khối móng quy ước - Xác định vùng khoảng cách tính từ đáy móng vị trí mà đạt:  Đất tốt:  bt  5 gl SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG   10 gl -  Đất yếu: bt Chia lớp phân tố đất:  Điều kiện: hi   0.4  0.6  b   0.4  0.6   4.89 m   1.96  2.9  - m  Chọn hi=2.5m Kiểm tra ứng suất đáy móng: Tgl  Pqutc, tb    i hi  660.4  473.71    186.69 kN   TTTN  Tgl  K kN  - m2 m2  Tính ứng suất tải trọng than đất ( dung  mực nước ngầm) Tính P1i ứng suất tải trọng thân phân lớp: ' Tbtd  Tbtc P1i   - Tính P2i ứng suất tải trọng than cộng với tải thân với tải trọng ngồi: P2i  -  Tính lún: Si  - Phân Lớp đầu cuối đầu cuối - d c TTTN  TTTN  P1i e1i  e2i  hi  m   e1i i  Điều kiện: S ≤ Sgh = (cm) Độ sâu (m) 27.8 30.3 32.8 Z (m) 2.5 2.5 Tbt  kN m  Bảng 2.14 Kết tính lún K0 TTTN P1i P2i  473.71 523.26 523.26 572.81 1.0000 0.739 0.739 0.381 kN m  186.69 137.97 137.97 71.13 Tổng độ lún SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043  kN m   kN m  e1i e2i Si (m) 498.42 660.75 0.032 0.032 548.04 652.59 0.032 0.032 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  S  2.8082   S gh   8cm  Thoả yêu cầu độ lún 3.7 TÍNH TỐN ĐÀI CỌC 3.7.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng - Điều kiện kiểm tra xuyên thủng  Pxt  Pcx  1 b RbtU m h0 tan  Trong đó:  1 : hệ số bê tông nặng  b : hệ số điều kiện làm việc bê tông đài cọc  Rbt : cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng đài cọc  Um : giá trị trung bình chu vi đáy tháp xuyên thủng  h0 : chiều cao làm việc đài cọc   : góc gây xuyên thủng Hinh 2.19 Tháp xuyên thủng móng cọc  Do khơng có cọc nằm ngồi tháp xun thủng nên khơng cần kiểm tra 3.8 TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐÀI CỌC - Xem đài cọc làm việc dầm consol ngàm mép cột chịu tác động tải trọng phản lực cọc hướng lên Momen ngàm phản lực đầu cọc gây SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG  M   Pli i Trong đó:  Pi : phản lực đầu cọc thứ i  li : khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm Hinh 2.20 Sơ đồ tính momen đài - Diện tích cốt thép tính theo cơng thức As      b  Rb  b  h0 Rs Trong đó: m  M  b  Rb  b  h02 ;       m   R ; h0  h  a0  Hệ số điều kiện làm việc bê tông:  b  0.9 (Bảng 15 TCVN 5574:2012)  Bê tông B25: Rb  14.5(MPa) 3.9 DIỆN TÍCH CỐT THÉP THEO PHƯƠNG X - Momen mặt ngàm I-I M I  I  ( P3  P6 )  0.75 -   (902  1042)  0.75  1458kNm Chọn a0  100mm , h0  h  a0  1500  100  100  1300mm m    M 1458   0.033  b  Rb  b  h0 0.9  14.5  103   1.32       m     0.033  0.034   R SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG - Diện tích cốt thép theo phương X    b  Rb  b  h0 0.034  0.9  14.5  2000  1300   4074mm Rs 280 As   - 222 Asc   14  5319.16mm Chọn 14Ø22a150 có A 5319.16   sc  100   100  0.2% bh0 2000  1300 Hàm lượng cốt thép : => thoả yêu cầu hàm lượng cốt thép 3.10 DIỆN TÍCH CỐT THÉP THEO PHƯƠNG Y - Momen mặt ngàm II-II M II  II  ( P4  P5  P6 )  0.475 -   (1042  1042  1042)  0.3  937.8kNm Chọn a0  100mm , h0  h  a0  1500  100  100  1300mm m   M 937.8   0.0133  b  Rb  b  h0 0.9  14.5  103  3.2  1.32           0.0133  0.0138   R - m  Diện tích cốt thép theo phương Y As   -    b  Rb  b  h0 0.0138  0.9  14.5  3200  1300   2593.72mm Rs 280 22 Asc   22  8358.7mm Chọn 22Ø22a150 có  Hàm lượng cốt thép : cốt thép Asc 8358.7  100   100  0.2% bh0 3200  1300 => thoả yêu cầu hàm lượng SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ... 2.8082 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Hinh 2.6 Kết tính lún móng nơng SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 2.4 TÍNH TỐN KẾT CẤU MĨNG 2.4.1 Kiểm tra điều kiện chọc thủng Hinh 2.7 Sơ đồ tính... SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG F  Lx  Ly  1.2  1.4  1.68m  (thoả) 2.2 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ÁP LỰC ĐÁY MÓNG - Hinh 2.4 Sơ đồ ứng suất đáy móng Ứng suất đáy móng  Ptbtc... 205: 1998 SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3.5.1.2 Xác định chuyển vị ngang y0 góc xoay  đáy đài SVTH: NGUYỄN MINH ĐĂNG – MSSV:17H1160043 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Bảng tính tốn