THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG-ĐH BACH KHOA TPHCM

Mẫu thuyết minh đồ án môn học nền móng- ĐH Bách Khoa TPHCM

Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao I-THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT: Cơng trình : Khu Nhà Ở Tân Qui Đông Địa điểm : Phường Tân Phong – Quận – TP.Hồ Chí Minh Cơng tác khoan khảo sát địa chất phục vụ cho việc thiết kế xây dựng cơng trình Khu Nhà Ở Tân Qui Đơng địa điểm Phường Tân Phong – Quận – TP.HCM thực từ ngày 25-08-2000 đến 30-08-2000 Khối lượng khảo sát gồm hố khoan, hố sâu 35.0m Tổng độ sâu khoan 105m với 53 mẫu đất nguyên dạng dùng để thăm dò địa tầng vàthí nghiệm sát định tính chất lý lớp đất Mục đích thống kê: Sau có giá trị từ thí nghiệm, ta thấy có nhiều số liệu từ nhiều mẫu đất khác nhau, vậy, ta phải tiến hành thống kê để có giá trị phục vụ cho tính tốn móng Thống kê việc làm quan trọng tính tốn móng, đòi hỏi cẩn thận cao Các giá trị cần thống kê: γw, γd (Gs), W, e, IL Các bước thống kê số liệu: • Thống kê tiêu vật lý: Bước 1: Tập hợp số liệu tiêu cần thống kê lớp đất tất hố khoan Bước 2: Tính giá trị trung bình tiêu cần thống kê với n số mẫu Bước 3: Loại bỏ sai số Với khỏi tập hợp : tính sau : Nếu số lượng mẫu thí nghiệm n > 25 Page Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao Nếu số lượng mẫu thí nghiệm n ≤ 25 tiêu chuẩn thống kê, lấy theo số lượng mẫu thí nghiệm, ta tra bảng sau : B ảng 1: Bảng thống kê số ν với độ tin cậy phía α= 0.95 Số lượng mẫu n Giá trị v Số lượng mẫu n Giá trị v Số lượng mẫu n Giá trị v 2.07 18 2.73 30 2.96 2.18 19 2.75 31 2.97 2.27 20 2.78 32 2.98 2.35 21 2.80 33 3.00 10 2.41 22 2.82 34 3.01 11 2.47 23 2.84 35 3.02 12 2.52 24 2.86 36 3.03 13 2.56 25 2.88 37 3.04 14 2.60 26 2.90 38 3.05 15 2.64 27 2.91 39 3.06 16 2.67 28 2.93 40 3.07 17 2.70 29 2.94 41 3.08 Bước : Tính lại giá trị trung bình, sau loại bỏ giátrị sai số thơ ( có ) ta tập hợp đại lượng A Bước : Xác định hệ số biến động Page Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao Với :, Điều kiện : ν ≤ [ν], không thõa mãn điều kiện chia nhỏ lớp đất cho thõa mãn điều kiện Trong [ν] tra theo bảng Bảng 2: Đặc trưng đất Hệ số biến động [ν] Tỷ trọng hạt 0.01 Trọng lượng riêng 0.05 Độ ẩm tự nhiên 0.15 Giới hạn Atterberg 0.15 Module biến dạng 0.30 Chỉ tiêu sức chống cắt 0.30 Cường độ nén trục 0.40 tc Tính giá trị tiêu chuẩn A cho lớp đất: Bước : Tính tốn giá trị tính tốn cho lớp đất (page 28 tcxd45-78) : Xác định với số mẫu n>= phụ luc I page113 tcxd 45-78 ) Đối với cường độ nén trục Rc (Qc) dung trọng γ : Trong : tα : hệ số phụ thuộc vào độ tin cậy = 0.95 (Khi tính theo cường độ ) (Khi tính theo biến dạng ) số bậc tự n-1 Page Đồ Án Mơn Học Nền Móng , - GVHD: ThS Hồng ThếThao Thống kê C, φ dùng phương pháp bình phương cực tiểu: ctc = tgϕtc = với ∆ = = n ( σ itg ϕ tc + c tc − τ i ) ∑ = n − i =1 ; στ ; = στ Trong tính tốn thực tế sử dụng hàm LINEST chương trình phần mềm EXCEL Đối với C, φ : Trong , Với hệ số phụ thuộc vào xác suất tin cậy α (điều 3.15 page 29 tcxd 45-78) Khi tính theo biến dạng Khi tính theo cường độ Bảng : Bảng tra Page Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao Bậc tự (n-1) với R, (n-2) với c, ϕ 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 Hệ số ứng với xác suất tin cậy α α = 0.85 α = 0.95 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 25 30 40 60 1.34 1.25 1.19 1.16 1.13 1.12 1.11 1.10 1.10 1.09 1.08 1.08 1.08 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.06 1.06 1.05 1.05 1.05 2.92 2.35 2.13 2.01 1.94 1.90 1.86 1.83 1.81 1.80 1.78 1.77 1.76 1.75 1.75 1.74 1.73 1.73 1.72 1.71 1.70 1.68 1.67 Số liệu thống kê: 3.1 Lớp đất 1: a- Dung trọng tự nhiên Số Hiệu Mẫu γ (KN/m3) |γi – γtb| (KN/m3) |γi – γtb|2 Ghi 1-1 14.25 0.505789474 Nhận 1-3 14.48 0.275789474 1-5 14.31 0.445789474 1-7 14.60 0.155789474 1-9 15.01 0.254210526 1-11 15.32 0.564210526 0.255822992 0.07605983 0.19872825 0.02427036 0.06462299 0.31833351 STT Page Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Đồ Án Môn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao 2-1 14.21 0.545789474 2-3 14.43 0.325789474 2-5 14.67 0.085789474 10 2-7 14.50 0.255789474 11 2-9 14.75 0.005789474 12 2-11 15.14 0.384210526 13 3-1 14.35 0.405789474 14 3-3 14.41 0.345789474 15 3-5 14.90 0.144210526 16 3-7 15.05 0.294210526 17 3-9 15.09 0.334210526 18 3-11 15.44 0.684210526 19 3-13 15.45 0.694210526 Page 0.29788615 0.10613878 0.00735983 0.06542825 3.3518E-05 0.14761772 0.16466509 0.11957036 0.02079667 0.08655983 0.111696676 0.46814404 0.48192825 Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Nhận Đồ Án Môn Học Nền Móng γtb = 14.756 KN/m3 σCM = 0.398395675 KN/m3 n = 19 , ν =2.75 Giá trị tiêu chuẩn γtc tα TTGH 1: TTGH 2: Σ|γi – γtb|2 = 3.015663158 σγ = 0.40931265 ν = = 0.0277391 < [ν] = 0.05 |γi – γtb| < ν x σCM=1.095588 b- GVHD: ThS Hoàng ThếThao KN/m3 Thỏa Thỏa KN/m3 14.756 Giá trị tính tốn γtt: n - =18 1.73 ρ= ρ 0.011009359 γtt tα 14.593 ÷ 14.918 1.07 n - =18 KN/m3 ρ 0.006809256 γtt 14.655 ÷ 14.856 ρ= KN/m3 Att = kd = Dung trọng đẩy nổi: Số Hiệu Mẫu γ (KN/m3) |γi – γtb| (KN/m3) |γi – γtb|2 Ghi 1-1 4.56 0.452631579 0.204875346 Nhận 1-3 4.76 0.252631579 0.063822715 Nhận 1-5 4.72 0.292631579 0.085633241 Nhận STT Page Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hoàng ThếThao 1-7 5.01 0.002631579 6.92521x10-6 Nhận 1-9 5.26 0.247368421 0.061191136 Nhận 1-11 5.43 0.417368421 0.174196399 Nhận 2-1 4.49 0.522631579 0.273143767 Nhận 2-3 4.67 0.342631579 0.117396399 Nhận 2-5 4.92 0.092631579 0.008580609 Nhận 10 2-7 4.84 0.172631579 0.029801662 Nhận 11 2-9 5.1 0.087368421 0.007633241 Nhận 12 2-11 5.31 0.297368421 0.088427978 Nhận 13 3-1 4.67 0.342631579 0.117396399 Nhận 14 3-3 4.77 0.242631579 0.058870083 Nhận 15 3-5 5.03 0.017368421 0.000301662 Nhận 16 3-7 5.24 0.227368421 0.051696399 Nhận 17 3-9 5.33 0.317368421 0.100722715 Nhận 18 3-11 5.53 0.517368421 0.267670083 Nhận 19 3-13 5.6 0.587368421 0.345001662 Nhận - Kiểm tra thống kê: = = 0.3380 ν= = = 0.0674 > [ν] = 0.05 (Theo QPVN 45-78 dung trọng có [ν]=0.05) Vậy cần phải loại bỏ giá trị xa trị trung bình nhất: loai bỏ mẫu 1-1, 1-11, 2-1, 3-11, 3-13 Số Hiệu Mẫu γ (KN/m3) |γi – γtb| (KN/m3) |γi – γtb|2 Ghi 1-3 4.76 0.213571429 0.04561276 Nhận 1-5 4.72 0.253571429 0.06429847 Nhận 1-7 5.01 0.036428571 0.00132704 Nhận STT Page Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao 1-9 5.26 0.286428571 0.08204133 Nhận 2-3 4.67 0.303571429 0.09215561 Nhận 2-5 4.92 0.053571429 0.0028699 Nhận 2-7 4.84 0.133571429 0.01784133 Nhận 2-9 5.1 0.126428571 0.01598418 Nhận 2-11 5.31 0.336428571 0.11318418 Nhận 10 3-1 4.67 0.303571429 0.09215561 Nhận 11 3-3 4.77 0.203571429 0.04144133 Nhận 12 3-5 5.03 0.056428571 0.00318418 Nhận 13 3-7 5.24 0.266428571 0.07098418 Nhận 14 3-9 5.33 0.356428571 0.12704133 Nhận KN/m3 KN/m3 γtb = 4.974 σCM = 0.234539279 Σ|γi – γtb|2 = 0.770121 σγ = 0.243392913 KN/m3 Thỏa n = 14 , ν =2.60 ν= Thỏa |γi – γtb| < ν x σCM = 0.609802126 Giá trị tiêu chuẩn γtc = 0.048937251 < [ν] = 0.05 KN/m3 4.974 Giá trị tính tốn γtt: tα TTGH 1: 0.02315 γtt 4.859 ÷ 5.089 STT 1.08 ρ γtt c- n - =13 ρ tα TTGH 2: 1.77 ρ= Att = KN/m3 n - =18 0.014125 ρ= kd = KN/m3 4.093 ÷ 5.044 Độ ẩm Số Hiệu Mẫu W% |Wi – Wtb| Page | Wi – Wtb |2 Ghi Đồ Án Môn Học Nền Móng STT 12 τ KN/m 92.6 |τi –10.71578947 τtb| KN/m2 | 114.828144 τi – τtb |2 Ghi Nhận 1-11-3 1-31-5 7.887.3 8.586.8 1.078947368 5.415789474 0.378947368 4.915789474 1.164127424 29.33077562 0.143601108 24.16498615 Nhận Nhận Nhận Nhận 1-51-7 1-71-9 8.179.6 8.876 0.778947368 2.284210526 0.078947368 5.884210526 0.606759003 5.217617729 0.006232687 34.62393352 Nhận Nhận Nhận Nhận 1-91-11 1-112-1 9.474.1 9.994.6 0.521052632 7.784210526 1.021052632 12.71578947 0.271495845 60.59393352 1.042548476 161.6913019 Nhận Nhận Nhận Nhận 2-12-3 2-32-5 7.290.4 8.283.8 1.678947368 8.515789474 0.678947368 1.915789474 2.818864266 72.51867036 0.460969529 3.670249307 Nhận Nhận Nhận Nhận 2-52-7 2-72-9 984.5 8.678.3 0.121052632 2.615789474 0.278947368 3.584210526 0.01465374 6.842354571 0.077811634 12.8465651 Nhận Nhận Nhận Nhận 2-92-11 2-113-1 9.275.9 9.689 0.321052632 5.984210526 0.721052632 7.115789474 0.103074792 35.81077562 0.519916898 50.63445983 Nhận Nhận Nhận Nhận 3-13-3 3-33-5 7.685.9 882.6 1.278947368 4.015789474 0.878947368 0.715789474 1.635706371 16.1265651 0.772548476 0.512354571 Nhận Nhận Nhận Nhận 3-53-7 3-73-9 9.377.1 9.574.7 0.421052632 4.784210526 0.621052632 7.184210526 0.177285319 22.88867036 0.385706371 51.61288089 Nhận Nhận Nhận Nhận 3-93-11 3-11 3-13 9.772.3 1070.3 0.821052632 9.584210526 1.121052632 11.58421053 0.674127424 91.85709141 1.256759003 134.1939335 Nhận Nhận Nhận Nhận Số Hiệu1-1 Mẫu 23 34 45 56 67 78 89 910 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 GVHD: ThS Hoàng ThếThao 18 19 19 Wtb = 81.884 3-13 10.3 σCM = 6.99611 % 1.421052632 % 2.019390582 Nhận Σ| W i – Wtb | = 929.96526 σW = 7.1878186 n = 19 , ν =2.75 Thỏa ν= |Wi – Wtb| < ν x σCM = 19.23929 Giá trị tiêu chuẩn Wtc d- % = 0.087780 < [ν] = 0.15 Thỏa 81.884 % Thống kê C, φ Ứng với cấp áp lực σ = 10 KN/m2 Page 10 Đồ Án Mơn Học Nền Móng 0.6 0.6 GVHD: ThS Hoàng ThếThao 0.36 0.36 - Điều kiện kiểm tra sức chịu tải cọc: Ta có Pmax =P ( cọc 3) =1169.583 < Qa =1251.09 kN (Δ =6.51%) Pmin = P ( cọc 1) =772.917 KN > - Hệ số nhóm: - Trong đó: d: cạnh cọc (m) s: khỏang cách cọc s=3d n1: số hàng cọc: n1 =2 n2: số cọc hàng n2 =2 Sức chịu tải nhóm cọc: Bố trí cọc đài: - Chọn kích thước cột : - Bê tơng B20 có Rb = 11.5 MPa tt - Tại cột D có N max = 3769 KN - Chọn sơ cột có kích,thoả mãn điều kiện : Vậy ta chọn kích thước cột : ac x hc= 500 x 600=300000 mm2 KIỂM TRA ĐỘ LÚN CỦA MÓNG CỌC φII l (m) Lớp 2b 13.12 19.6 Lớp thấu kính 14.24 2.5 Page 68 965.75 Đồ Án Mơn Học Nền Móng Lớp 2c GVHD: ThS Hoàng ThếThao 15.340 3.7 Chiều dài khối móng khối quy ước theo phường x : Chiều dài khối móng khối quy ước: Diện tích khối móng quy ước: Aqư= Bqư Lqư =4.65 4.65=21.6225 (m2 ) Moment chống uốn móng khối qui ước Thể tích dài: Khối lượng đất móng khối móng quy ước: Page 69 Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao Khối lượng đất móng khối móng quy ước bị đài cọc chiếm chỗ: Khối lượng đài cọc: Khối lượng tởng cộng móng qui ước: * Tải trọng qui móng khối qui ước: - ứng suất đáy móng khối qui ước: - Xác định sức chịu tải đất : (TCVN45-78 page 38): m1 = 1.2 lớp 2b sét có IL =0.354 A=0.267, B =2.068 , D =4.573 Page 70 Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao => Điều kiện ổn định đất thỏa: - Tính độ lún móng khối qui ước + Áp lực gây lún: Chia lớp 2b dày 0.8 m, Mẫu 1-17 tính lún lớp 2B P(KN/m2) e 50 0.573 100 0.551 200 0.526 400 0.499 800 0.47 - L/B = Xác định ứng suất có hiệu trọng lượng thân đất gây lớp đất thứ I (trước có cơng trình) - Xác định ứng suất trung bình lớp đất thứ I sau có cơng trình ( trọng lượng thân đất pgl): Trong đó: ứng suất pgl gây lớp đất thứ i Ko tra bảng Page 71 Đồ Án Môn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao - Xác định độ lún : - Điều kiện tính lún phạm vi đất nền: Chia chiều dày lớp phân tố : 0.8 m STT Cao độ Độ sâu z(m) z/b Ko σgl kN/m2 σbt kN/m2 41.4 42.2 42.2 43 43 43.8 43.8 44.6 44.6 45.4 33.4 34.4 0.8 0.8 1.6 1.6 2.4 2.4 3.2 3.2 4 4.8 0.000 0.188 0.188 0.376 0.376 0.565 0.565 0.753 0.753 0.941 0.941 1.129 0.856 0.856 0.752 0.752 0.656 0.656 0.539 0.539 0.423 0.423 0.336 179.06 153.27 153.27 134.65 134.65 117.46 117.46 96.51 96.51 75.74 75.74 60.16 310.1616 317.496 317.496 324.8304 324.8304 332.1648 332.1648 339.4992 339.4992 346.8336 346.8336 354.168 Page 72 p1i kN/m2 p2i kN/m 313.83 479.9 321.16 465.1 328.50 454.5 335.83 442.8 343.17 429.2 350.50 418.4 Đồ Án Mơn Học Nền Móng - - GVHD: ThS Hoàng ThếThao Kiểm tra xuyên thủng đài cọc Điều kiện chống xuyên thủng: Pxt ≤ Pcx Giả sử Chiều cao đài cọc hđ = 0.5 m Chọn a0 = 0.12m => h0 = 0.5-0.12=0.38 m Mặt bên tháp xuyên thủng nghiêng góc 450 so với trục thẳng đứng nên ta có kích thước tháp xun thủng là: Btx=bc+2ho=0.6+2 0.38=1.36 m Ltx=lc +2ho=0.5+2 0.38=1.26 m 500 100 200 400 800 500 380 500 45 ° 380 600 150 400 200 - Lực gây xuyên thủng : - Lực chống xuyên thủng: 600 Ltx=lc +2ho=0.5+2 0.68=1.86 m => Không cần kiểm tra xuyên thủng 200 Page 73 400 800 400 200 800 Btx=bc+2ho=0.6+2 0.68=1.96 m 680 - * Chọn chiều cao đài 0.8 m kích thước tháp xuyên thủng là: Đồ Án Mơn Học Nền Móng - GVHD: ThS Hoàng ThếThao Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (Phụ lục G – 205:1998) Mômen chuyển thành lực dọc cọc, mơmen đầu cọc Mo = Lực cắt lớn tác dụng lên cọc là: - Hệ số biến dạng: Chiều dài cọc đất tính đổi: bc Chiều rộng quy ước cọc, - Tra bảng G.2 TCXD205-1998 ta có: Ao=2.441; Bo=1.621; Co=1.751 Chuyển vị ngang tiết diện cọc lực đơn vị Ho=1 gây ra: - Chuyển vị ngang tiết diện cọc lực đơn vị Mo=1 gây ra: - Góc xoay tiết diện cọc lực đơn vị Ho=1 gây ra: - Moment uốn lực cắt đầu cọc: Ho=H=29.5 kN Mo=M+Hlo=0 Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình mặt đất: - yo=HoδHH+MoδHM=29.5 1.67 10-4=4.91 10-3 m =HoδMH+MoδMM=29.5 0.68 10-4=1.99 10-3rad Tính tốn chuyển vị ngang góc xoay cọc mức đáy đài: o - Vì cọc đài thấp nên lo = - Chiều sâu tính đổi Áp lực σz (kN/m2),moment uốn Mz (kNm), lực cắt Qz tiết diện cọc tính theo cơng thức sau: Page 74 Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao Giá trị áp lực ngang dọc theo thân cọc z 0.00 0.16 0.33 0.49 0.65 0.82 0.98 1.14 1.31 1.47 1.63 1.80 1.96 2.12 2.29 2.45 2.61 2.78 2.94 3.10 3.27 3.59 3.92 4.25 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 A1 1 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.575 0.347 0.033 B1 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.77 1.823 1.887 1.874 1.755 Page 75 C1 0.005 0.02 0.045 0.08 0.125 0.18 0.245 0.32 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.272 2.609 2.907 D1 0 0.001 0.004 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.72 2.195 2.724 σz 0.000 3.741 6.953 9.646 11.843 13.555 14.794 15.638 16.068 16.141 15.962 15.462 14.686 13.746 12.682 11.514 10.223 8.871 7.486 6.158 4.828 2.338 0.168 -1.720 Đồ Án Môn Học Nền Móng 4.57 4.90 5.72 6.53 2.8 3.5 -0.385 -0.928 -2.928 -5.854 GVHD: ThS Hoàng ThếThao 1.49 1.037 -1.272 -5.941 3.128 3.225 2.463 -0.927 3.288 3.858 4.98 4.548 -3.083 -4.345 -6.052 -7.305 Giá trị mômen dọc theo thân cọc z 0.00 0.16 0.33 0.49 0.65 0.82 0.98 1.14 1.31 1.47 1.63 1.80 1.96 2.12 2.29 2.45 2.61 2.78 2.94 3.10 3.27 3.59 3.92 4.25 4.57 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 A3 0 -0.001 -0.004 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 B3 0 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 -1.314 -1.906 -2.663 -3.6 -4.718 Page 76 C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 0.646 0.53 0.385 0.207 -0.271 -0.949 -1.877 -3.108 D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 Mz 0.000 4.819 9.521 14.066 18.139 22.017 25.540 28.544 31.163 33.292 34.742 35.945 36.765 37.004 36.841 36.304 35.523 34.399 32.955 31.418 29.634 25.639 21.328 17.096 13.034 Đồ Án Môn Học Nền Móng 4.90 5.72 6.53 3.5 -3.54 -3.919 -1.614 GVHD: ThS Hoàng ThếThao -6 -9.544 -11.731 -4.688 -10.34 -17.919 -0.891 -5.854 -15.076 9.343 2.436 0.009 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 Qz 29.500 29.140 28.203 26.690 24.743 22.478 19.893 17.132 14.310 11.438 8.518 5.669 2.989 0.406 -1.898 -4.167 -6.078 -7.787 -9.222 -10.511 -11.476 -12.761 -13.213 -12.914 -12.045 -10.628 Giá trị lực cắt dọc theo thân cọc z 0.00 0.16 0.33 0.49 0.65 0.82 0.98 1.14 1.31 1.47 1.63 1.80 1.96 2.12 2.29 2.45 2.61 2.78 2.94 3.10 3.27 3.59 3.92 4.25 4.57 4.90 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 -1.969 B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -3.36 -4.228 -5.14 -6.023 -6.765 Page 77 C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.99 -8.84 Đồ Án Môn Học Nền Móng 5.72 6.53 - 3.5 1.074 9.244 GVHD: ThS Hoàng ThếThao -6.789 -0.358 -13.692 -15.61 -13.826 -23.14 -5.882 0.145 Kiểm tra ổn định đất quanh cọc (G.6 – 205:1998) Trong đó: độ sâu -1.47 m kể từ đáy đài độ sâu -3.47 m (lớp 1) ứng suất có hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu -3.47m =2.94 x4.86+0.5x14.6=21.734 kN/m2 η1 η2 hệ số dùng cho cho cọc đóng lấy hệ số xét đến tỷ lệ ảnh hưởng tải trọng thường xuyên tĩnh tải (giả sử Mv = 7/3Mp) => Không thỏa cần phải gia cố TÍNH CỐT THÉP CHO ĐÀI Page 78 Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hoàng ThếThao 500 600 350 750 y x 1600 700 300 Tính thép theo phương X - - Chọn 14φ18 a150 (As=35.56 cm2) Tính thép theo phương Y - - Chọn 16φ18a130 (As= 40.64 cm2)  Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp - Bố trí móc cẩu dùng móc cẩu sơ đồ cẩu cọc để dựng cọc - Khi cẩu cọc: Page 79 Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hoàng ThếThao qKN/m 0.207L=2070 0.586L=5860 0.207L=2070 10000 M=0.0214qL² M=0.0214qL² M=0.0214qL² Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số động cẩu lắp dựng cọc: Moment lớn nhất: : - Khi dựng coc: 207 7L= 0.20 100 00 M=0.0214qL² M=0.068qL² Moment lớn nhất: : Vậy moment lớn cẩu lắp dựng cọc: Bố trí bên cọc 2φ20 có : As,1bên = 6.28 cm2 - Tính cốt thép làm móc cẩu: Lực kéo nhánh: Diện tích cần thiết : Page 80 Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao - Lực cắt lớn xuất dựng cọc : Qmax =0.424ql = 0.424x6x10 =25.44 KN + Khả chịu cắt bê tông cọc: Vậy cốt đai cọc đặt theo cấu tạo - Kiểm tra hàm lượng cốt đai khoảng cách 3d hai đâu cọc: + Thể tích cốt đai: +Thể tích vùng bê tơng đoạn 3d =1.2 m ( trừ phần thể tích cốt đai cốt dọc) V= Hàm lượng cốt đai : - Kiểm tra hàm lượng cốt đai khoảng thân cọc: + Thể tích cốt đai: +Thể tích vùng bê tông đoạn 7.6 m ( trừ phần thể tích cốt đai cốt dọc) V= Hàm lượng cốt đai : * Kiểm tra điều kiện chịu cắt đài: + Theo phương x - Lực gây cắt: - Lực chống cắt: Trong c =0.6 m (khoảng cách từ Pmax đến Ntt chân cột) - Đồng thời Qbo cần thỏa điều kiện: + + =>Thỏa điều kiện Vậy chọn Qbo = 2427.6 KN Có Qmax =2146.3 KN < Qbo = 2427.6 KN =>Thỏa điều kiện chống cắt Page 81 Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hoàng ThếThao Page 82 .. .Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao Nếu số lượng mẫu thí nghiệm n ≤ 25 tiêu chuẩn thống kê, lấy... bỏ giátrị sai số thơ ( có ) ta tập hợp đại lượng A Bước : Xác định hệ số biến động Page Đồ Án Mơn Học Nền Móng GVHD: ThS Hồng ThếThao Với :, Điều kiện : ν ≤ [ν], không thõa mãn điều kiện chia... độ tin cậy = 0.95 (Khi tính theo cường độ ) (Khi tính theo biến dạng ) số bậc tự n-1 Page Đồ Án Mơn Học Nền Móng , - GVHD: ThS Hồng ThếThao Thống kê C, φ dùng phương pháp bình phương cực tiểu: