Thuyết MInh Đồ Án Nền Móng Tham Khảo

PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 LỜI CẢM ƠN Đồ án móng đạt kết tốt đẹp, tơi nhận hỗ trợ, giúp đỡ nhiều quan, tổ chức, cá nhân Với tình cảm sâu sắc, chân thành, cho phép tơi bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến tất cá nhân quan tạo điều kiện giúp đỡ q trình thực đồ án Trước hết, tơi xin chân thành cảm ơn thầy cô trường Đại Học Giao Thơng Vận Tải TP.HCM tận tình giảng dạy, truyền đạt kiến thức quý giá cho tơi nói riêng bạn sinh viên nói chung suốt thời gian qua Đặc biệt, đồ án móng lần khơng thể hồn thành khơng có hướng dẫn tận tình thầy Trần Hùng Cường Tiếp đến tơi xin cảm ơn gia đình, bạn bè hỗ trợ động viên suốt thời gian qua để tơi hồn thành đồ án ngày hơm Thơng qua đồ án móng lần này, tơi mong muốn hệ thống hóa lại kiến thức học học hỏi thêm lý thuyết tính tốn kết cấu Với điều kiện thời gian kinh nghiệm hạn chế học viên, đồ án móng khơng thể tránh thiếu sót Tơi mong nhận bảo, đóng góp ý kiến thầy bạn sinh viên khác đặc biệt hướng dẫn thầy Trần Hùng Cường để tơi có điều kiện bổ sung, nâng cao ý thức mình, phục vụ tốt công tác thực tế sau Tôi xin chân thành cảm ơn! Tp HCM, ngày 06, tháng 07, năm 2019 Sinh viên thực hành Phạm Văn Đủ GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 MỤC LỤC PHẦN 1: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG CHƯƠNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: 1.1.1 Lớp đất bề mặt: 1.1.2 Lớp đất số 1: 1.1.3 Lớp đất số 2a: 1.1.4 Lớp đất số 2b: CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG BĂNG 2.1 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN 2.1.1 Giá trị tải trọng: 2.1.2 Chiều dài chi tiết móng 2.2 CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG 10 2.3 CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG 10 2.4 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG 11 2.5 ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT ĐÁY MÓNG 12 2.6 ĐIỀU KIỆN ỔN DỊNH Ở TÂM ĐÁY MÓNG ( DIỀU KIỆN LUN ) 16 2.7 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG 18 2.8 TÍNH TỐN CỐT THÉP 21 2.8.1 Tính tốn cốt thép theo phương ngang : Thép số thép số 21 2.8.2.Tính theo phương cạnh dài: thép số thép số 22 2.8.3.Thép nhịp (thép số 1) 24 2.8.4.Thép gối (thép số 2) 26 2.8.5.Tính cốt đai: (thép số 3) 27 CHƯƠNG MÓNG CỌC 30 3.1 SỐ LIỆU MÓNG CỌC 30 3.1.1 Số liệu tải trọng 30 3.1.2 Tổng hợp số liệu địa chất 31 3.1.3 Thông số vật liệu 38 3.1.4 Xác định kích thước cột 38 3.1.5 Chọn độ sâu chơn móng Df 38 3.1.6 Chọn sơ tiết diện chiều dài cọc 39 3.2 Xác định sức chịu tải cọc 41 3.2.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 41 3.2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất ( dựa theo mục 7.2.2.1 TCVN 103042014) 43 3.2.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 44 3.2.4 Sức chịu tải cọc theo tiêu SPT ( công thức Nhật Bản) 46 3.2.5 Chọn sức chịu tải thiết kế cọc đơn 48 3.3 Xác định khối lượng cọc, kích thước cọc, bố trí đài móng 48 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 3.3.1 Chọn số lượng cọc, bố trí cọc đài 48 3.3.2 Kích thước đài móng 49 3.4 Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc 49 3.4.1 Điều kiện cọc đơn 49 3.4.2 Kiểm tra điều kiện ép cọc 51 3.4.3 Điều kiện nhóm cọc 51 3.5 Kiểm tra ổn định đáy khối móng quy ước, ước lượng độ lún móng cọc 51 3.5.1 Xác định khối móng quy ước 51 3.5.2 Kiểm tra ổn định khối móng quy ước 52 3.6 Tính lún khối móng quy ước theo tổng phân bố 54 3.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (TCXD 205:1998) 55 3.7.1 Xác định hệ số 55 3.7.2 Xác định chuyển vị ngang góc xoay 56 3.8 Kiểm tra ổn định xung quanh cọc 63 3.9 Kiểm tra khả chịu cắt cọc 64 3.10 Xác định chiều cao đài móng, kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng 64 3.11 Kiểm tra khả chống cắt cho đài 68 3.12 Tính tốn cốt thép cho đài móng 68 3.12.1 Cốt thép đặt theo phương X 70 3.12.2 Cốt thép đặt theo phương Y 71 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 73 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 DANH SÁCH HÌNH VẼ Hình 2.1 Sơ đồ móng băng Hình 2.2 Mặt cắt ngang móng băng Hình 2.3 Mặt cắt địa chất 10 Hình 2.4 Kích thước móng chọn 15 Hình 2.5 Sơ đồ thể ứng suất gây lún 18 Hình 2.6 Móng băng chịu xun thủng 20 Hình 2.7 Các thép bố trí móng băng 21 Hình 2.8 Biểu đồ bao moment 24 Hình 3.1 Sơ đồ móng cọc 30 Hình 3.2 Mặt cắt địa chất 31 Hình 3.3 Sơ đồ vận chuyển cọc 39 Hình 3.4 Sơ đồ lắp dựng 40 Hình 3.5 Kích thước đài móng 49 Hình 3.6 Tháp xuyên thủng tự 66 Hình 3.7 Tháp xuyên thủng hạn chế 67 Hình 3.8 Sơ đồ tính thép đài 70 Hình 3.9 Mặt bố trí thép đài móng 72 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 DANH SÁCH BẢNG BIỂU Bảng 2.1 Tải trọng tính tốn Bảng 2.2 Tải trọng tiêu chuẩn Bảng 2.3 Chiều dại nhịp móng Bảng 2.4 Tính lún cho móng 17 Bảng 2.5 Gía trị moment mặt cắt 24 Bảng 2.6 Tính thép nhịp 26 Bảng 2.7 Tính thép gối 27 Bảng 2.8 Gía trị lực cắt gối 27 Bảng 3.3.1 Bảng số liệu tải trọng 30 Bảng 3.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý 43 Bảng 3.3 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất 45 Bảng 3.4 Cường độ sức kháng trung bình đất 47 Bảng 3.5 Tải tác dụng lên cọc 50 Bảng 3.6 Thí nghiệm nén lún 54 Bảng 3.8 Kiểm tra biến dạng 55 Bảng 3.9 Số liệu tính tốn 55 Bảng 3.10 Moment dọc thân cọc 58 Bảng 3.11 Lực cắt dọc thân cọc 60 Bảng 3.12 Áp lực ngang 62 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN NỀN MÓNG PHẦN I: THIẾT KẾ MĨNG BĂNG (ĐỀ: Nhóm – STT: 10) CHƯƠNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: Hố khoan có lớp địa chất: Mực nước ngầm độ sâu 6,6m 1.1.1 Lớp đất bề mặt: Đất SÉT, SÉT PHA, màu nâu đen, có lẩn rể cây, trạng thái nửa cứng Bề dày 1,5 m  Dung trọng tự nhiên:  = 1,8 (g/cm3) 1.1.2 Lớp đất số 1: Đất SÉT PHA LẨN LATERIT, màu nâu đỏ , trạng thái nửa cứng Bề dày 3m Các tính chất lý đặc trưng sau:  Độ ẩm: W = 19,9%  Dung trọng tự nhiên: 1 = 1,916 (g/cm3)  Dung trọng đẩy nổi: 1' = 1.005 (g/cm3)  Lực dính đơn vị: c1 = 0.337 (kg/cm2)  Góc nội ma sát: 1 = 16 28  Giới hạn chảy W ch (%) : 31,7  Giới hạn dẻo W d (%) : 16,7 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 1.1.3 Lớp đất số 2a: Đất CÁT TRUNG, THƠ, đơi chổ cát mịn lẩn bột màu vàng , xám vàng, trạng thái chặt vừa Bề dày 8.5m Các tính chất lý đặc trưng sau:  Độ ẩm: W = 22,3 %  Dung trọng tự nhiên:  = 1,949 (g/cm3)  Dung trọng đẩy nổi:  '2 = 0,996 (g/cm3)  Lực dính đơn vị: c2 = 0.027 (kg/cm3)  Góc nội ma sát:   28o 01'  Giới hạn chảy W ch (%) :  Giới hạn dẻo W d (%) : 1.1.4 Lớp đất số 2b: CÁT MỊN lẩn bột, màu xám váng, đơi chổ lẩn sét , trạng thái chặt vừa Bề dày 17m Các tính chất lý đặc trưng sau:  Độ ẩm: W= 23,7 %  Dung trọng tự nhiên:  = 2,946 (g/cm3)  Dung trọng đẩy nổi:  3' = 0,983 (g/cm3)  Lực dính đơn vị: c = 0,025 (kg/cm2)  Góc nội ma sát:  = 28o 01'  Giới hạn chảy W ch (%) :  Giới hạn dẻo W d (%) : GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG BĂNG 2.1 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN Ta có chiều moment, lực đứng, lực ngang hình vẽ: Hình 2.1 Sơ đồ móng băng Hình 2.2 Mặt cắt ngang móng băng ĐỀ: Nhóm – STT: 10 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 2.1.1 Giá trị tải trọng: Tải trọng tính tốn Bảng 2.1 Tải trọng tính toán STT CỘT Lực Dọc 𝐍 𝐭𝐭 Moment 𝐌𝐭𝐭 Lực ngang Htt (KN) (KN.m) (KN) A 240,06 10 13,5 B 280,07 16 15,75 C 400,1 22 24,75 D 320,08 18 18 E 200,05 12 11,25 Giá trị tiêu chuẩn: Bảng 2.2 Tải trọng tiêu chuẩn STT CỘT Lực Dọc 𝐍 𝐭𝐜 Moment 𝐌𝐭𝐜 Lực ngang 𝐇𝐭𝐜 (KN) (KN.m) (KN) A 208,75 8,7 11,74 B 243,54 14 13,7 C 348 19 21,52 D 278,33 15,65 15,65 E 174 10,43 9,78 2.1.2 Chiều dài chi tiết móng Bảng 2.3 Chiều dại nhịp móng Số TT 10 La L1 L2 L3 L4 Lb (m) (m) (m) (m) (m) (m) 0,5 1,8 4,2 1,5 0,4 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 Hình 2.3 Mặt cắt địa chất 2.2 CHỌN VẬT LIỆU CHO MĨNG Móng đúc bê tơng B20 (M250) có: Rbt= 11,5 MPa ( cường độ chịu kéo bê tông ) Rb= 0,9 MPa (cường độ chịu nến bê tông ) Mô đun đàn hồi E= 2,7x103 MPa = 2,7x107 KN/m2 Cốt thép: Cốt thép móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs= 280MPa Cốt thép móng loại CI, có cường độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225 MPa Hệ số vượt tải: n = 1.15  tb bê tông đất = 22 KN/m3= 2.2 T/m3 2.3 CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG Đáy móng nên đặt lớp đất tốt, tránh đặt rễ lớp đất đắp, lớp đất q yếu Chiều sâu chơn móng: Chọn Df = m GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 10 PHẠM VĂN ĐỦ 2.82 3.06 3.29 3.53 4.12 4.71 KC16 2.4 2.6 2.8 3.5 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG -2.663 -3.6 -4.718 -6 -9.544 -11.73 MSSV: 1651160131 -0.941 1.352 -1.877 0.917 -3.108 0.197 -4.688 -0.891 -10.34 -5.854 -17.91 -15.07 4.4 5.6 6.4 8.9 10.9 Page 59 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 Bảng 3.10 Lực cắt dọc thân cọc z 0.12 0.24 0.35 0.47 0.59 0.71 0.82 0.94 1.06 1.18 1.29 1.41 1.53 1.65 1.76 1.88 2.12 2.24 2.35 2.59 2.82 3.06 3.29 3.53 4.12 4.71 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 -1.969 1.074 9.244 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -3.36 -4.228 -5.14 -6.023 -6.765 -6.789 -0.358 C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.99 -8.84 -13.69 -15.61 D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.83 -23.14 Qz 8.9 8.8 8.7 8.4 8.1 7.7 7.3 6.8 6.4 5.9 5.4 4.9 4.4 4.0 3.6 3.2 2.9 2.7 2.4 2.3 2.2 2.3 2.6 3.1 3.6 4.4 1.6 Page 60 PHẠM VĂN ĐỦ GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG KC16 MSSV: 1651160131 Page 61 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 Bảng 3.11 Áp lực ngang z ze A1 B1 C1 D1 áp lực 0.12 0.1 0.1 0.005 1.6 0.24 0.35 0.47 0.59 0.71 0.82 0.94 1.06 1.18 1.29 1.41 1.53 1.65 1.76 1.88 2.12 2.24 2.35 2.59 2.82 3.06 3.29 3.53 4.12 4.71 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.575 0.347 0.033 -0.385 -0.928 -2.928 -5.854 0.001 0.004 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.72 2.195 2.724 3.288 3.858 4.98 4.548 3.2 4.6 6.3 7.1 8.4 9.1 9.5 9.9 10.2 9.9 9.8 9.3 9.1 8.4 7.2 6.3 5.2 3.7 2.5 0.007 -2.4 -4.3 -5.5 -5.8 1.3 26 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG 0.2 0.02 0.3 0.045 0.4 0.08 0.5 0.125 0.6 0.18 0.7 0.245 0.799 0.32 0.899 0.405 0.997 0.499 1.095 0.604 1.192 0.718 1.287 0.841 1.379 0.974 1.468 1.115 1.553 1.264 1.633 1.421 1.706 1.584 1.77 1.752 1.823 1.924 1.887 2.272 1.874 2.609 1.755 2.907 1.49 3.128 1.037 3.225 -1.272 2.463 -5.941 -0.927 Page 62 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 3.8 Kiểm tra ổn định xung quanh cọc  z  12   'v tan 1  c1  cos1 Trong đó: z : áp lực tính tốn lên đất mặt bên cọc độ sâu z tính từ đáy đài Vì Le  12,16 (m)  2,5 , lấy z  0.85 0.85   (m)  bd 0.85 1 : giá trị tính tốn góc ma sát trong, 1  10o09' c1 : lực dính đất, c  18.2 (kN / m )  'v  18  2.5  45kN / m : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng đất độ sâu z  : hệ số, lấy   0.3 cho trường hợp lại 1 : hệ số, lấy 1  , trừ trường hợp tính móng cơng trình chắn 2 : hệ số kể đến phần tải trọng thường xuyên tổng tải trọng, lấy 2  0.7   z   1 0.7  (45  tan(10o 09' )  0.3  18.2)  38.45 (kN / m ) o cos(10 09') GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 63 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 Từ “Bảng 3-12 Giá trị áp lực ngang z ”, độ sâu z  1.06(m) so với đáy đài z max  9.9 (kN / m2 ) Vậy:  z  9.9(kN / m )    z   38.4 (kN / m ) Kết luận: Nền đất xung quanh cọc ổn định 3.9 Kiểm tra khả chịu cắt cọc Lực cắt lớn tải trọng ngang gây ra: Qz max  (kN) Theo Mục 6.2.3.3 - TCVN 5574:2012, khả chịu cắt bê tông: Q b,min   b3  (1  f   n )  cb  'cb R bt bh o q Trong đó: b : chiều dài cạnh tiết diện, b  0.25 (m) h : chiều cao làm việc tiết diện cọc Chọn lớp bê tông bảo vệ a  0.05 (m)  h  0.25  0.05  0.2 (m) b3 : hệ số, lấy b3  0.6 bê tông nặng n : hệ số xét đến ảnh hưởng lực dọc, xác định sau:  n  0.1  N 353.7  0.1   0.53  0.5 , lấy n  0.5   R bt bh  1200  0.25  0.2 ' cb cb '  cb   cb  : lấy với trường hợp thi công cọc đóng (ép) R bt  1200 (kN / m2 ) : cường độ chịu kéo tính tốn dọc trục  Qb  0.6  (1  0.5) 11200  0.25  0.2  54 (kN) Kiểm tra: Qz max  (kN)  Qb  54 (kN) Kết luận: bê tông cọc đảm bảo khả chịu cắt, bố trí cốt đai theo cấu tạo 3.10 Xác định chiều cao đài móng, kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng Chọn chiều cao sơ 0,6 m Chọn a0= 50 mm Chiều cao làm việc tiết diện đài: h0= h - a0 = 0,6 – 0,05 = 0,55 m Điều kiện kiểm tra: Fxt  Fcx  t  b R bt Umh tan  Trong đó: Fxt : lực gây xuyên thủng Fcx : lực chống xuyên thủng GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 64 PHẠM VĂN ĐỦ   KC16 MSSV: 1651160131  t : hệ số, bê tông nặng t   b  : hệ số điều kiện làm việc bê tông đài cọc R bt  1200(kN / m ) : cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng đài cọc U m : giá trị trung bình chu vi đáy tháp xuyên thủng  h : chiều cao làm việc đài cọc   : góc gây xuyên thủng   Xuyên thủng tự với góc  = 450 :  GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 65 PHẠM VĂN ĐỦ - KC16 MSSV: 1651160131 Hình 3.6 Tháp xuyên thủng tự Lực gây xuyên thủng: n Pxt   (P19  P5 )   1333,  1066,56(kN) n Trong đó: n1: số cọc ngồi vùng xun thủng n: tổng số cọc - Lực chống xuyên thủng: Fcx  t  b R bt Um h tan  , GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG với: Page 66 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 Với góc nghiêng   450  tan   tan(450 )  Đáy bé: U1    0.3  0.4   1.4(m) Đáy lớn: U2  (0.3   0.55  0.4   0.55)   5.8 (m)  Um  1,  5,8  3,6 (m)  Fcx  111200  3,6  0,55 1  2376(kN) Kiểm tra: Fxt  1066,56 (kN)  Fcx  2376 (kN) (ĐẠT) Xuyên thủng hạn chế: Hình 3.7 Tháp xuyên thủng hạn chế Vậy h = 0,6 (m) đảm bảo điều kiện xuyên thủng Kết luận: Đài cọc không bị cột xuyên thủng GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 67 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 3.11 Kiểm tra khả chống cắt cho đài Theo Mục 6.2.3.4 - TCVN 5574:2012, cấu kiện bê tơng cốt thép khơng có cốt thép đai chịu lực cắt, để đảm bảo độ bền vết nứt xiên cần tính tốn đối cới vết nứt xiên nguy hiểm theo điều kiện : Qmax  Qb0  b4 (1  n )  b R bt bh 02 c Trong : - Q max   Pi : tổng phản lực cọc nằm phạm vi phần đài - chịu lực lớn  Q max   P2  = 724,6 (kN) - Qb0 : khả chịu cắt bê tông, với : b4  1.5 :đối với bê tông nặng n  : hệ số xét đến ảnh hưởng lực dọc  b  0.9 : hệ số điều kiện làm việc bê tông đài cọc - R bt  1200 (kN / m2 ) : cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng đài cọc - b  bd  (m) : bề rộng đài cọc h  0,6 (m) : chiều cao làm việc đài cọc - c : chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng, lấy c  c1  c2  0,5 (m) -  Qb0  1.5  (1  0)  0.9  1200   0,552  1960, (kN) 0,5 Điều kiện giới hạn Qb0 : Qb  b3 (1  f  n )  b R bt bh  Qb0  Qb max  2.5 b R bt bh Với b3  0.6 bê tông nặng Q b  0.6  (1  0)  0.9  1200   0,55  712,8 (kN)  Q b max  2.5  0.9  1200   0,55  2970 (kN)  712,8 (kN)  Q b0  1960, (kN) Q Do  b Q b max =2970 (kN)  Q b0 = 1960,2 (kN) Kiểm tra: Qmax  724,6 (kN)  Qb0  1960,2 (kN) Kết luận: bê tông đài cọc đảm bảo khả chịu cắt 3.12 Tính tốn cốt thép cho đài móng Cốt thép tính tốn cho đài móng để đảm bảo khả chịu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 68 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 Giả thiết đài tuyệt đối cứng, xem đài làm việc consol có đầu ngàm vào mép cột đầu tự Moment ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trị: M   x i Pi Trong đó: - x i : khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm Pi : phản lực đầu cọc thứ i Tính tốn cốt thép đài:   R bh M ;     2   R ; A s  b b  b R b bh Rs Với: -  b  : hệ số điều kiện làm việc bê tông đài cọc - R b  17000 (kN / m ) : cường độ chịu nén tính tốn bê tơng - R  0.604 : tra Bảng E.2 - TCVN 5574:2012, với  b  0.9 bê tông - B30 R s  365000 (kN / m ) : cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 69 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 Hình 3.8 Sơ đồ tính thép đài 3.12.1 Cốt thép đặt theo phương X Moment ngàm tương ứng với mặt cắt 2-2: M22  (P2  P4 )  0,6  724,6  0,6  434,76 (kN.m) h  600  50  550 (mm)  M 2 434,76   0,042  b R b bh  17000   0,552     2     0, 042  0, 043 <  R  0.604 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 70 PHẠM VĂN ĐỦ As  KC16 MSSV: 1651160131  b R b bh 0,043   17  2000  550   2203 (mm ) Rs 365 Hàm lượng cốt thép:  As 2203   100%  0, 2% b  h o 2000  550   0.1%     max   R  Rb 17  0.604   2.8% Rs 365 Chọn Ø18a200 => Số A sc  10  n 2000  100  9,5 200 => chọn 10   182  2545mm 3.12.2 Cốt thép đặt theo phương Y Moment ngàm tương ứng với mặt cắt 1-1: M11  (P1  P2 )  0,55  666,6  0,55  366,63 (kN.m) h  600  50  550 (mm)  M11 366,63   0,0356  b R b bh  17000   0,552     2     0,0356  0,036 <  R  0.604 As   b R b bh 0,036   17  2000  550   1844,38 (mm ) Rs 365 Hàm lượng cốt thép:  As 1844,38   100%  0,17% b  h o 2000  500   0.1%     max   R  Rb 17  0.604   2.8% Rs 365 Chọn Ø18a200 => Số A sc  10  n 2000  100  9,5 200 => chọn 10   182  2545mm  Thép lớp chọn theo cấu tạo d12a200 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 71 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 Hình 3.9 Mặt bố trí thép đài móng GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 72 PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO Gs Ts.Nguyễn Đình Cống (2011), Sàn sườn bê tơng tồn khối, NXB Xây dựng Gs.Ts.Nguyễn Đình Cống (2010), Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép, NXB Xây dựng Gs.Ts.Nguyễn Đình Cống (2008) – Tập 2, Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn TCVN 356-2005, NXB Xây dựng Châu Ngọc Ẩn (2007), Nền móng, NXB ĐH Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh PGs.Ts.Võ Phán (2012), Các phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phòng , NXB ĐH Quốc Gia Tp.Hồ Chí Minh TCVN 10304-2014 Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc TCVN 5574-2012 Kết cấu bê tơng bê tông cốt thép TCVN 2737:1995, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng TCXD 205:1998, Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page 73 ... 71 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 73 GVHD: TRẦN HÙNG CƯỜNG Page PHẠM VĂN ĐỦ KC16 MSSV: 1651160131 DANH SÁCH HÌNH VẼ Hình 2.1 Sơ đồ móng băng Hình 2.2 Mặt cắt ngang móng băng... cứng Ranh giới lớp 0.0 Cao độ giả đònh (m) HK2 0.0 HK1 Ký hiệu lỗ khoan Khoảng cách (m) 18.4 Hình 3.2 Mặt cắt địa chất 3.1.2 Tổng hợp số liệu địa chất Căn vào kết khoan khảo sát hố khoan địa... R b bf' h f' (h o  0.5h f' )  111500 1 0,25  (0,55  0,5  0,25)  1222(kNm) Do Mmax = 324,39 < M f =1222 (kNm)  nên nhịp dầm tính tiết diện chữ nhật lớn có kích thước (1000x600) Tính tốn