Tài liệu Thuyết minh đồ án môn học kết cấu bê tông doc

Sơ đồ tính Đồ án môn học Kết cấu bê tông Sinh viên : Trần Quốc Cường... cấu bê tôngSinh viên : Trần Quốc Cường... KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO BẢN SÀN cấu bê tông Sinh viên : Trần Quốc

ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT

CẤU BÊ TÔNG

M c L cục Lục ục Lục

I MẶT BẰNG SÀN 3

II TÍNH TOÁN BẢN SÀN 4

2 Phân loại bản sàn 5

3 Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn 5

4 Sơ đồ tính 5

5 Xác định tải trọng 6

6 Xác định nội lực 7

7 Vẽ biểu đồ mô men 7

8 Tính cốt thép 8

9 Bố trí cốt thép 9

III TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM PHỤ 12

III TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM PHỤ 13

2 Xác định tải trọng 13

2.1 Tĩnh tải 13

2.2 Hoạt tải 13

2.3 Tổng tải trọng tác dụng lên dầm phụ 13

3.1 Biểu đồ bao mô men 13

3.2 Biểu đồ bao lực cắt 14

4.1 Cốt dọc 17

KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỐT THÉP DỌC CHO DẦM PHỤ 19

4.2 Cốt ngang 20

5.1 Khả năng chịu lực của cốt thép tại nhịp biên(Nhịp A-B): 22

5.2 Khả năng chịu lực của cốt thép tại gối biên (Gối B): 22

5.3 Khả năng chịu lực của cốt thép tại nhịp giữa (Nhịp B-C): 22

6.1 Neo cốt thép trong dầm phụ 23

IV Dầm chính 25

IV Dầm chính 26

2.1 Tĩnh tải 27

2.2 Hoạt tải 27

3 Xác định nội lực 27

4 Biểu đồ bao lực cắt 35

6 Biểu đồ vật liệu 43

TỔNG HỢP CỐT THÉP 59

CHỈ TIÊU KINH TẾ KỸ THUẬT 59

Bê tông B15 tương ứng M200  Rb = 8,5 < 15 MPa  Pl = 0,37 và PL = 0,30

Hệ số điều kiện làm việc của bê tông b2 = 1,0

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

Bê tông B15 Thép sànd  10 Cốt đaid  10 Cốt dọcd  12

ĐỔI CÁC ĐƠN VỊ ĐỂ THUẬN CHO VIỆC TINH TOÁN

Cường độ chịu kéo của cốt thép dọc

Gạch Ceramic  = 10 mm g = 20 KN/m3

f = 1,2Vữa lót  = 25 mm v = 18 KN/m3 f = 1,3

= 67 mm  hmin = 60 mmChọn hb = 70 mm

16 1 12 1

4 1 2 1

12 1 8 1

4 1 2 1

4 Sơ đồ tính

Đồ án môn học Kết

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

1770 120

- Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối

+/ Đối với nhịp biên.

t

+ 2

b

h

= 2000 -

2 200 -2 330+ 2 70 = 1770 mm = 1,77 m

+/ Đối với nhịp giữa.

i (m)KN/m 3 )

Hệ số tin cậy về tải trọng  f,i

Giá trị tính toán g s

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

bh R M

31 , 3



3

10225

055,01105,8139,0

- Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

55 1000 302

  100% = 0,55%

Max = pl

s b

R R

10 225

10 8,5 0,37







 100% = 1,40%

Min = 0.05%   = 0,55%  Max = 1,40%  Thoả mãn điều kiện

*Tính thép cho gối biên.

m =

o b gb

bh R M

43 , 3



3

10225

055,01105,8143,0

-Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

55 1000 302

  100% = 0,55%

Max = pl

s b

R R

10 225

10 8,5 0,37





Min = 0.05%   = 0,55%  Max = 1,40%  Thoả mãn điều kiện

*Tính thép cho nhịp giữa và gối giữa.

m =

o b gg ng

bh R M

2 ,

= 8 , 5 10 3 1 0 055 2

36 , 2



10225

055,01105,80967,0

Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

55 1000 218

  100% = 0,40%

Max = pl

s b

R R

10 225

10 8,5 0,37





Min = 0.05%   = 0,40%  Max = 1,40%  Thoả mãn điều kiện

KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO BẢN SÀN

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

*Chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa: L an  10dd

10 7

4 1

Vïng gi¶m 20% cèt thÐp

2000 2000 2000

6000 6000

2000 2000 2000 6000

2000 2000 2000

2000 2000 2000 6000 2000

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

7 4

7 1

450 200 450

Sơ đồ tính của dầm phụ

C B

A

III TÍNH TOÁN CỐT THẫP DẦM PHỤ

1.Sơ đồ tớnh.

Xỏc định nhịp tớnh toỏn: Lấy theo mộp gối tựa

-Đối với nhịp biờn.

t

+ 2

dp

C

= 6000 -

2 300

- 2 330 +2 220 = 5795 mm = 5,795 m

-Đối với nhịp giữa.

g P

= 816,28,8 = 2,0

*Mụ men õm triệt tiờu cỏch mộp gối tựa một đoạn

Đồ ỏn mụn học Kết

cấu bờ tụng

Sinh viờn : Trần Quốc

Cường

X1 = k  Lb = 0,25  5,795 = 1,45 m = 1450 mm

*Mô men dương triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn

Đối với nhịp biên:

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

71,48

87,20

2

47,

27 50,9447,

27

14,

67 50,

78

54,73

200

1800

800 200

* Tại tiết diện ở nhịp.

Tương ứng với giá trị mô men dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiếtdiện chữ T

Xác định S c : Dầm phụ trong sàn toàn khối nên ta xét điều kiện

 M  Mf nên trục trung hoà đi qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật

bf’  hdp = 1800  400 mm

*Tại tiết diện ở gối

Tương ứng với giá trị mô men âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdp  hdp = 200  400 mm

Đồ án môn học Kết

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

*Tính thép cho nhịp biên ( 180d0d  40d0d )

m =

o b nb

bh R M

62 , 76



10280

36,080,1105,80395,0

- Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

36 20 82 , 7

  100% = 1,09%

Max = pl

s b

R R

10 280

10 8,5 0,37





Min = 0.05%   = 1,09%  Max = 1,1%  Thoả mãn điều kiện

*Tính thép cho gối biên ( 20d0d  40d0d )

m =

o b gb

bh R M

2 , 60



10280

36,02,0105,8326,0

- Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

36 20 35 , 7

  100% = 1,02%

Min = 0.05%   = 1,02%  Max = 1,1%  Thoả mãn điều kiện

*Tính thép cho nhịp giữa ( 180d0d  40d0d )

m =

o b ng

bh R M

94 , 50



10280

36,080,1105,8026,0

bh

A

 100% =

36 20 55 , 5

  100% = 0,77%

Min = 0.05%   = 0,77%  Max = 1,1%  Thoả mãn điều kiện

*Tính thép cho gối giữa ( 20d0d  40d0d )

m =

o b gg

bh R M

94 , 50



10280

36,02,0105,8265,0

- Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

36 20 28 , 6

  100% = 0,87%

Min = 0.05%   = 0,87%  Max = 1,1%  Thoả mãn điều kiện

KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỐT THÉP DỌC CHO DẦM PHỤ

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối 2 có lực cắt lớn nhất Q = 82,2

Kiểm tra điều kiện tính toán:

Q

nA R bh

R bt o sw sw

n f

3 , 28 2 175 360 200 75 , 0 0 0 1 2 4

R bt o

n b

360 200 75 , 0 0 1 5 , 1

Chọn SCT = 150 mm bố trí trong đoạn L/4 đoạn đầu dầm

Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính.

Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu: 6 và S = 150 mm

3 , 28 2





= 0,0019

b s

E E



10 23 10 21

3 ,

0   = 0,3  1,087  0,915  8,5  200  360

= 182609 N = 182,609 KN > QMax = 87.2 KN

 Dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính

*Xác định bước cốt đai cho đoạn giữa dầm:

400 3 4

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

5 Tính khả năng chịu lực của tiết diện

- Tại tiết diện đang xét, cốt thép bố trí có diện tích As

- Chọn chiều dày lớp bảo vệ cốt thép dọc ao = 25 mm; khoảng cách thông thuỷ giữa hai thanh thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm

= 35 mm

hott = 400 – 34,5 = 365 mm

TT b S S

bh R A R

 = 0,0384 8,5  103  1,80  0,3652

= 78,3 (KNm) > M = 76,62 (KNm)

*Kết luận: Đủ khả năng chịu lực

5.2 Khả năng chịu lực của cốt thép tại gối biên (Gối B):

att =    

735

9 25 509 6 25

= 33 mm

hott = 400 – 33 = 367 mm

TT b S S

bh R A R

 = 0,278  8,5  103  0,2  0,3672

= 63,65 (KNm) > M = 60,20 (KNm)

*Kết luận: Đủ khả năng chịu lực

5.3 Khả năng chịu lực của cốt thép tại nhịp giữa (Nhịp B-C):

att =    

515

6 25 113 8 25

= 33 mm

hott = 400 – 33 = 367 mm

TT b S S

bh R A R

 = 0,0254 8,5  103  1,80  0,3672

= 52,34 (KNm) > M = 50,94 (KNm)

*Kết luận: Đủ khả năng chịu lực

= 33 mm

hott = 400 – 33 = 367 mm

TT b S S

bh R A R

 = 0,242 8,5  103  0.2  0,3672

= 55,4 (KNm) > M = 50,94 (KNm)

*Kết luận: Đủ khả năng chịu lực

B NG T NH KH N NG CH U L C C A D M PHẢNG TÍNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA DẦM PHỤ ÍNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA DẦM PHỤ ẢNG TÍNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA DẦM PHỤ ĂNG CHỊU LỰC CỦA DẦM PHỤ ỊU LỰC CỦA DẦM PHỤ ỰC CỦA DẦM PHỤ ỦA DẦM PHỤ ẦM PHỤ Ụ

 = 260,67 mm2

Neo vào gối 2 16 có As = 402 mm2 ≥ 512

3 1

 = 170,67 mm2

*Chọn chiều dài neo thanh thép số 1vào gối biên kê tự do (tường 330) là 200 mm

Đồ án môn học Kết

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

Lneo = 200 > 10d = 1610 = 160 mmChọn chiều dài neo thanh thép số 1và thanh thép số 4 vào các gối giữa là 320 mm

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

1000 1000 2000

PG

PG

PG

1 2 3 4 5 6

b,

6 5 4

3 2

1

c,

6 5 4

3 2

3 2

3.1 Biểu đồ bao mô men

*các trường hợp đặt tải trọng cho dầm chính 5 nhịp

Đồ án môn học Kết

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

3.2 Xác định biểu đồ mô men tại tiết diện bất kỳ của từng trường hợp đặt tải trọng được xác định theo công thức:

MG =   G  L2 =   57,88  6,0 =   347,28

MPi =   P  L2 =   100,8  6,0 =   604,80

XÁC ĐỊNH TUNG ĐỘ CỦA BIỂU ĐỒ MÔ MEN (m)KNm)

10 7

4 1

201,6 201,6

P P

4 3

2 1

201,6

M1 =

3 67 , 84 6 ,

201  = 173,38

M2 =

3 67 , 84 2 6 ,

201   = 145,15

*Sơ đồ d: nội suy các điểm 1, 2, 3, 4, 5, 6.

M1 = 201,6 -

3 9 , 192 = 137,3 KNm

M2 = 201,6 -

3 9 , 192

2 

= 73 KNm

M3 = 201,6 - 2(

3 37 , 34 9 ,

192 

) - 34,37 = 61,54 KNm

M4 = 201,6 – (

3 37 , 34 9 ,

73 



) - 34,37 = - 60,37 KNm

Đồ án môn học Kết

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

4 1

M2 =

-3 25 , 56

2 

= - 37,50 KNm

M3 = 201,6 - 56,25 – (

3 25 , 56 6 ,

179 

) = 104,23 KNm

M4 = 201,6 - 56,25 - 2(

3 25 , 56 6 ,

179 

) = 63,12 KNm

M5 = 201,6 - 32,66 - 2(

3 66 , 32 6 ,

179 

) = 70,98 KNm

M6 = 201,6 - 32,66 - (

3 66 , 32 6 ,

M2 =

3 98 , 22

2 

=15,32 KNm

M3 = 2(

3 53 , 92 98 ,

22 

)-92,53 = -15,52 KNm

M4 = (

3 53 , 92 98 ,

22 

)-92,53 = -54,03 KNm

92 

) = 122,50 KNm

M6 = 201,6 – 52,25 – (

3 25 , 52 53 ,

M2 = 201,6 - 2(

3 7 , 113) = 125,80 KNm

M3 =(

3 7 , 113 41 ,

51 

) -113,7 = -58,66 KNm

M4 =2(

3 7 , 113 41 ,

51 

) -113,7 = -3,63 KNm

M5 = 2(

3 92 , 69 41 ,

51 

) – 69,92 = -10,97 KNm

M6 = (

3 92 , 69 41 ,

51 

) - 69,92 = -29.48 KNm

Đồ án môn học Kết

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

3.3 Xác định biểu đồ bao mô men.

Xác định tung độ biểu đồ mô men thành phần và biểu đồ bao mô men (KNm)

) 150 2000 (

) 150 2000 (

= 262,12 KNmGối 7

Tr

Mg

M7 ,

= 252 , 88 97 , 5 97 , 5 2000

) 150 2000 (

) 150 2000 (

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

7 4

1

7 4

1

7 4

1

7 4

1

7 4

1

7 4

3 2

3 2

M 7

4 1

Biểu đồ bao mô men (KNm) 256,72

252,88 290,50

180,60

5 4

3 2

1

4 Biểu đồ bao lực cắt

4.1 Xỏc định biểu đồ lực cắt cho từng trường hợp tải.

* Tớnh và vẽ biểu đồ lực cắt

Xột hai tiết diện a và b cỏch nhau một đoạn x, chờnh lệch mụmen của hai tiết diện là

M = MP - MT Do đú lực cắt giữa hai tiết diện đú là:

Q =

x M

cấu bờ tụng

Sinh viờn : Trần Quốc

Cường

Đoạn

Sơ đồ

6,45

27,52 81,85

27,52

g,

Q

19,25 3,83

1

7 4

9,38

121,36 74,43 132,95

7 4

1

7 4

1

7 4

16,12

97,05 3,63 114.91

61,99

16,32 41,67

42,74 29,36

12,50

207,10

26,32 31,52

16,56

175,23

51.55 158,70 189,21

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

Sơ đồLực cắt

1000 300 1000 2300

300

5 Tính cốt thép theo sơ đồ đàn hồi

-Bê tông có cấp độ chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa; Rbt = 0,75 MPa

-Cốt thép dọc của dầm chính sử dụng loại CII: Rs = 280 MPa

-Cốt thép đai của dầm chính sử dụng loại CI : Rs = 175 Mpa

- Với b2 = 1 Tra bảng có: R = 0,439 và R = 0,650 khi sử dụng thép CII, AII

L

 = 3 2000

6 1



 22 1

= 6000 300

2 1

 M  Mf nên trục trung hoà đi qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật

bf’  hdp = 2300 600 mm

-Tại tiết diện ở gối

Tương ứng với giá trị mô men âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdp  hdp = 300 600 mm

Giả thiết agối = 80 mm  ho = h - agố = 600 -80 = 520 mm

*Tính thép cho nhịp biên ( 230d0d  60d0d )

m =

o b nb

bh R M

As =

s o b R bh R



=

280

55 230 5 , 8 0444 ,

= 17 (cm2 ) Chọn 3 22+2 20có Asc = 17,68 (cm2 ) (Sai số + 4,0 %)

- Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

55 30 68 , 17

  100% = 1,10%

Max = R

s b

R R

10 280

10 8,5 0,65





Min = 0.05%   = 1,10%  Max = 2,0%  Thoả mãn điều kiện

*Tính thép cho gối biên ( 30d0d  60d0d )

m =

o b gb

bh R M



=

280

52 30 5 , 8 51 ,

= 24,2 cm2 Chọn 4 22 + 2 25 có Asc = (15,20 + 9,82) = 25,02(Sai số +3,4%)

- Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

52 30 02 , 25

  100% = 1,60%

Min = 0.05%   = 1,60%  Max = 2,0%  Thoả mãn điều kiện

Đồ án môn học Kết

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

*Tính thép cho nhịp 2 ( 230d0d  60d0d )

m =

o b ng

bh R M

98 , 164



=

280

55 230 5 , 8 0283 ,

bh

A

 100% =

55 30 40 , 11

  100% = 0,7%

Min = 0.05%   = 0,7%  Max = 2,0%  Thoả mãn điều kiện

*Tính thép cho gối giữa ( 30d0d  60d0d )

m =

o b gg

bh R M

6 , 226



=

280

52 30 5 , 8 420 ,

= = 20 cm2 Chọn 4 22 + 2 18 có Asc = 20,30cm2 (Sai số + 1.5 %)

- Kiểm tra hàm lượng.

 =

o s

bh

A

 100% =

52 30 03 , 20

bh R M

60 , 180

As =

s o b R bh R



=

280

55 230 5 , 8 0356 ,

bh

A

 100% =

55 30 88 , 13

  100% = 0,84%

Min = 0.05%   = 0,84%  Max = 2,0%  Thoả mãn điều kiện

KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỐT THÉP DỌC CHO DẦM CHÍNH

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

Chọn S = 200 mm bố trí trong đoạn L=2000 gần gối tựa.

*Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính.



 = 0,0017

b s

E E



10 23 10 21

3 ,

0   = 0,3  1,078  0,915  8,5103  0,3  0,52

= 182,609 KN > QMax

 Dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính

*Khả năng chịu cắt của cốt đai:

qsw =

s na

R sw sw

=

200 50 2

 QMax < Qswb : Không cần tính cốt xiên chịu cắt

*Xác định bước cốt đai cho đoạn giữa nhịp:

600 3 4

200 50 50

R nA h h

F( 1 )

0

 =

175 79 2

550 400 550 1 10 88 ,

- Tại tiết diện đang xét, cốt thép bố trí có diện tích As

- Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc a0, nhịp = 25 mm và a0, gối = 40 mm

- Khoảng cách thông thuỷ giữa hai thanh thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm

= 61mm

hott = 600 – 61 = 539 mm

Đồ án môn học Kết

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

TT b S S

bh R A R

0



5392300

5,8

1768280

1140 

= 36 mm

hott = 600 – 36 = 564 mm

TT b S S

bh R A R

0



5642300

5,8

1140280

760 

= 36 mm

hott = 600 – 36 = 564 mm

TT b S S

bh R A R

0



5642300

5,8

760280

 = 0,0191 8,5  103  2,30  0,5642 = 118,78 (KNm)

5.2 Khả năng chịu lực của cốt thép tại gối biên (Gối 4):

-bố trí 4 22 + 2 25

2502

) 11 30 25 40 ( 760 11 40 760 5 , 12 40

= 70 mm

hott = 600 – 70 = 530 mm

TT b S S

bh R A R

att =  

1742

) 5 , 12 40 ( 982 11 40

= 52 mm

hott = 600 – 52 = 548mm

TT b S S

bh R A R

760 

= 51 mm

hott = 600 – 51 = 549 mm

TT b S S

bh R A R

0



549300

5,8

760280

 = 0,140 8,5  103  0,30  0,5492 = 107,60 (KNm)

5.3 Khả năng chịu lực của cốt thép tại nhịp 2 (Nhịp 4 - 7):

-bố trí 3 22

att =  

1140 11 25

1140 

= 36 mm

hott = 600 – 36 = 564 mm

TT b S S

bh R A R

760 

= 36 mm

hott = 600 – 36 = 564 mm

TT b S S

bh R A R

0



5642300

5,8

760280

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

 Mgh = m R b bh 0tt = 0,0191 8,5  10  2,30  0,564 = 118,78 (KNm)

5.4 Khả năng chịu lực của cốt thép tại gối giữa (gối 7):

-bố trí 4 22 + 2 18

2030

9 30 22 40 509 11 40

= 64mm

hott = 600 – 64 = 536 mm

TT b S S

bh R A R

1521 

= 51 mm

hott = 600 – 51 = 549 mm

TT b S S

bh R A R

760 

= 51 mm

hott = 600 – 51 = 549 mm

TT b S S

bh R A R

0



549300

5,8

760280

TT b S S

bh R A R

760 

= 36 mm

hott = 600 – 36 = 564 mm

TT b S S

bh R A R

0



5642300

5,8

760280

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

6 Xác định tiết diện cắt lý thuết

- Vị trí cắt lý thuyết x, được xác định theo tam giác đồng dạng

- Lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, Q lấy bằng độ dốc của biểu đồ bao mômen

XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ VÀ LỰC CẮT TẠI TIẾT DIỆN CẮT LÝ THUYẾT

Tiết diện Thanh thép Vị trí cắt lý thuyết (m)mm) X (m)KN) Q

Nhịp 1

(Bên trái)

Cắt lần 1Thanh Số 3(2 20)

2000 X

2000 X

Nhịp 1

(Bên phải)

Cắt lần 1Thanh Số 3(2 20)

X 2000

X 2000

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

Gối 4

(Bên trái)

Cắt lần 1Thanh Số 8(2 22)

2000 X

Tiết diện Thanh thép Vị trí cắt lý thuyết (m)mm) X (m)KN) Q

Gối 4

(Bên Phải)

Cắt lần 1Thanh Số 8(2 22)

2000 X

2000 X

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường

Nhịp 2

(Bên Phải) Thanh Số 5

(1 22)

2000 X

X 2000

Gối 7

(Bên Phải)

Cắt lần 1Thanh Số 10(2 18)

2000 X

X 2000

1610,44 158,70

7 Xác định đoạn kéo dài W

Đoạn kéo dài W được xác định theo công thức:

d d q

Q Q W

SW inc

2 8 ,

cấu bê tông

Sinh viên : Trần Quốc

Cường