Thuyet minh đồ án công trình cầu cầu dầm chữ I Cầu Bê tông cốt thép dự ứng lực đồ án tham khảo

PHÁÖNI: THIÃÚT KÃÚ SÅ BÄÜ CHÆÅNG MÅÍ ÂÁÖU: ÂAÏNH GIAÏ CAÏC ÂIÃÖU KIÃÛN VÆÅÜT SÄNG VAÌ ÂÃÖ XUÁÚT PHÆÅNG AÏN VÆÅÜT SÄNG 1. Đặc điểm của khu vực xây dựng cầu: 1.1. Địa hình: Khu vực ven sông khá bằng phẳng, mặt cắt ngang sông gần như đối xứng. 1.2. Địa chất: Địa chất lòng sông tương đối tốt, số liệu khảo sát địa chất lòng sông cho thấy có 3 lớp đất. + Lớp 1: Cát hạt nhỏ, dày trung bình 6,5 m + Lớp 2: Á sét, dày trung bình 5,24 m + Lớp 3: Cát hạt trung lẫn dăm sạn, dày vô cùng. 1.3. Thuỷ văn: Số liệu khảo sát thuỷ văn cho thấy: + Mực nước cao nhất: + 8,0 m + Mực nước thông thuyền: + 6,5 m + Mực nước thấp nhất: + 2,6 m 1.4. Điều kiện cung cấp vật liệu, nhân công: Nguồn nhân công lao động khá đầy đủ, lành nghề, đảm bảo thi công đúng tiến độ công việc. Các vật liệu địa phương( đá, cát...) có thể tận dụng trong quá trình thi công.

PHẦNI: THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG MỞ ĐẦU:

ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN VƯỢT SÔNG VÀ ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN VƯỢT SÔNG

1 Đặc điểm của khu vực xđy dựng cầu:

1.4 Điều kiện cung cấp vật liệu, nhđn công:

Nguồn nhđn công lao động khâ đầy đủ, lănh nghề, đảm bảo thi công đúng tiến độ công việc.Câc vật liệu địa phương( đâ, cât ) có thể tận dụng trong quâ trình thi công

2 Câc chỉ tiíu kỹ thuật:

- Cầu vượt sông cấp V có yíu cầu khẩu độ thông thuyền lă 25m

- Khẩu độ cầu: L0 = 238 m

- Khổ cầu: 8+ 2x1,5 (m)

- Tải trọng thiết kế: HL93, người đi bộ 3.5kN/m2

3 Đề xuất các phương án vượt sông:

3.1 Giải pháp chung về kết cấu:

3.2 Đề xuất các phương án vượt sông:

3.2.1 Phương án 1: Cầu dầm đơn giản BTCT dự ứng lực căng sau ( 1 nhịp36 m+ 4 nhịp 42 m+ 1 nhịp 36 m)

CHƯƠNG 1:

CẦU DẦM ĐƠN GIẢN BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC

CĂNG SAU ( 1 NHỊP 36m + 4 NHỊP 42m + 1 NHỊP 36m) 1.NHỊP GIỮA 42m :

1.2 Bản mặt cầu : ( Deck )

a Số liệu chọn:

Theo 22TCN272-05 chiều dăy tối thiểu bản mặt cầu không được nhỏ hơn 175 mm

ở đđy ta chọn 200 mm (chiều dăy lớp chịu lực)

Chiều dăy câc lớp còn lại chọn như sau:

+ Lớp phủ bề mặt chọn 15mm

+ lớp bítông nhựa dăy 70 mm (theo quy định từ 50-70mm)

Tuy nhiín khi tính sức khâng thì lớp phủ bề mặt không tham gia chịu sức khâng nín bề dăy tínhtoân trong trường hợp năy lă 200 mm

Về việc tạo độ dốc cho nước chảy 2% của bản mặt cầu có thể tiến hành bằng việc cho chênh gốicủa các dầm chữ I kê lên trụ hoặc mố mà không cần tạo độ chênh ngay trên bản mặt cầu.

b Vùng bản hẫng (Overhang):

Theo 22TCN272-05 chiều dày tối thiểu vùng này không được nhỏ hơn 200mm, Vì vùng cánhhẫng này còn phải đỡ lan can ôtô, chịu lực va của ôtô vào lan can.Theo các kinh nghiệm thiết kếcho thấy chiều dày vùng cánh hẫng này có thể lấy bằng cách tăng chiều cao của vùng trong bản

từ 200mm đến 250mm là hợp lý Trong đồ án này ta chọn chiều dày là 230mm

Để phân cách phần lề người đi và làn xe chạy ta có thể dùng đá vỉa có bề rộng 250mm và cao200mm dài 20cm cách nhau 20cm

c Tính toán các thông số sơ bộ :

Dung trọng của bêtông ximăng là 2,4 T/m3

Dung trọng của bêtông nhựa là 2,25 T/m3

Dung trọng của cốt thép là 7,85 T/m3

Thể tích của lớp BT nhựa Vas= has.(B-2.Bp).L=0,07.(12,26-0.38.2).42=33,81 m3

Khối lượng lớp BT nhựa Gas=Vas.2,25 = 76,07 T

Thể tích của lớp bản mặt cầu thuộc vùng trong là :Vd=0,215.42.(2,35.4+0,65)=90,75(m3)

Thể tích của lớp bản mặt cầu thuộc vùng ngoài là :Voh=0,23.42.2,21=21,35 (m3)

Thể tích bê tông của bản mặt cầu Vcd= Vtd - Vsd =130,901 m3

Khối lượng bê tông : Gcd = Vcd.γc= 314,162 T

Khối lượng toàn bộ bản mặt cầu :

Gtd= Gas + Gsd + Gcd= 76,07 +31,782 +314,162 = 422,644 T

1.3 Lan can :

Vì không có dãi phân cách nên ta thiết kế lan can tay vịn cứng có khả năng chống lại lực

va của xe, các thông số kỹ thuật cho như trên hình vẽ:

Với Ap = 197325 mm2

Thể tích 2 lan can 2 bên là : Vp= 2.197325.42.10- 6= 16,575 m3

Hàm lượng cốt thép trong lan can chiếm kp = 1,5 %

Ta có thể tích cốt thép trong lan can : Vsp = Vp.kp = 16,575.1,5% = 0,249 m3

Khối lượng cốt thép trong lan can là : Gsp = Vsp.γs= 0,249.7,85 = 1,955 T

Thể tích BT trong lan can: Vcp = Vp– Vsp= 16,575 – 0,249 = 16,326 m3

Khối lượng BT trong lan can: Gcp = Vcp.γc= 16,326.2,4 = 39,183 T

Thể tích cốt thép tay vịn : Vtv =(0,06.0,05.2+ 1,49.10-3.2.2+4,35.10-4.7).21= 0,315 m3

Khối lượng Thép tay vịn 2 bên : Gtv =2 Vtv.γs= 2 0,315 7,85= 4,94 T

Vậy, khối lượng toàn bộ lan can là:Gp = Gsp + Gcp+Gtv= 1,955 + 39,183+4,94 = 46,078 T

Các thông số của dầm ngang:

Chiều cao dầm ngang: Hh bb = 1,420m =1420 mm

Bề rộng dầm ngang: bhbb = 20 cm = 200 mm

Chiều dài dầm ngang: lhbb= S-200 = 2350 -200 = 2150 mm

Diện tích mặt cắt dọc một dầm ngang : Ahn = 2,874 m2

Thể tích một dầm: V1hn= 4.0,2 2,874 = 2,2992 m3

Thể tích toàn bộ 3 dầm ngang kiểu này là : Vthn = 3 2,2992 = 6,898 m3

1.4.2 Dầm ngang tại hai đầu nhịp:

Chiều cao dầm ngang: Hhbs = 1,820 m = 1820mm

Chiều rộng dầm ngang : Bhbs = 30 cm

Diện tích mặt cắt dọc một dầm ngang : A = 3,05m2

Khối lượng BT trong dầm ngang : Gchb = Vchb.γc=13,934.2,4 =33,442T

Khối lượng toàn bộ dầm ngang là: Ghb = Gshb + Gchb = 2,229 + 33,442=35,671 T

1.5 Dầm chủ :

1.5.1 Cấu tạo dầm:

Đối với nhịp 42 m chọn dầm chữ I có diện tích Ag= 7297cm2

Hình 1.3 Sơ đồ dầm chủ đầu dầm và giữa dầm 42m

Thể tích một dầm I chưa tính đoạn vút đầu dầm : V1g = 0, 7297.42 = 30,65 m3

Tính toán đoạn vút đầu dầm:

Chiều dài đoạn vút nguyên : Lbhgr = a + Hg = 0,4 +2,0= 2,4 m

Diện tích đoạn vút hai bên dầm : Abhgr =0, 2741.2=0,5482 m2

1.5.2 Tính khối lượng của dầm chủ:

Nguyên tắc tính: tính moment Mmax tại vị trí L/2 sau đó đi tính cốt thép, từ đó suy ra khối lượng từng phần và khối lượng toàn dầm

Trọng lượng bản thân dầm: DCg = 2,3544.10-5 729700= 17,18 KN/m

Bản :DCd =2,3544.10-5.215.2350 = 11,896 KN/m

Dầm ngang: một cách gần đúng xem dầm ngang như tĩnh tải rải đều trên dầm chủ

Trọng lượng dầm ngang trên 1 dầm chủ : Phb =24.2.3,66+ 3.2,2992

5 = 44,465 kNTĩnh tải rải đều lên một dầm chủ do dầm ngang: DChb = 44,46541,2 = 1,079 KN/m

Tổng cộng : DC= DCg + DCd +DChb = 17,18 +15,338 +1,079 = 33,597kN/m

DW – tĩnh tải của các lớp mặt cầu

DW = 2250.9,81.10-9.70 ( 2350/2+850/2+725)= 3,592 KN/m

Tĩnh tải của lan can tay vịn: DClc-tv = 46,078 9,812.42 = 5,381 KN/m

Khối lượng đá vỉa trên cầu : Gdv =2Vdv.γbt=2.9,25.10-3.105.2,4=4,662 T

Tĩnh tải của đá vỉa DCdv= 4,662 9,812.42 = 0,545 KN/m

g SI

Trong đó: S - khoảng cách giữa các cấu kiện đỡ; S = 2350 mm

L - chiều dài nhịp tính toán; L = 41200 mm

Khi tính sơ bộ cho phép lấy : .0.3

g s

g SI

Khi hai làn xe chất tải:

Hệ số phân bố ngang mgm được xác định theo công thức sau:

 

0,1

0,1 3

g MI

Khi có hai hoặc nhiều làn xe chất tải.

de - khoảng cách từ mút ngoài của cánh dầm ngoài đến mép trong của lan can

Ta có de = 625 mm

625 0,77 0, 77 0,993 1

 Đối với dầm trong: Các tải trọng có

Tiến hành xếp tải lên đường ảnh hưởng để xem xét các trường hợp bất lợi:

Nguyên tắc xếp xe, xếp sao cho hợp lực của các trục xe và trục xe gần nhất cách tung độ lớn nhất của đah

Theo nguyên tắc này ta có :

Kết luận :Dầm ngoài có Mmax1/2 lớn hơn nên bất lợi hơn Khi tính cốt thép cho hệ thống dầm

trong việc chọn sơ bộ, ta lấy giá trị mômen này để đi tính cốt thép dự ứng lực

Aps ≥ .0,85. 0,9 

u pu

h - chiều cao toàn phần của tiết diện liên hợp; h = 2115 mm

fpu - cường độ của cốt thép dự ứng lực; fpu = 1860 MPa

Suy ra : Aps ≥  

9

16, 407.100,85.1860 0,9.2115 5451,856 mm2

Chọn 49 tao thép 15,2 mm diện tích 1 tao là 140mm2

Khối lượng cốt thép DUL trong dầm :G = 0,288.7,85=2,261 T

Theo thống kê thì hàm lượng cốt thép thường là 211 kg/m3

Từ đó suy ra lượng cốt thép thường trong dầm là : 211.34,114.10-3 = 7,198 T

Tổng khối lượng toàn dầm : Gg = Gsg + Gcg = 78,982+9,460= 88,442T

Theo 22TCN272-05 chiều dày tối thiểu bản mặt cầu không được nhỏ hơn 175 mm

ở đây ta chọn 200 mm (chiều dày lớp chịu lực)

Chiều dày các lớp còn lại chọn như sau:

+ Lớp phủ bề mặt chọn 15mm

+ lớp bêtông nhựa dày 70 mm (theo quy định từ 50-70mm)

Tuy nhiên khi tính sức kháng thì lớp phủ bề mặt không tham gia chịu sức kháng nên bề dày tínhtoán trong trường hợp này là 200 mm

Về việc tạo độ dốc cho nước chảy 2% của bản mặt cầu có thể tiến hành bằng việc cho chênh gốicủa các dầm chữ I kê lên trụ hoặc mố mà không cần tạo độ chênh ngay trên bản mặt cầu

b Vùng bản hẫng (Overhang):

Theo 22TCN272-05 chiều dày tối thiểu vùng này không được nhỏ hơn 200mm, Vì vùng cánhhẫng này còn phải đỡ lan can ôtô, chịu lực va của ôtô vào lan can.Theo các kinh nghiệm thiết kếcho thấy chiều dày vùng cánh hẫng này có thể lấy bằng cách tăng chiều cao của vùng trong bản

từ 200mm đến 250mm là hợp lý Trong đồ án này ta chọn chiều dày là 230mm

Để phân cách phần lề người đi và làn xe chạy ta có thể dùng đá vỉa có bề rộng 250mm và cao200mm dài 20cm cách nhau 20cm Có thể minh họa bố trí như sau:

c Tính toán các thông số sơ bộ :

Dung trọng của bêtông ximăng là 2,4 T/m3

Dung trọng của bêtông nhựa là 2,25 T/m3

Dung trọng của cốt thép là 7,85 T/m3

Thể tích của lớp BT nhựa Vas= has.(B-2.Bp).L=0,07.(12,26-0.38.2).36=30,90 m3

Khối lượng lớp BT nhựa Gas=Vas.2,25 = 69,525 T

Thể tích của lớp bản mặt cầu thuộc vùng trong là :Vd=0,215.36.(2,35.4+0,65)= 77,79 (m3)Thể tích của lớp bản mặt cầu thuộc vùng ngoài là :Voh=0,23.36.2,21=18,30 (m3)

Khối lượng cốt thép trong bản mặt cầu: Gsd=Vsd.γsd= 3,4701 7,85=27,24 T

Thể tích bê tông của bản mặt cầu Vcd= Vtd - Vsd =115,67 -3,4701 = 112,2 m3

Khối lượng bê tông : Gcd = Vcd.γc= 112,2.2,4=269,28 T

Khối lượng toàn bộ bản mặt cầu :

Gtd= Gas + Gsd + Gcd= 69,525 +27,24 +269,28 = 366,045 T

1.3 Lan can :

Vì không có dãi phân cách nên ta thiết kế lan can tay vịn cứng có khả năng chống lại lực

va của xe, các thông số kỹ thuật cho như trên hình vẽ:

Với Ap = 197325 mm2

Thể tích 2 lan can 2 bên là : Vp= 2.197325.36.10- 6= 14,207 m3

Hàm lượng cốt thép trong lan can chiếm kp = 1,5 %

Ta có thể tích cốt thép trong lan can : Vsp = Vp.kp = 14,207.1,5% = 0,213 m3

Khối lượng cốt thép trong lan can là : Gsp = Vsp.γs= 0,213.7,85 = 1,672 T

Thể tích BT trong lan can: Vcp = Vp– Vsp= 14,207 – 0,213 = 13,994 m3

Khối lượng BT trong lan can: Gcp = Vcp.γc= 13,994.2,4 = 33,585 T

Thể tích cốt thép tay vịn : Vtv =(0,06.0,05.2+ 1,49.10-3.2.2+4,35.10-4.7).18= 0,2701 m3

Khối lượng Thép tay vịn 2 bên : Gtv =2 Vtv.γs= 2 0,2701 7,85= 4,24 T

Vậy, khối lượng toàn bộ lan can là:Gp = Gsp + Gcp+Gtv= 1,672 + 33,585 +4,94 = 40,197 T

1.4.Dầm ngang:

Dầm ngang được bố trí tại 5 vị trí : hai dầm ngang đầu dầm, hai dầm ở vị trí 1/4L và một dầmngang ở chính giữa dầm

Mặt cắt dầm ngang đầu nhịp và giữa nhịp

1.4.1 Dầm ngang giữa nhịp:

Các thông số của dầm ngang:

Chiều cao dầm ngang: Hh bb = 1,120m =1120 mm

Bề rộng dầm ngang: bhbb = 20 cm = 200 mm

Chiều dài dầm ngang: lhbb= S-200 = 2350 -200 = 2150 mm

Diện tích mặt cắt dọc một dầm ngang : Ahn = 2,229 m2

Thể tích một dầm: V1hn= 4.0,2 2,229 = 1,783 m3

Thể tích toàn bộ 3 dầm ngang kiểu này là : Vthn = 3 1,783 = 5,349 m3

1.4.2 Dầm ngang tại hai đầu nhịp:

Chiều cao dầm ngang: Hhbs = 1,520 m = 1520mm

Khối lượng BT trong dầm ngang : Gchb = Vchb.γc=9,223.2,4 =22,14T

Khối lượng toàn bộ dầm ngang là: Ghb = Gshb + Gchb = 1,476 + 22,14=23,616 T

1.5 Dầm chủ :

1.5.1 Cấu tạo dầm:

Đối với nhịp 36 m chọn dầm chữ I có diện tích Ag= 6697,5 cm2

Hình 1.3 Sơ đồ dầm chủ đầu dầm và giữa dầm 36m

Hình 1.4 Sơ đồ ½ dầm chủ L=36m

Thể tích một dầm I chưa tính đoạn vút đầu dầm : V1g = 0, 66975.36 = 24,111 m3

Tính toán đoạn vút đầu dầm:

Chiều dài đoạn vút nguyên : Lbhgr = a + Hg = 0,4 +2,0= 2,4 m

Diện tích đoạn vút hai bên dầm : Abhgr =0, 2075.2=0,415 m2

1.5.2 Tính khối lượng của dầm chủ:

Nguyên tắc tính: tính moment Mmax tại vị trí L/2 sau đó đi tính cốt thép, từ đó suy ra khối lượng từng phần và khối lượng toàn dầm

Dầm ngang: một cách gần đúng xem dầm ngang như tĩnh tải rải đều trên dầm chủ

Trọng lượng dầm ngang truyền xuống 1 dầm chủ: Phb =24.5,349+ 6,094

5 = 54,926 kN

Tĩnh tải rải đều lên một dầm chủ do dầm ngang: DChb = 54,92635,2 = 1,56 KN/m

Dầm ngang: một cách gần đúng xem dầm ngang như tĩnh tải rải đều trên dầm chủ

Trọng lượng dầm ngang truyền xuống 1 dầm chủ: Phb =24.5,349+ 6,094

5 = 54,926 kNTĩnh tải rải đều lên một dầm chủ do dầm ngang: DChb = 54,92635,2 = 1,56 KN/m

Tổng cộng : DC= DCg + DCd +DChb = 15,768 +15,338 +1,56 = 32,666 kN/m

DW – tĩnh tải của các lớp mặt cầu

DW = 2250.9,81.10-9.70 ( 2350/2+850/2+725)= 3,592 KN/m

Tĩnh tải của lan can tay vịn: DClc-tv= 40,197 9,812.36 = 5,48 KN/m

Khối lượng đá vỉa trên cầu : Gdt =2Vdt.γbt=2.9,25.10-3.90.2,4=3,996 T

Tĩnh tải của đá vỉa DCdt = 3,996.9,812.36 = 0,544 KN/m

3

g SI

Trong đó: S - khoảng cách giữa các cấu kiện đỡ; S = 2350 mm

L - chiều dài nhịp tính toán; L = 35200 mm

Khi tính sơ bộ cho phép lấy : .0.3

g s

g SI

Khi hai làn xe chất tải:

Hệ số phân bố ngang gm được xác định theo công thức sau:

 

0,1

0,1 3

g MI

de - khoảng cách từ mút ngoài của cánh dầm ngoài đến mép

trong của lan can

Ta có de = 625 mm

625 0,77 0, 77 0,993 1

2800 2800

e

d

 Đối với dầm trong:

Tiến hành xếp tải lên đường ảnh hưởng để xem xét các trường hợp bất lợi:

Nguyên tắc xếp xe, xếp sao cho hợp lực của các trục xe và trục xe gần nhất cách tung độ lớn

Kết luận :Dầm ngoài có Mmax1/2 lớn hơn nên bất lợi hơn Khi tính cốt thép cho hệ thống dầm

trong việc chọn sơ bộ, ta lấy giá trị mômen này để đi tính cốt thép dự ứng lực

Aps ≥ .0,85. 0,9 

u pu

h - chiều cao toàn phần của tiết diện liên hợp; h = 1815 mm

fpu - cường độ của cốt thép dự ứng lực; fpu = 1860 MPa

Suy ra : Aps ≥  

9

11,989.101.0,85.1860 0,9.1815 3983,8mm2

Chọn 49 tao thép 15,2 mm diện tích 1 tao là 140mm2

Suy ra: Aps = 49.140 = 6860 mm2

Hàm lượng cốt thép DƯL theo thể tích: 9

0,84534,114.10

6860.42000



%Thể tích cốt thép DƯL trong 1 dầm : 6860.42000.10-9 = 0,288 m3

Khối lượng cốt thép DUL trong dầm :G = 0,288.7,85=2,261 T

Theo thống kê thì hàm lượng cốt thép thường là 211 kg/m3

Từ đó suy ra lượng cốt thép thường trong dầm là : 211.26,726.10-3 = 5,639 T

Tổng khối lượng toàn dầm : Gg = Gsg + Gcg = 61,728 +7,897 = 69,625T

Trên tường ngực bố trí bản giảm tải bằng BTCT 550x550x25cm Gia cố 1/4

mô đất hình nón bằng đá hộc xây vữa M100 dày 25cm, đệm đá 4x6 dày 10cm; chân

khay đặt dưới mặt đất sau khi xói 0,5m tiết diện 100x50cm

Móng U có các kích thước cho như trên hình vẽ sau:

Hình 1.16.Cấu tạo mố cầu M1

Tính khối lượng mố như sau:

-Khối lượng cốt thép trong mố:Gsab = 4,84.7,85 = 49,215 T

-Thể tích BT trong mố:Vcab = Vab-Vsab = 696,6 -6,269 = 690,333 m3

-Khối lượng BT trong mố:Gcab = Vcab.γc = 690,333.2,4= 1656,798 T

-Khối lượng tổng cộng mố:Gab = Gcab + Gsab = 1706,013 T

Hình 1.16.Cấu tạo mố cầu M2

Tính khối lượng mố như sau:

Khối lượng cốt thép trong mố:Gsab = 5,405.7,85 = 42,433 T

Thể tích BT trong mố:Vcab = Vab-Vsab = 600,6 -5,405= 595,197 m3

Khối lượng BT trong mố:Gcab = Vcab.γc = 595,197.2,4= 1428,472 T

Khối lượng tổng cộng mố:G = G + G = 1470,904T

Trong đó : DCf –Trọng lượng bản thân của mố DCf= 1,25 1706,013= 2132,51 T =20919,98 kN.

Rf– tĩnh tải và hoạt tải ở kết cấu phần trên tác dụng lên mố

T : bề rộng đường người đi; T = 1,5 m

QL : tải trọng đoàn người , QL = 3,5 KN/m2

∑ω: Tổng diện tích đah áp lực lên mố (trụ).

q1= 9,3 KN/m: Tải trọng làn thiết kế

 Xét xe tải thiết kế ( xe 3 trục):

Hình 1.21 sơ đồ xếp xe lên dầm kê lên mố(xe ba trục)

Trong đó : DCf –Trọng lượng bản thân của mố DCf= 1,25 1470,904= 1838,63 T =18036,96 kN.

Rf– tĩnh tải và hoạt tải ở kết cấu phần trên tác dụng lên mố Rf=như tính ở trên cho mố M1

Rf– tĩnh tải và hoạt tải ở kết cấu phần trên tác dụng lên mố

DC - tĩnh tải của kết cấu phần trên

T : bề rộng đường người đi; T = 1,5 m

QL : tải trọng đoàn người , QL = 3,5 KN/m2

∑ω: Tổng diện tích đah áp lực lên mố (trụ).

q1= 9,3 KN/m: Tải trọng làn thiết kế

Cần chú ý rằng : trong trường hợp này, việc xếp xe sẽ được tiến hành đối với từng trụ một, đốivới từng loại xe một để xét trường hợp bất lợi nhất Hơn nữa,để tính phản lực gối phải tổ hợp xetheo một cách thứ hai nữa như sau:

“Lấy 90% hiệu ứng của hai xe tải thiết kế có khoảng cách trục bánh trước xe này cách bánh xe kia 15m tổ hợp 90% hiểu ứng của tải trọng làn thiết kế, khoảng cách giữa các trục 145kN của mỗi xe là 4,3m”.

Hình vẽ xếp xe và các kết quả tính toán được cho bên dưới

Trường hợp 1

Trường hợp 2

Trường hợp 3

Hình 1.26 Sơ đồ xếp xe lên dầm kê lên trụ P2- P4

Kết quả tính toán được cho trong bảng sau đây

xếp xe

P1

TH1 5166,4 221,854 18,712 38,2 304,335 14942,54 20108,89TH2 5166,4 221,854 18,712 38,2 216,48 14558,17 19724,52TH3 5166,4 221,85

4 18,712 38,2 483,075 15724,53 20890,88

P 2

TH1 5267 226,492 18,112 41,2 305,65 16218,97 21486,00TH2 5267 226,492 18,112 41,2 216,81 15830,29 21097,33TH3 5267 226,49

2 18,112 41,2 470,48 16940,1 22207,13

P 3

TH1 6038,9 226,492 18,112 41,2 305,65 16218,97 22257,89TH2 6038,9 226,492 18,112 41,2 216,81 15830,29 21869,22TH3 6038,9 226,49

2 18,112 41,2 470,48 16940,1 22979,02

P 4

TH1 5703,3 226,492 18,112 41,2 305,65 16218,97 21922,29TH2 5703,3 226,492 18,112 41,2 216,81 15830,29 21533,62TH3 5703,3 226,49

2 18,112 41,2 470,48 16940,1 22643,42

P 5

TH1 5166,4 221,854 18,712 38,2 304,335 14942,54 20108,89TH2 5166,4 221,854 18,712 38,2 216,48 14558,17 19724,52TH3 5166,4 221,85