thuyết minh đồ án nền móng 2 TÔ VĂN LẬN

Mục lụcPHẦN 1 : MÓNG NÔNG3I. SỐ LIỆU3I.1 Công trình cho các móng có nội lực tính toán dưới chân cột tại cao độ mặt đất3I.2 Số liệu nền đất3II THỰC HIỆN YÊU CẦU3II.1 Xử lý số liệu, đánh giá điều kiện công trình3II. 2 Đề xuất các phương án thiết kế6III. TÍNH TOÁN:7III. 1 Thiết kế móng C17III.1.1 Xác định tải trọng tiêu chuẩn tác dụng xuống móng7III.1.2 Xác định cường độ tính toán của đất nền7III.1.3 Xác định kích thước sơ bộ của đáy móng7III.1.4 Kiểm tra điều kiện áp lực tại đáy móng7III.1.5 Kiểm tra điều kiện áp lực tại đỉnh lớp đất yếu8III.1.6 Kiểm tra lún của móng8III.1.7 Tính toán độ bền và cấu tạo móng10III.1.8 Tính toán cốt thép đế móng11III.2 Thiết kế móng C212III.2.1 Xác định tải trọng tiêu chuẩn tác dụng xuống móng12III.2.2 Xác định cường độ tính toán của đất nền12III.2.3 Xác định kích thước sơ bộ của đáy móng13III.2.4 Kiểm tra điều kiện áp lực tại đáy móng13III.2.5 Kiểm tra điều kiện áp lực tại đỉnh lớp đất yếu13III.2.6 Kiểm tra lún của móng13III.2.7 Tính toán độ bền và cấu tạo móng15III.2.8 Tính toán cốt thép đế móng17PHẦN 2: MÓNG CỌC18I. SỐ LIỆU CÔNG TRÌNH18I.1 Cột toàn khối18I.2 Tải trọng tính toán18I.3 Nền đất18II. THỰC HIỆN YÊU CẦU18II.1 Xử lý số liệu địa chất và đánh giá.18II.2 Xác định tải trọng tác dụng xuống móng21III. TÍNH TOÁN21III.1 Xác định độ sâu đặt đáy đài21III.2 Xác định các thông số về cọc21III.2.1 Chiều dài và tiết diện cọc21III.2.2 Lựa chọn sơ bộ về vật liệu cọc21III.2.3 Lựa chọn phương pháp hạ cọc22III.3 Xác định sức chịu tải của cọc22III.3.1 Sức chịu tải theo cường độ vật liệu (BTCT)22III.3.2 Sức chịu tải cực hạn theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền22III.3.3 Sức chịu tải cực hạn theo chỉ tiêu cường độ của đất nền24III.3.4 Sức chịu tải cực hạn theo kết quả thí nghiệm xuyên tĩnh26III.3.5 Sức chịu tải cực hạn theo kết quả xuyên tiêu chuẩn26III.3.6 Tổng hợp và lựa chọn sức chịu tải cho phép của cọc27III.4 Sức chịu tải cho phép của cọc27III.5 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc trong móng28III.6 Kiểm tra điều kiện áp lực xuống đỉnh cọc29III.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang30III.7.1 Xác định nội lực do tải trọng ngang dọc theo thân cọc30III.7.2. Kiểm tra khả năng chịu uốn của cọc34III.7.3 Kiểm tra ổn định nền xung quanh cọc34III.8 Kiểm tra điều kiện áp lực tại mặt phẳng mũi cọc35III.8.1 Xác định kích thước của móng khối quy ước35III.8.2 Xác định trọng lượng của móng khối quy ước36III.8.3 Áp lực tiêu chuẩn tại đáy móng36III.8.4 Sức chịu tải của đất nền tại mặt phẳng mũi cọc36III.9 Kiểm tra độ lún của móng37III.10. Tính toán và cấu tạo đài cọc38III.10.1 Kiểm tra chiều cao đài38III.10.2. Tính toán và bố trí cốt thép cho đài cọc40III.11 Kiểm tra cọc khi vận chuyển và lắp dựng, tính móc cẩu42III.11.1 Kiểm tra cọc khi vận chuyển và lắp dựng42III.11.2 Tính móc cẩu42

Mục lục PHẦN : MĨNG NƠNG I SỐ LIỆU I.1 Cơng trình cho móng có nội lực tính toán chân cột cao độ mặt đất Nội lực Đơn vị Móng C1 Móng C2 N0 kN 820 560 M0 kNm 160 50 Qo kN 40 24 I.2 Số liệu đất Lớp Số hiệu H (m) 15 II THỰC HIỆN YÊU CẦU CÁC LỚP ĐẤT Lớp Số hiệu H (m) 64 1,6 Lớp Số hiệu 21 Mực nước ngầm (m) -0,1 II.1 Xử lý số liệu, đánh giá điều kiện cơng trình Lớp đất 1, số hiệu 5: Tên đất phân loại theo hàm lượng hạt TCVN 9362:2012 Do tỉ lệ hạt có d > 0,05 mm chiếm 68%, theo bảng 2, TCVN 9362:2012, đất cát bụi Trạng thái phân loại theo thí nghiệm xuyên tĩnh: qc = Mpa = 60 kG/cm2 ( 40 < qc < 120 ), theo bảng 5, TCVN 9362:2012, đất trạng thái chặt vừa Tương ứng hệ số rỗng e = 0,6 ÷ 0,8, nội suy từ pt tìm e = 0,87 - Xác định dung trọng tự nhiên: - Xác định dung trọng đẩy nổi: = = = 8,55 kN/m3 - Độ bão hòa: Theo bảng TCVN 9362:2012, G khoảng 0,5 0,8; cát trạng thái ẩm - Góc ma sát đất xác định theo kết xuyên tiêu chuẩn từ phụ lục E TCVN 9351:2012 theo công thức: = = = 28,860 = 28051’ - Mô đun biến dạng E, xác định từ kết xuyên tĩnh Với đất cát =1,5 3; lấy = có: E =26 = 12 Mpa = 12000 kPa Lớp đất 2, số hiệu 22: Xác định tên đất theo số dẻo Id = WL – WP = 33 – 26,8 = 6,2 % < %  Đất cát pha Xác định trạng thái đất dính theo độ sệt IL = = = 0,5 Vì < IL= 0,5 <  Trạng thái dẻo - Hệ số rỗng tự nhiên: e = -1 = = 0,8361 - Modun biến dạng : E = αqc = 4,52 2,08 = 9,4016 MPa = 9401 kPa (Chọn α = 4,52 ) - Xác định dung trọng đẩy nổi: = = = 8,98 kN/m3 Lớp đất 3, số hiệu 22: Tên đất phân loại theo hàm lượng hạt TCVN 9362:2012 - Do tỉ lệ hạt có d > 0,5 mm chiếm 76,5%, theo bảng 2, TCVN 9362:2012, đất cát hạt thô Trạng thái phân loại theo thí nghiệm xuyên tĩnh: - qc = 19 Mpa ( 30 < qc 1,2 R = 141,288 kPa  Tiết diện sơ không thỏa điều kiện, phải tăng tiết diện móng - Chọn lại kích thước móng: 2,5 m × 3,6 m , tiến hành kiểm tra lại có R= 127.288 kPa + = × = = 115.92 < R = 127.288 kPa; + = + × () = 127.288 + × () = 146.790 < 1,2 R= 152.75 kPa  Tiết diện móng phát huy tốt khả chịu lực đất III.1.5 Kiểm tra điều kiện áp lực đỉnh lớp đất yếu Tuy lớp đất lớp đất yếu so với lớp đất (thông qua giá trị góc ma sát φ mô đun biến dạng E) Nhưng độ dày lớp đất lớn (15m) nên ta kiểm tra độ lún móng trước để xem phạm vi tầng chịu nén móng có ảnh hưởng đến lớp hay khơng III.1.6 Kiểm tra lún móng - Độ lún tuyệt đối lớn Sgh = 8cm - Tính tốn độ lún thep phương pháp tổng độ lún lớp phân tố (cơ học đất) - Ta lấy áp lực trung bình đáy móng để tính lún = 115.92 – 8,551 × = 98.82 kPa - α: hệ số tra bảng 2.7 phụ thuộc vào tỷ số 2z/b l/b=1.44 Ta có bảng số liệu sau: Lớp đất Cát bụi (lớp 1) l/b α pz = αp0 (kPa) 0.00 1.44 1.00 98.82 32.70 Xét tiếp 0.50 0.40 1.44 0.97 96.10 40.87 Xét tiếp 1.00 0.80 1.44 0.85 84.02 49.05 Xét tiếp 1.50 1.20 1.44 0.69 67.81 57.22 Xét tiếp 2.00 1.60 1.44 0.54 53.09 65.40 Xét tiếp 2.50 2.00 1.44 0.42 41.45 73.57 Xét tiếp 3.00 2.40 1.44 0.33 32.65 81.75 Xét tiếp 3.50 2.80 1.44 0.26 26.17 89.92 Xét tiếp 4.00 3.20 1.44 0.21 21.19 98.10 Xét tiếp 4.50 3.60 1.44 0.18 17.47 106.27 Dừng tính lún 10 5.00 4.00 1.44 0.15 14.65 114.45 Dừng tính lún Điểm z (m) 0.00 2z/b pdz (kPa) Kiểm tra -Lập bảng tính độ lún xác định chiều dày vùng lún -Độ lún lớp cát mịn: Si =β -Các điểm p0i p8i tính điểm lớp phân tố Sau tính tốn ta có bảng: Độ lún tính thành bảng sau: Điểm S1 0.00000 0.00160 0.00280 0.00339 0.00354 0.00345 0.00327 0.00305 0.00283 10 0.024m S1 = 0.024m = 2,4 cm < 8cm => Thỏa điều kiện lún Nhận thấy độ lún không làm ảnh hưởng đến lớp đất thứ 2, ta bỏ qua điều kiện kiểm tra áp lực đỉnh lớp đất yếu III.1.7 Tính tốn độ bền cấu tạo móng Lựa chọn bê tơng móng cấp độ bền B25, Rb= 14,5Mpa , Rbt=1,05 Mpa Thép đường kính d ≥ 10mm, loại AII, Rs= 280000 kPa Sơ kích thước tiết diện cột: + Chọn cột: 30 × 40 cm Áp lực tính tốn đáy móng : ) Ntt = 820 kN Mtt = 140 kNm e = = = 0.171 m Thay số vào : + pmaxtt = 117.037 kPa + pmintt = 65.185 kPa + ptbtt = kPa Chiều cao móng theo điều kiện chịu uốn xác định theo công thức: h0 ≥ L Trong đó: ltt= 3,6 m ltr= lc= 0,4 m L== p0tt = ; p1tt = = 93.992 kPa p0tt= 105.514 kPa Vậy chiều cao móng h0 ≥ 0,65m  Chọn h = 0,65m Đáy móng có cấu tạo lớp bê tơng lót móng, chiều dày lớp bê tơng bảo vệ móng 10 cm, a= 10 + 1,5= 11,5cm  Chiều cao làm việc móng h0= 65 cm Kiểm tra điều kiện chọc thủng đáy móng phía có : -Lực gây chọc thủng: Ncth= tt pcth = - = 111.276 kPa Ncth= = 114.156 kPa - Khả chống chọc thủng : α=1 – bê tông nặng bbt = (bc + h0)/2 = (0,3 + 0,65)/2 = 0.47m Thay số ɸ = × 10500 × 0,95 × 0,65 = 322.02 kN Như chiều cao móng thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng III.1.8 Tính tốn cốt thép đế móng Để tính tốn cốt thép đáy móng, ta xem đáy móng dầm console ngàm mép cổ móng, chịu tải trọng phân bố phản lực đất Dùng mặt cắt I-I II-II qua mép cột theo phương - Momen theo phương cạnh dài (I-I) MI = = × 2,5 = 349.937 kNm - Momen theo phương cạnh ngắn (II-II) MII = ptbtt × 3,6 = 198.44 kNm - Diện tích cốt thép theo phương cạnh dài: As1= = = 21.45 cm2  Chọn thép 11Ø16, As1 = 22.12 cm2  Khoảng cách tim thép: a1= – chọn a = 150 - Diện tích cốt thép theo phương cạnh ngắn: As2= = = 12.16 cm2  Chọn thép 12Ø12 , As1 = 13.57 cm2 Khoảng cách tim thép: a1= chọn a = 250 III.2 Thiết kế móng C2 III.2.1 Xác định tải trọng tiêu chuẩn tác dụng xuống móng Giá trị tiêu chuẩn xác định theo cơng thức: Atc = Với ktc, hệ số vượt tải, lấy trung bình cho loại tải trọng kết cấu bên 1,2 Ta tìm tải trọng tiêu chuẩn sau: Ntc0 = 466,67 kN; Mtc0 = 41.67kNm; Qtc0 = 20 kN III.2.2 Xác định cường độ tính tốn đất Giả thiết chiều rộng móng bsơ = 1,5 m ; Giả thiết chiều sâu chôn móng hm = m Cường độ tính tốn đất xác định theo công thức: R = ( Ab + Bh + DcII ) m1 = 1.1 – đáy móng cát mịn no nước; m2 =1 ktc = 1.0 – tiêu lý đất xác định thí nghiệm trực tiếp; = 28051’ – Tra bảng 2.1 có A=1,053; B= 5,213; D= 7,636 cII = 10 - hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình, lấy 1,15 với tầm quan trọng cơng trình cấp II; - hệ số tin cậy theo đất lấy sau: móng cọc đài thấp có đáy đài nằm lớp đất biến dạng lớn; số lượng cọc móng có đến cọc; = 1,75 Kiểm tra phù hợp sức chịu tải theo cường độ vật liệu cách xét tỷ số = 2.95 Thỏa điều kiện cọc không bị phá hoại trình hạ cọc III.5 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc móng Phản lực cọc lên đáy đài: Diện tích sơ đáy đài: Tổng lực dọc tính tốn tính đến đáy đài: = + 1,1 1,775 201,5 = 1706.591 kN Số lượng cọc móng: (cọc) Sơ chọn cọc bố trí cọc theo hình dạng vng mặt Khoảng cách cọc kích thước thực tế đài theo hình sau: Kích thước đài: 2×3.5 m2 III.6 Kiểm tra điều kiện áp lực xuống đỉnh cọc Điều kiện kiểm tra tổng quát sau: Trong đó: Rctk - sức chịu tải thiết kế cọc, (kN); - trọng lượng tính tốn cọc, (kN); 26 ;- áp lực lớn nhỏ tác dụng xuống cọc, (kN) Áp lực tác dụng xuống đầu cọc trường hợp móng chịu tải lệch tâm theo phương: = 36.8 + 4.6 × 1,5 = 43.700 kNm = 458.68 + 18.45 × 1,5 = 513.315 kNm Tổng lực dọc tính tốn đến đáy đài theo kích thước đài thực tế: = + 1,1 × × 3.5 × 20 × 1,5 = 1582.744 kN Tính tốn áp lực xuống đỉnh cọc trình bày bảng sau: Trọng lượng tính toán từ đáy đài đến mũi cọc: Kiểm tra điều kiện: Thỏa điều kiện Kiểm tra làm việc cọc nhóm theo biểu thức: Hệ số tính theo cơng thức Labarre: Thay số: Móng thỏa mãn điều kiện làm việc nhóm III.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang III.7.1 Xác định nội lực tải trọng ngang dọc theo thân cọc Móng chịu tải trọng lệch tâm theo hai phương, cần kiểm tra theo phương có lực cắt lớn Lực cắt lớn tác dụng xuống móng: Qoxtt = 25,83 kN, lực cắt tác dụng lên cọc là: Q= Qoxtt /4 = 18.45/8 = 2.31 kN Mô men quán tính tiết diện ngang cọc: 27 Chiều rộng quy ước cọc: bc = 1,5dc + 0,5 = 1,5 × 0,35 + 0,5 = 1,025m Hệ số tra Bảng 3.22, với sét nửa cứng: K = 12333.333 kN/m4 Hệ số biến dạng tính theo cơng thức: Chiều sâu tính đổi: le = αbdl = 0,86× 18.8 = 16.166 m Tra bảng 3.24 có: A0 = 0.957; B0 = 1.781; C0 = 1.771; Chuyển vị ngang cọc lực đơn vị H0 = gây ra: m/kN Chuyển vị ngang cọc lực đơn vị M0 = gây ra: m/kN Góc xoay cọc lực đơn vị H0 = gây ra: m/kN Mô men uốn lực cắt cọc cao trình mặt cắt: M0 = M + Ql0 = Q0 = Q = 2.306 kN Chuyển vị ngang y0 góc xoay ᴪ0 cao trình mặt đất: = 2.306 × + = 0.0001291 m = 2.306 + = 0.0002066 rad Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài: Trong cơng thức l0 khoảng cách từ đáy đài đến mặt đất, với móng cọc đài thấp nên = 0, vậy: ∆ = y0 = 0.0001291 m; 28 ᴪ = ᴪ0= 0.0002066 rad; Áp lực tính tốn – σz (kPa) ; mô men uốn – Mz (kNm) lực cắt Qz (kN) tiết diện cọc sau: Mô men dọc theo thân cọc: Lực cắt dọc theo thân cọc: 29 Áp lực ngang dọc theo thân cọc: 30 III.7.2 Kiểm tra khả chịu uốn cọc Điều kiện kiểm tra: Mzmax≤ [M] Tại độ sâu z = -4.07 m kể từ đáy đài (thuộc lớp đất 2) có Mzmax = 19.832 kNm Kiểm tra khả chịu uốn cọc chọn với tiết diện 35 × 35, thép dọc 4∅14 – As = 6,16 cm2 Bê tông cọc cấp độ bền B15 – Rb = 8500 kPa Chọn a = cm; h0 = 35 – = 31 cm Lượng thép dọc chịu uốn: 2∅14 – As = 3,08 cm2 = 0,000308 m2 Khả chịu uốn cọc: kNm Như vậy: Mzmax = 19.832 kNm < [M] = kNm Thỏa mãn điều kiện III.7.3 Kiểm tra ổn định xung quanh cọc 31 Điều kiện kiểm tra: Tại độ sâu z = -3.26 m kể từ đáy đài (thuộc lớp đất 2) ta có = -16.370 kPa Tính tốn áp lực ngang lớn cho phép với thông số: Lớp đất có: c2 = 14 kPa; φ1 = 9°30’ Tại độ sâu -3.26 m (kể từ mặt đất) có: σ’v = 71.315kPa ; lấy ; ; thay số vào ta có: Như vậy: có = 16.370 kPa < = kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực ngang dọc theo thân cọc III.8 Kiểm tra điều kiện áp lực mặt phẳng mũi cọc Điều kiện kiểm tra áp lực đất mặt phẳng mũi cọc sau: Trong đó: - áp lực tiêu chuẩn trung bình lớn mặt phẳng mũi cọc, (kPa); - sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc, (kPa) III.8.1 Xác định kích thước móng khối quy ước Phạm vi khối móng quy ước theo hình Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua theo phương dài: 9.830 Cạnh đáy móng khối quy ước: Lqu = L’ + 2Hqutg(φtb/4) = 3.35 + × 18.8 × tg(9.83/4) = 4.963 m Bqu= B’ + 2Hqutg(φtb/4) = 1.85 + × 18.8 × tg(9.83/4) = 3.463 m 32 III.8.2 Xác định trọng lượng móng khối quy ước Trọng lượng móng khối quy ước bao gồm phận: cổ móng; đài cọc; cọc lớp đất nằm phạm vi móng khối quy ước Tính tốn cụ thể sau: - Trọng lượng cổ móng, đài cọc đất đài: Gd = Vdγtb = × 3.5 × 1,5 × 20 = 210 kN Vd = 2.10/20 = 10.5 m3 Gđất = (Vđất - Vcọc)× γđntb = 211.667 - 2.303 = 1858.241 kN Gcọc = Vcọc×25 = 57.575 kN - Trọng lượng móng khối quy ước: N0qutc= Gd + Gđất + Gcọc = 210+ 1858.241+ 57.575 = 2125.816 kN III.8.3 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng: = 192.071 kPa Áp lực tiêu chuẩn lớn đáy móng: ptcmax 234.34 kPa = 32 + × 20.3 = 113.200 kNm = 422.3 + 16.04 × 20.3 = 747.978 kNm 33 = 20.38 m3 III.8.4 Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc Sức chịu tải đất mặt phẳng mũi cọc xác định theo cơng thức: Trong đó: = 1,1 – IP > 0.5 = - giả thuyết tỷ số L/H ≥ ; ktc = 1,0 - tiêu lý đất xác định thí nghiệm trực tiếp; φII = φtc = 15.170; tra bảng có: A = 0.331; B = 2.322; D = 5.052; == 9.53 kN/m3; = 31.38 kPa; = 8.88 kN/m3 Thay số vào công thức trên, ta có: So sánh với điều kiện trên: = 192.071 kPa < RM= kPa = 234.34 kPa < 1,2 RM = 782.08 kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực lên đất mặt phẳng mũi cọc III.9 Kiểm tra độ lún móng Phạm vi tính lún móng cọc tính từ mặt phẳng mũi cọc đến độ sau thỏa mãn điều kiện pz ≤ 0,2 pdz mũi cọc đặt vào lớp đất tốt Trong đó: Áp lực trọng lượng thân đất mặt phẳng mũi cọc: = 211.842 kPa Áp lực phụ thêm tải trọng mặt phẳng mũi cọc: p0 = ptbtc - pdz= 211.842 – 192.071= 19.771 kPa Cơng trình thuộc dạng nhà khung bê tơng cốt thép có tường chèn, theo Bảng 16 – TCVN 9362:2012 có độ lún tuyệt đối lớn Sgh = cm Tính tốn độ lún theo phương pháp tổng độ lún lớp phân tố cách chia đất thành lớp phân tố đồng có chiều dày hi = 0,9 m < Bqu/4 Áp lực phụ thêm tải trọng cơng trình độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước: Pz = αp0 = α 19.771 Trong đó: α - hệ số, tra bảng 2.7 phụ thuộc vào tỉ số 2z/Bqu Lqu/ Bqu = 1,43 34 Lập tính tốn độ lún sau: Tại điểm có pz = 19.771 kPa < 0,2pdz = 211.842 × 0,2 = 42.3684 kPa, ta dừng tính lún lớp Độ lún tổng cộng theo cường độ E: = = cm Thỏa mãn điều kiện độ lún giới hạn III.10 Tính tốn cấu tạo đài cọc Chọn chiều cao đài cọc hd = 0,7 m Chiều dài đoạn đầu cọc ngàm vào đài 0,1 m; chiều cao làm việc đài là: h0 = hd – 0,1 = 0,6 m III.10.1 Kiểm tra chiều cao đài Áp lực xuống đỉnh cọc theo kết tính tốn trên: 35 Kiểm tra chọc thủng cột đài Điều kiện kiểm tra: Lực gây chọc thủng cọc 1, 2, 3, P = P1 + P2+ P3 + P4 + P5 + P6+ P7 + P8 = 131.507 + 207.554 + 283.601 + 112.085 + 188.132 + 264.179 + 159.820 = 1346.878 kN Các thông số: c1 = 1.025 m < 0,5 h0 Suy : c2 = 0.375 m > 0,5 h0 Suy : Khả chống chọc thủng: Như vậy: P = 1346.878 kN< Pcct = kN Thỏa mãn điều kiện kiểm tra chống chọc thủng cột đài 36 Kiểm tra chọc thủng góc đài Điều kiện kiểm tra: P ≤ Pcct ≤ Trong đó: b1 = 0,35/2 + 0,25 = 0,425 m; b2 = 0,35/2 + 0,25 = 0,425 m P = P4 = 541,609 kN = 770.194 kN Như vậy: P = 283.601 kN < Pcct = 770.194 kN Thỏa mãn điều kiện kiểm tra chống chọc thủng góc đài Kiểm tra điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt Điều kiện kiểm tra: Q ≤ Qc = βbh0Rbt Trong đó: Q - tổng phản lực cọc nằm tiết diện nghiêng, cọc 4: Q = P3+ P6 = 283.601+ 188.132 = 471.733 kN b - chiều rộng đài, b = 3.5 m; β = 0.81 Qc = βbh0Rbt = 0.81× 3.5 × 0,6 × 750 = 1277.50 kN Như vậy: Q = 471.733 kN < Qc = 1277.50 kN → Đạt 37 III.10.2 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 38 - Mô men ngàm tương ứng với mặt cắt I-I: 566.079 kNm r3,6 = 1.2 m - Mô men ngàm tương ứng với mặt cắt II-II: kNm r1,2,3 = 0,55 m - Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh dài cột: 0.00374 m2 = 37.4 cm2 Chọn 10Ø22 As1c = 38.0 cm2 Khoảng cách thép: 309 mm Chọn 10Ø22a300 bố trí theo chiều rộng đài Chiều dài thép: l1 = l – 2abv = 3500 – × 25 = 3450 mm Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh ngắn cột: 0.00226 m2 = 22.6 cm2 Chọn 7Ø20 As1c = 22.0 cm2 Khoảng cách thép: 227 mm Chọn 7Ø20a200 bố trí theo chiều dài đài Chiều dài thép: l2 = b – 2abv = 2000 – × 25 = 1500 mm III.11 Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng, tính móc cẩu 39 III.11.1 Kiểm tra cọc vận chuyển lắp dựng Bố trí móc cẩu vị trí 1/5 từ đầu cọc, giá trị mô men uốn lớn ứng với sơ đồ vận chuyển lắp dựng Mmax = 0,07pL2 Trong đó: L - chiều dài đoạn cọc, ứng với đoạn cọc mũi có L = 5.7 m; q - trọng lượng thân cọc: q = kdγbAb = 1,75 × 25 × 0,35 × 0,35 = 5,36 kN/m Mơ men uốn lớn nhất: Mmax = 0,07qL2 = 0,07 × 5,36 × 5.72 = 12.19 kNm Khả chịu uốn cọc tính phần kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang, có = 25.47 Như vậy: Mmax = 12.19 kNm < = 25.47 kNm Cọc đủ khả chịu lực q trình vận chuyển lắp dựng III.11.2 Tính móc cẩu Diện tích cốt thép móc cẩu u cầu: Trọng lượng tính tốn cọc: = qL = 5.36 × 5.7 = 30.55 kN Thay số: = 0.000109 m2 = 1,1 cm2 Chọn móc cẩu: ∅14 - = 1,54 cm2 40 ... pmaxtt = 92. 8 62 kPa + pmintt = 66 .22 9 kPa + ptbtt = kPa Điểm S2 Thỏa điều kiện lún 0.00000 móng 0.001 42 độ bền B25, Rb= 14,5Mpa, Rbt=1,05 0.0 024 0 0.0 028 0 0.0 028 2 0.0 026 8 móng : 0.0 024 8 0.0 022 7 loại... 10? ?22 a300 bố trí theo chiều rộng đài Chiều dài thép: l1 = l – 2abv = 3500 – × 25 = 3450 mm Diện tích cốt thép đài theo phương cạnh ngắn cột: 0.0 022 6 m2 = 22 .6 cm2 Chọn 7? ?20 As1c = 22 .0 cm2 Khoảng... = 1, 028 – 0,000 028 8 37. 62 – 0,0016 = 0. 927 Sức chịu tải cho phép trường hợp này: = 0. 927 × (85000, 122 5 + 28 00006.1510-4) = 1 125 .21 4 kN Sử dụng giá trị RV = 1 125 .21 4 kN để tính tốn III.3 .2 Sức