File thuyết minh đồ án nền móng. Trình bày rõ ràng từ các mục, các trình tự. Mọi người có thể dựa vào đó mà tham khảo và hoàn chỉnh bày của mình. Trong file bao gồm địa chất, tính móng nông, móng cọc.
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 1 1 1 Equation Chapter 1 Section 1 PHẦN 1: MĨNG NƠNG I/ SỐ LIỆU (đề số 44) 1.Cơng trình: cho các móng có nội lực tiêu chuẩn dưới chân cột tại đáy móng như sau: Nội lực Đơn vò Cột C1 Cột C2 Cột T3 N 0 T(T/m) 50 37,5 13,5 M 0 Tm (Tm/m) 8,25 5 3,5 Q 0 T(T/m) 1,75 1 1,55 2. Nền đất: II. THỰC HIỆN 1. Xử lý số liệu, đánh giá điều kiện xây dựng cơng trình. a/ thống kê chỉ tiêu trọng lượng riêng tự nhiên w γ : Lớp đất K: Vì trong quá trình khảo sát không có lấy mẫu ở lớp K nên không thống kê. Lớp đất số 1: Vì số mẫu bé hơn 6 nên ta lấy giá trò trung bình bằng giá trò tiêu chuẩn và giá trò tính toán STT KH MẪU γ w (kG/cm 3 ) 1 HK2-3 1,903 2 HK3-3 1,943 3 HK3-4 1,964 4 HK4-4 1,898 γ wtb (kG/cm 3 ) 1,927 3 1 2 1,927 / tc kG cm γ γ γ = = = Lớp đất số 2: 1 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG STT KH MẪU γ w (kG/cm 3 ) 1 HK2-4 1,950 2 HK2-5 1,976 3 HK2-6 1,939 4 HK2-7 1,989 5 HK2-8 1,960 6 HK3-5 1,973 7 HK3-6 1,993 8 HK3-7 1,978 9 HK3-8 2,009 10 HK4-5 1,940 11 HK4-6 1,943 12 HK4-7 1,989 13 HK4-8 2,053 14 HK4-9 2,045 γ wtb (kG/cm 3 ) 1,981 σ 0,036 ν ([ν] =0.05 ) 0,018 kiểm tra thỏa γ tc 1,981 TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85 n 14 n 14 n-1 13 n-1 13 t α 1,77 t α 1,08 ρ 0,00857432 ρ 0,005231789 γ I (kG/cm3) 1,964158099 1,998132044 γ II (kG/cm3) 1,970780139 1,99151000 4 Lớp đất số 3: Vì số mẫu bé hơn 6 nên ta lấy giá trò trung bình bằng giá trò tiêu chuẩn và giá trò tính toán STT KH MẪU γ w (kG/cm 3 ) 2 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 1 HK2-9 1,990 2 HK3-9 1,936 γ wtb (kG/cm 3 ) 1,963 3 1 2 1,963 / tc kG cm γ γ γ = = = Lớp đất số 4a: STT KH MẪU γ w (kG/cm 3 ) 1 HK2-10 2,021 2 HK2-11 2,051 3 HK3-10 2,000 4 HK3-11 2,018 5 HK4-10 2,040 6 HK4-11 2,056 γ wtb (kG/cm 3 ) 2,031 σ 0,024 ν ([ν] =0.05 ) 0,016 kiểm tra thỏa γ tc 2.031 TTGH I α = 0.95 TTGH II α = 0.85 n 6 n 6 n-1 5 n-1 5 t α 2.01 t α 1.16 ρ 0.013086369 ρ 0.007552332 γ I (kG/cm3) 2.004391974 2.05754802 γ II (kG/cm3) 2.015631437 2.046308558 Lớp đất số 4b: Vì số mẫu bé hơn 6 nên ta lấy giá trò trung bình bằng giá trò tiêu chuẩn và giá trò tính toán STT KH MẪU γ w (kG/cm 3 ) 3 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 1 HK2-12 2,086 2 HK3-12 2,030 3 HK3-13 2,073 4 HK4-12 2,054 5 HK4-13 2,037 γ wtb (kG/cm 3 ) 2,056 3 1 2 2,056 / tc kG cm γ γ γ = = = Lớp đất số 5b: STT KH MẪU γ w (kG/cm 3 ) 1 HK2-13 1,978 2 HK2-14 1,979 3 HK2-15 1,994 4 HK3-14 1,993 5 HK3-15 2,007 6 HK4-14 1,965 7 HK4-15 1,978 γ wtb (kG/cm 3 ) 1,985 σ 0,015 ν ([ν] =0.05 ) 0,007 kiểm tra thỏa γ tc 1.985 TTGH I α = 0.95 TTGH II α = 0.85 n 7 n 7 n-1 6 n-1 6 t α 1.94 t α 1.13 ρ 0.005218455 ρ 0.003039616 γ I (kG/cm3) 1.97454871 1.995265005 γ II (kG/cm3) 1.978873503 1.990940211 4 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG b/ thống kê các chỉ tiêu sức chống cắt tan ,c ϕ : Lớp đất số K: Vì trong quá trình khảo sát không có lấy mẫu ở lớp K nên không thống kê. Lớp đất số 1: KH MẪU τ (kG/cm 2 ) σ(kG/cm2 ) HK 2-3 0,295 0,5 0,430 1 0,700 2 HK3-3 0,310 0,5 0,455 1 0,745 2 HK3-4 0,299 0,5 0,446 1 0,739 2 HK4-4 0,286 0,5 0,422 1 0,695 2 KẾT QUẢ TÍNH TỐN HÀM LINEST 0,281586748 0,15675 0,008033799 0,010628 tgϕ tc c tc tgϕ tc ϕ tc (Độ) c tc 0,281586748 0,15675 0,281586748 15,72652 0,15675 σ ϕ σ c 0,008033799 0,010628 TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85 n 4 n 4 n-2 2 n-2 2 5 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MÓNG t α 2,02 t α 1,34 ρ c 0,136957 ρ c 0,090853 ρ tg ϕ 0,057632 ρ tg ϕ 0,038231 c I (kG/cm 2 ) 0,135282 0,178218 c II (kG/cm 2 ) 0,142509 0,17099114 tgϕ I 0,265358 0,297815 tgϕ II 0,270821 0,29235204 ϕ Ι (Độ) 14,86142 16,58432 ϕ ΙΙ (Độ) 15,15343 16,2963883 Lớp đất số 2: KH MẪU τ (kG/cm 2 ) σ(kG/cm2 ) HK2-4 0,567 1 0,854 2 1,141 3 HK2-5 0,566 1 0,872 2 1,177 3 HK2-6 0,644 1 0,954 2 1,265 3 HK2-7 0,621 1 0,935 2 1,250 3 HK2-8 0,608 1 0,933 2 1,258 3 HK3-5 0,573 1 0,880 2 1,188 3 HK3-6 0,646 1 0,950 2 1,253 3 HK3-7 0,610 1 0,927 2 1,243 3 HK3-8 0,577 1 6 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 0,865 2 1,154 3 HK4-5 0,589 1 0,891 2 1,192 3 HK4-6 0,550 1 0,841 2 1,132 3 HK4-7 0,594 1 0,892 2 1,189 3 HK4-8 0,615 1 0,931 2 1,246 3 HK4-9 0,595 1 0,902 2 1,209 3 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÀM LINEST 0,30505888 4 0,29171 4 0,00704981 8 0,01522 9 tgϕ tc c tc tgϕ tc ϕ tc (Độ) c tc 0,30505888 4 0,29171 4 0,305058884 16,9647 9 0,2917142 9 σ ϕ σ c 0,00704981 8 0,01522 9 TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85 n 14 n 14 n-2 12 n-2 12 t α 1,78 t α 1,08 ρ c 0,09292 ρ c 0,05638 7 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 7 3 ρ tg ϕ 0,04113 5 ρ tg ϕ 0,02495 8 c I (kG/cm 2 ) 0,26460 6 0,31882 3 c II (kG/cm 2 ) 0,27526 7 0,3081619 8 tgϕ I 0,29251 0,31760 8 tgϕ II 0,29744 5 0,3126726 9 ϕ Ι (Độ) 16,3047 4 17,6202 4 ϕ ΙΙ (Độ) 16,5648 5 17,363038 2 Lớp đất số 3: Vì số mẫu bé hơn 6 nên ta lấy giá trò trung bình bằng giá trò tiêu chuẩn và giá trò tính toán KH MẪU τ (kG/cm 2 ) σ(kG/cm2) HK 2-9 0,381 0,5 0,528 1 0,824 2 HK3-9 0,334 0,5 0,475 1 0,759 2 KẾT QUẢ TÍNH TỐN HÀM LINEST 0,289275095 0,2125 0,022241679 0,029423 tgϕ tc c tc tgϕ tc ϕ tc (Độ) c tc 0,289275095 0,2125 0,289275095 16,1338 4 0,2125 σ ϕ σ c 0,022241679 0,029423 Lớp đất số 4A: KH τ σ(kG/cm2) 8 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MÓNG MẪU (kG/cm 2 ) HK2-10 0,526 1 0,961 2 1,395 3 HK2-11 0,560 1 1,020 2 1,481 3 HK3-10 0,514 1 0,926 2 1,339 3 HK3-11 0,500 1 0,895 2 1,291 3 HK4-10 0,524 1 0,948 2 1,372 3 HK4-11 0,542 1 0,989 2 1,437 3 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÀM LINEST 0,42911405 3 0,0985 0,01356432 9 0,02930 2 tgϕ tc c tc tgϕ tc ϕ tc (Độ) c tc 0,42911405 3 0,0985 0,429114053 23,2248 5 0,0985 σ ϕ σ c 0,01356432 9 0,02930 2 TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85 n 6 n 6 n-2 4 n-2 4 9 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MÓNG t α 2,13 t α 1,19 ρ c 0,63364 4 ρ c 0,35400 7 ρ tg ϕ 0,06732 9 ρ tg ϕ 0,03761 6 c I (kG/cm 2 ) 0,03608 6 0,16091 4 c II (kG/cm 2 ) 0,06363 0,1333697 4 tgϕ I 0,40022 2 0,45800 6 tgϕ II 0,41297 3 0,4452556 ϕ Ι (Độ) 21,8123 8 24,6080 7 ϕ ΙΙ (Độ) 22,4392 8 24,001287 2 Lớp đất số 4B: KH MẪU τ (kG/cm 2 ) σ(kG/cm2) HK2-12 0,624 1 1,198 2 1,772 3 HK3-12 0,626 1 1,216 2 1,807 3 HK3-13 0,668 1 1,306 2 1,944 3 HK4-12 0,655 1 1,275 2 1,895 3 HK4-13 0,683 1 1,329 2 1,976 3 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÀM LINEST 0,61378188 5 0,0372 0,01880000 7 0,04061 3 10 [Type the company name] [...]... 0,3073745 9 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG ϕΙ (Độ) 15,5709 3 17,4883 1 ϕΙΙ (Độ) c/ Kết quả trụ đòa chất công trình 13 [Type the company name] 15,9795 17,086098 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 14 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 2 Phương án móng: - Tải trọng công trình không lớn lắm - Lớp đất 1 là lớp đất sét có chiều dày 2,6m; có tính chất cơ lý tương đối tốt nên thích hợp cho việc đặt móng nông trên lớp đất này Dùng móng đơn... đất thứ 1 hm = 2m - Chọn chiều sâu chôn móng ( không kể lớp bê tông cốt thép ở đáy móng) A/ Thiết kế móng C1: 1/ Tải trọng truyền xuống móng: Tải trọng tiêu chuẩn: tc N 0 (T ) 50 tc M 0 (Tm) tc Q0 (T ) 8,25 1,75 2/ Xác đònh kích kích thước đáy móng: Cường độ đất nền dưới đáy móng: m1m2 ' Rtc = ( Abγ II + Bhγ II + cD ) ktc Tra bảng 3-1/27 (sách HD Đồ án Nền & Móng_ Nguyễn Văn Quảng) m1 = 1,1; m2 = 1;... m 2 ) 2 bl 2.2, 4 W 6 6 tt M tt = p0 − = 4,94(T / m 2 ) W tt tt pmax = p0 + tt pmin 20 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Sơ đồ tính • toán theo điều kiện Bê tông cốt thép chòu uốn 21 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG Dựa vào tam giác đồng dạng trên biểu đồ phân bố áp lực dưới đáy móng, ta tính được áp lực tại mặt cắt 1-1 (tại mép cột) tt tt tt p1tt = pmin + ( pmax − pmin ) 1,35 1,35 = 4,94... đáy móng: Cường độ đất nền dưới đáy móng: mm ' Rtc = 1 2 ( Abγ II + Bhγ II + cD ) ktc Tra bảng 3-1/27 (sách HD Đồ án Nền & Móng_ Nguyễn Văn Quảng) m1 = 1,1; m2 = 1; k tc = 1, 0 ϕ = 15,150 → A = 0,32; B = 2, 31; D = 4,87 • 27 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG ' γ II = 1,927(T/ m3 ); γ II = • 1,8.1,5 + 1,927.0,5 = 1,832(T / m3 ) 2 cII = 1, 4(T / m 2 ) • l = y = 1, 2 b Chọn tỷ lệ 2 cạnh đáy móng: ... 42 < R = 18,17(T / m 2 ) Kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực 4/ Kiểm tra biến dạng của nền: Ứng suất gây lún tại trọng tâm đáy móng: tc pgl = ptb − γ tb h = 14, 42 − 2.2 = 10, 42(T/ m 2 ) Chia đất nền dưới đáy móng thành nhiều lớp nhỏ, mỗi lớp có chiều dày nhỏ hơn hoặc 1 b 4 bằng và đồng nhất 1 1 m b = 2 = 0,5(m) 4 4 17 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG hi = 0,5(m) Chọn Ứng suất gây lún... tc ptb = 14, 42 < R = 18, 03(T / m 2 ) Kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực 4/ Kiểm tra biến dạng của nền: Ứng suất gây lún tại trọng tâm đáy móng: tc pgl = ptb − γ tb h = 14, 42 − 2.2 = 10, 42(T/ m 2 ) Chia đất nền dưới đáy móng thành nhiều lớp nhỏ, mỗi lớp có chiều dày nhỏ hơn hoặc 1 b 4 bằng và đồng nhất 29 [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 1 1 b = 2m = 0,5(m) 4 4 hi = 0,5( m) Chọn Ứng... 20(cm) < S gh = 8(cm) Vậy móng C1 thỏa điều kiện lún tuyệt đối 5/ Tính độ bền và cấu tạo móng: • • • 19 Sử dụng Bê tơng B20(#250) có Rb = 1150(T / m 2 ) 2 Rbt = 90(T / m ) bc × lc = 0, 2m × 0,3m Kích thước tiết diện cột: chọn tiết diện cột theo đề cho là Xác đònh chiều cao làm việc của móng theo điều kiện chòu uốn p lực tính toán tại đáy móng: [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG tt p0 = tt N... 1,5.1, 2 = 1,8( m) Thay vào (*): Vì móng chòu tải lệch tâm nên tăng kích thước đáy móng lên 1,2 lần → F = 1, 2(1,5.1,8) = 3,3(m 2 ) Giữ nguyên tỷ lệ 2 cạnh đáy móng là y=1,2 F 3,3 b= = = 1, 6( m) 1, 2 1, 2 Bề rộng móng l = 1, 2.1, 6 = 1,97( m) Chiều dài móng b × l = 1,8m × 2 m Vậy chọn kích thước đáy móng : 3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng: p lực tiêu chuẩn ở đáy móng do các tải trọng tiêu chuẩn... 7.1, 2 = 2,1( m) Thay vào (*): Vì móng chòu tải lệch tâm nên tăng kích thước đáy móng lên 1,2 lần → F = 1, 2(1, 7.2,1) = 4,3(m 2 ) Giữ nguyên tỷ lệ 2 cạnh đáy móng là y=1,2 F 4, 3 b= = = 1,9(m) 1, 2 1, 2 Bề rộng móng l = 1, 2.1,9 = 2, 27( m) Chiều dài móng b × l = 2m × 2, 4 m Vậy chọn kích thước đáy móng : 3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng: p lực tiêu chuẩn ở đáy móng do các tải trọng tiêu chuẩn... 6,37(cm) < S gh = 8(cm) Vậy móng C2 thỏa điều kiện lún tuyệt đối 5/ Tính độ bền và cấu tạo móng: • • • 31 Sử dụng Bê tơng B20(#250) có Rb = 1150(T / m 2 ) 2 Rbt = 90(T / m ) bc × lc = 0, 2m × 0, 2m Kích thước tiết diện cột: chọn tiết diện cột theo đề cho là Xác đònh chiều cao làm việc của móng theo điều kiện chòu uốn p lực tính toán tại đáy móng: [Type the company name] ĐỒ ÁN NỀN MĨNG tt p0 = tt . việc đặt móng nông trên lớp đất này. Dùng móng đơn Bê tông cốt thép đặt vào lớp đất thứ 1. - Chọn chiều sâu chôn móng 2 m h m= ( không kể lớp bê tông cốt thép ở đáy móng) . A/ Thiết kế móng C1:. thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực. 4/ Kiểm tra biến dạng của nền: Ứng suất gây lún tại trọng tâm đáy móng: 2 14,42 2.2 10,42(T/ m ) tc gl tb tb p p h γ = − = − = Chia đất nền dưới đáy móng thành. Tải trọng truyền xuống móng: Tải trọng tiêu chuẩn: 0 ( ) tc N T 0 ( ) tc M Tm 0 ( ) tc Q T 50 8,25 1,75 2/ Xác đònh kích kích thước đáy móng: Cường độ đất nền dưới đáy móng: ' 1 2 ( ) tc