kl le dinh danh 910573d

Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh PHẦN THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh CHƯƠNG ĐỒ THỊ PHỤ TẢI 1.1 ) ĐỒ THỊ PHỤ TẢI CẤP ĐIỆN ÁP 22 KV : MVA 8 12 16 20 h 24 1.2 ) ĐỒ THỊ PHỤ TẢI CẤP ĐIỆN ÁP 110 KV : MVA 80 60 40 12 16 20 24 h 1.3 ) ĐỒ THỊ PHỤ TẢI PHÁT VỀ HỆ THỐNG : MVA 100 70 50 12 16 Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách 20 24 h Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh 1.4 ) ĐỒ THỊ PHỤ TẢI TỰ DÙNG CỦA NHÀ MÁY : Thời gian 0-4 4-8 - 12 12 -16 16 - 20 20 - 24 S 22kV S110kV 40 80 80 80 60 60 S HETHONG 50 50 100 100 70 50 St 93 136 188 188 136 114 ⎛ S ⎞ Std = α S dat ⎜ 0.4 + 0.6 t ⎟ S dat ⎠ ⎝ Tự dùng nhà máy α = 6% Giả sử chọn Sdat = 200 MVA Thời gian 0-4 4-8 - 12 12 -16 16 - 20 20 - 24 St 93 8.148 136 9.696 188 11.568 188 11.568 136 9.696 114 8.904 Std MVA 11.568 9.696 8.904 8.148 12 16 20 h 24 1.5 ) TỔNG HỢP ĐỒ THỊ PHỤ TẢI CỦA NHÀ MÁY ĐIỆN : Tổng hợp công suất tổng chưa tính đến dự phịng cơng suất tự dùng ta có cơng suất tổng nhà máy : Stong = Stong chua tinh tu dung + Stu dung Thời gian 0-4 4-8 - 12 12 -16 16 - 20 20 - 24 St 93 8.148 101.148 136 9.696 145.696 188 11.568 199.568 188 11.568 199.568 136 9.696 145.696 114 8.904 121.904 Std S Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh MVA 199.568 145.696 121.904 101.148 12 16 Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách 20 24 h Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh CHƯƠNG SƠ ĐỒ CẤU TRÚC NHÀ MÁY 2.1 ) CHỌN SỐ LƯỢNG VÀ CƠNG SUẤT CÁC TỔ MÁY : Theo tính tốn , nhà máy điện cần thiết kế có cơng suất 199.568 MVA, có phương án chọn máy phát sau : Phương án Loại Sđm MVA Uđm kV Số tổ máy TB Φ -63-2EY3 TBB-63-2Y3 TB Φ -120-2Y3 78.75 78.75 125 10.5 10.5 10.5 Sai lệch Công % so với suất tổng MVA phụ tải 315 57.841 236.25 18.381 250 25.271 Ta lựa chọn phương án cơng suất tổ máy tương đối hợp lý, số tổ máy nên vận hành đơn giản hơn, sơ đồ nhà máy đơn giản, thêm vào máy phát có cơng suất lớn vốn đầu tư, tiêu hao nhiên liệu để sản suất đơn vị điện chi phí vận hành hàng năm nhỏ Bảng thông số máy phát TB Φ -120-2Y3 Kiểu MFĐ TB Φ -120-2Y3 Pdm MW 100 Sđm MVA 125 I kA 6.875 Uđm kV 10.5 '' d Cosϕ 0.8 ' d X 0.192 X 0.278 N Vòng/phút 3000 Xd 1.907 2.2 ) TÍNH LẠI CƠNG SUẤT TỰ DÙNG CỦA NHÀ MÁY : Với Sdat = 250 MVA , thực tính lại cơng suất tự dùng nhà máy Thời gian 0-4 4-8 - 12 12 -16 16 - 20 20 - 24 S Std 101.148 9.641 145.696 11.245 199.568 13.184 199.568 13.184 145.696 11.245 121.904 10.389 2.3 ) ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN : 2.3.1 ) Phương án Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh STai 110 kV HT 220 kV 110 kV B1 B3 B2 B4 22 kV SF1 SF STai 22 kV 2.3.2 ) Phương án HT STai 110 kV 220 kV B1 110 kV B2 B3 B4 22 kV SF1 SF STai 22 kV Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang Luận văn tốt nghiệp 2.3.3 ) Sinh viên thực : Lê Đình Danh Phương án STai 110 kV HT 220 kV 110 kV B2 B1 B3 B4 22 kV SF1 SF STai 22 kV 2.3.4 ) Phương án STai 110 kV HT 220 kV B1 110 kV B2 B3 B4 B5 22 kV SF1 Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách SF STai 22 kV Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh 2.4 ) LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN : Trong phương án trên, ta chọn phương án phương án có sơ đồ nối điện tương đối đơn giản, tính liên tục cung cấp điện cao số lượng máy biến áp có lợi mặt kinh tế vận hành Ngược lại phương án 3, khơng chọn sơ đồ nối điện khơng phù hợp với cấu trúc hệ thống khơng có lợi mặt kinh tế 2.5 ) THIẾT LẬP CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH CHO CÁC TỔ MÁY : Thời gian 0-4 4-8 - 12 12 -16 16 - 20 20 - 24 S ( MVA ) S ( MVA ) Tổ % Svh máy Tổ máy 101.148 145.696 199.568 199.568 145.696 121.904 50.574 72.848 99.784 99.784 72.848 60.952 40.459 58.278 79.827 79.827 58.278 48.762 S ( MVA ) 50.574 72.848 99.784 99.784 72.848 60.952 % Svh 40.459 58.278 79.827 79.827 58.278 48.762 Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh CHƯƠNG LỰA CHỌN MÁY BIẾN ÁP ĐIỆN LỰC 3.1 ) LỰA CHỌN MÁY BIẾN ÁP PHƯƠNG ÁN STai 110 kV HT 220 kV 110 kV B1 B3 B2 B4 22 kV S F1 SF STai 22 kV 3.2.1 ) Chọn MBA tự ngẫu ( B1 − B2 ) ba pha hai cuộn dây : Nguồn & phụ tải MVA Nguồn S mf Tải 22 kV Tải 110 kV ST = − STai 110 kV − STai 22 kV S H = Smf SC = ST + S H Thời gian 0-4 4-8 - 12 12 -16 16 - 20 50.574 72.848 99.784 99.784 72.848 8 40 80 80 80 60 -43 -86 -88 -88 -66 50.574 72.848 99.784 99.784 72.848 7.574 -13.152 11.784 11.784 6.848 20 - 24 60.952 60 -64 60.952 -3.048 Chọn MBA theo điều kiện : S dmB ≥ Smax = α × max ( SC ; ST ; Trong : α = SH α ) = 99.784 ( MVA ) U C − U T 220 − 110 = = 0.5 220 UC Tra bảng phụ lục ta chọn MBA ATДHTH có thơng số : Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 10 Luận văn tốt nghiệp S Sinh viên thực : Lê Đình Danh Điện áp ( MVA ) C 100 3.2.2 ) Tổn thất UN (%) ( kV ) dm ( kW ) ΔPN i (% ) T H 230 121 C/T C/H 11 11 ΔPO T/H 31 19 0.5 75 C/T 260 C/H 240 T/H 205 Chọn MBA ( B3 − B4 ) ba pha hai cuộn dây : Thời gian ( h ) CS qua MBA ( MVA ) 0-4 4-8 - 12 12 -16 16 - 20 20 - 24 Chọn MBA theo điều kiện : S dmB ≥ Smax = = 5.714 ( MVA ) 1.4 1.4 Tra bảng phụ lục ta chọn MBA ONAN có thơng số : S Tổn thất Điện áp ( kV ) dm ( MVA ) C 115 16 H 22 UN (%) i (% ) 10 0.1 ( kW ) ΔPO ΔPN 13 103 3.2 ) LỰA CHỌN MÁY BIẾN ÁP PHƯƠNG ÁN HT STai 110 kV 220 kV B1 110 kV B2 B3 B4 22 kV S F1 SF STai 22 kV Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 11 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh Chọn tỷ số biến dịng cuộn trung : nBIT = 600/5 Chọn tỷ số biến dòng cuộn : nBIH = 4000/5 Dòng thứ cấp nhánh bảo vệ ứng với công suất định mức : 251 = 2.09 ( A ) 600 / 447 = = 3.725 ( A ) 600 / 5249 = = 6.561( A ) 4000 / ITC = ITT ITH Dòng khởi động bảo vệ phía 220 kV : Ikđ = Kat ITC =1.2 × 2.09 = 2.58 (A) Dịng khởi động bảo vệ phía 110 kV : Ikđ = Kat ITT =1.2 × 3.725 = 4.47 (A) Dịng khởi động bảo vệ phía 15kV : Ikđ = Kat ITC =1.2 × 6.561 = 7.873 (A) 13.3.2 ) Bảo vệ so lệch (87N) dùng rơle 7VH80 : Chọn tỷ số biến dòng cuộn cao : nBIC =3000/5 Chọn tỷ số biến dòng cuộn trung : nBIT = 5000/5 Dòng thứ cấp nhánh bảo vệ với công suất định mức : 4.99 × 103 = 8.317 ( A ) 3000 / 5.113 × 103 = = 5.113 ( A ) 5000 / ITC = ITT Dòng khơng cân tính tốn phía sơ cấp 230 kV : Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 136 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh I kcbtt =K kck K dn f i max I N = 1×1× 0.1× 8.317 = 0.832 ( A ) Trong : f i max sai số cực đại cho phép trình trạng ổn định, f i max =10%=0,1 K dn : Hệ số đồng BI, K dn =1 BI khác hoàn toàn K kck : Hệ số kể ảnh hưởng thành phần không chu kỳ dòng ngắn mạch Dòng khởi động bảo vệ phía 220 kV : I kd = K at I kcbtt = 1.2 × 0.832 = 0.998 ( A ) Độ nhạy bảo vệ so lệch phía 220 kV : Kn = I N = I kd 5.044 ×103 × 0.998 3000 = 8.424 > thoả điều kiện Dịng khơng cân tính tốn phía sơ cấp 110 kV : I kcbtt =K kck K dn fi max I N = 1× 1× 0.1× 5.113 = 0.511( A ) Dòng khởi động bảo vệ phía 110 kV : I kd = K at I kcbtt = 1.2 × 0.511 = 0.613 ( A ) Độ nhạy bảo vệ so lệch phía 110kV : I K n = N = I kd 13.3.3 ) 5.312 ×103 × 0.613 5000 = 8.666 > thoả điều kiện Bảo vệ rơle dòng chống chạm đất thời gian trể (51N) : Rơle đặt phía 220 (KV) MBA : Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 137 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh Chọn : nBI= 3000/5 Dịng khơng cân cực đại : I KCB max =K dn f i I N max = 1× 0.1× 4.99 × 103 × = 0.832 ( A ) nBI 3000 Trong : f i : sai số biến dòng BI cực đại cho phép trình trạng ổn định, f i max =10%=0.1 K dn : Hệ số đồng BI, K dn =1 Dòng khởi động rơle : I kd = K at I KCB max = 1.2 × 0.832 = 0.998 ( A ) Độ nhạy : Kn = 3I 0min I kd = × 5.044 ×103 × 0.998 3000 = 25.271 > 1.5 thoả điều kiện Chọn thời gian tác động: t = 1(s) Rơle đặt phía 110 (KV) MBA : Chọn : nBI= 4000/5 Dịng khơng cân cực đại : I KCB max =K dn f i I N max = 1× 0.1× 5.113 × 103 × = 0.639 ( A ) nBI 4000 Trong : f i : sai số biến dòng BI cực đại cho phép trình trạng ổn định, f i max =10%=0.1 K dn : Hệ số đồng BI, K dn =1 Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 138 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh Dịng khởi động rơle : I kd = K at I KCB max = 1.2 × 0.639 = 0.767 ( A ) Độ nhạy : K n = 3I 0min I kd = × 5.312 ×103 × 0.767 4000 = 25.971 > 1.5 thoả điều kiện Chọn thời gian tác động : t = 1(s) 13.3.4 ) Bảo vệ rơle dòng cắt nhanh (50) : Rơle đặt phía 220 (KV) MBA : Chọn : nBI= 3000/5 Dòng khởi động rơle : I kd = K at I N max = 1.2 × 4.99 × 103 × = 9.98 ( A ) 3000 Kat =1,2 : Hệ số an tồn tính đến sai số tính tốn NM sai số rơ le Chọn thời gian tác động: t = 1(s) Rơle đặt phía 110 (KV) MBA : Chọn : nBI= 4000/5 Dòng khởi động rơle : I kd = K at I N max = 1.2 × 5.113 ×103 × = 7.67 ( A ) 4000 Kat =1,2 : Hệ số an tồn tính đến sai số tính tốn NM sai số rơ le Chọn thời gian tác động: t = 1(s) 13.3.5 ) Bảo vệ rơle nhiệt (49) : Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 139 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh Khi máy biến áp bị nóng giới hạn cho phép thường tải, hư hỏng hệ thống làm mát nhiệt độ môi trường lớn giá trị tính tốn lúc thiết kế Các cảm biến nối đến rơle nhiệt Khi nhiệt độ đo lớn giá trị khởi động rơle tác động Giá trị rơle phụ thuộc vào giới hạn nhiệt độ cho phép nhà sản xuất Lấy nguồn tín hiệu từ biến dịng BI Khi dòng tải tăng cao vượt giá trị cho phép, thông thường tác động rơle chia làm cấp Cấp : t =30s Chỉ cho tín hiệu báo động để người vận hành xử lý áp khỏi lưới 13.3.6 ) Bảo vệ cắt cố (50BF) : Nếu phần hư hỏng mạch điện không cắt vào lúc lệnh mở, lệnh khác bắt đầu sử dụng chức cắt cố để thao tác máy cắt, ví dụ relay bảo vệ dịng ngược Cắt cố phát thấy sau lệnh mở, dịng điện tiếp tục đổ phía cố Khi lựa chọn điều dùng biểu thị vị trí máy cắt 13.3.7 ) Bảo vệ rơle chống dòng thứ tự nghịch (46) : Trong bảo vệ đường dây, hai yếu tố bảo vệ dòng cân pha/bảo vệ dịng ngược cho phép phát phía cao áp tổng trở cao cố pha-pha cố pha-đất phía hạ áp MBA Điều cung cấp bảo vệ dự phòng cho cố tổng trở cao phía cao áp MBA Để phát cân tải, tỉ số dòng ngược/dòng danh định giá trị sử dụng 13.4 ) BẢO VỆ MBA HAI CUỘN DÂY Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 140 Luận văn tốt nghiệp 13.4.1 ) Sinh viên thực : Lê Đình Danh Bảo vệ rơle so lệch ( 87T ) : Dịng đầy tải phía 110 (KV) : I LY = 16 × 103 = 83.978 ( A ) 110 Chọn biến dòng : nBI =300/5 Dòng vào thứ cấp biến dịng phía : IT Δ = I LY = 83.978 × = 1.4 ( A ) nBI 300 Dịng đầy tải phía 22 (KV) : I LΔ = 16 × 103 = 419.891( A ) 22 Để cân dòng thứ cấp biến dòng phía phía Y thỏa điều kiện : IΔ =1 IY 300 × 419.891 nBI Δ .I LΔ nBIY I LY Do : × = ⇒ nBIY = = = 300 nBI Δ I LΔ I LY 83.978 Chọn : nBIY = 1500/5 Dòng vào thứ cấp biến dịng phía Y : ITY = I LΔ = 419.891× = 1.4 ( A ) nBI 1500 Dịng khơng cân : IT Δ − I LY = 1.4 − 1.4 = Chọn nấc chỉnh Rơle dùng cho phía ( 110KV ) nấc chỉnh Rơle dùng cho phía ( 22KV ) : Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 141 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh x= Sai số rơle = 1.4 × =5 1.4 5−5 × 100% = 0% ≤ 5% Chọn độ dốc hãm = 5% +0% + 5% = 10% Dịng khơng cân cực đại : I KCB max =K dn f i K kcd I N max = 1× 0.05 × × 5.113 × 103 × = 8.522 ( A ) nBI 300 Trong : Kdn = : hệ số đồng BI fi = 0,05 : sai số cực đại cho phép BI Kkck = : hệ số kể đến ảnh hưởng thành phần không chu ky dòng NM Dòng khởi động rơle : I kd = K at I KCB max = 1.2 × 8.522 = 10.226 ( A ) Độ nhạy : Kn = 13.4.2 ) I N I kd = 5.312 ×103 × 10.226 1500 = 1.732 > 1.5 thoả điều kiện Bảo vệ rơle dòng chống chạm đất thời gian trể (51N) : Rơle có nhiệm vụ phát cố chạm đất cho phép tác động sau thời gian xảy cố Đây loại bảo vệ chống chạm đất bên MBA Vì rơle đặt phía 110 (KV) MBA : Chọn : nBI= 300/5 Dịng khơng cân cực đại : Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 142 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh I KCB max =K dn f i I N max = 1× 0.1× 5.113 × 103 × = 8.522 ( A ) nBI 300 Dòng khởi động rơle : I kd = K at I KCB max = 1.2 × 8.522 = 10.226 ( A ) Độ nhạy : K n = 3I 0min I kd = × 5.312 ×103 × 10.226 300 = 25.973 > 1.5 Thời gian tác động: t = 1(s) 13.4.3 ) Bảo vệ cắt cố (50BF) : Nếu phần hư hỏng mạch điện không cắt vào lúc lệnh mở, lệnh khác bắt đầu sử dụng chức cắt cố để thao tác máy cắt, ví dụ relay bảo vệ dòng ngược Cắt cố phát thấy sau lệnh mở, dòng điện tiếp tục đổ phía cố Khi lựa chọn điều dùng biểu thị vị trí máy cắt 13.4.4 ) Bảo vệ rơle chống dòng thứ tự nghịch (46) : Trong bảo vệ đường dây, hai yếu tố bảo vệ dòng cân pha/bảo vệ dòng ngược cho phép phát phía cao áp tổng trở cao cố pha-pha cố pha-đất phía hạ áp MBA Điều cung cấp bảo vệ dự phịng cho cố tổng trở cao phía cao áp MBA Để phát cân tải, tỉ số dòng ngược/dòng danh định giá trị sử dụng 13.4.5 ) Bảo vệ rơle nhiệt (49) : Khi máy biến áp bị nóng giới hạn cho phép thường tải, hư hỏng hệ thống làm mát nhiệt độ môi trường lớn giá trị tính tốn lúc thiết kế Các cảm biến nối đến rơle nhiệt Khi nhiệt độ đo lớn giá trị khởi động rơle tác động Giá trị rơle phụ thuộc vào giới hạn nhiệt độ cho phép nhà sản xuất Lấy nguồn tín hiệu từ biến dòng BI Khi dòng tải tăng cao vượt giá trị cho phép, thông thường tác động rơle chia làm cấp Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 143 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh Cấp : t =30s Chỉ cho tín hiệu báo động để người vận hành xử lý áp khỏi lưới 13.4.6 ) Bảo vệ rơle dòng cắt nhanh (50) : Rơle đặt phía 110 (KV) MBA : Chọn : nBI= 600/5 Dòng khởi động rơle : I kd = K at I N max = 1.2 × 5.312 × 103 × = 53.12 ( A ) 600 Kat =1,2 : Hệ số an tồn tính đến sai số tính tốn NM sai số rơle Chọn thời gian tác động: t = 1(s) Rơle đặt phía 22 (KV) MBA : Chọn : nBI= 6000/5 Dòng khởi động rơle : I kd = K at I N max = 1.2 × 6.448 × 103 × = 4.448 ( A ) 6000 Kat =1,2 : Hệ số an tồn tính đến sai số tính tốn NM sai số rơle Chọn thời gian tác động: t = 1(s) 13.5 ) BẢO VỆ THANH GÓP 110 KV Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 144 Luận văn tốt nghiệp 13.5.1 ) Sinh viên thực : Lê Đình Danh Tính toán bảo vệ so lệch ( 87B ) : Là loại rơle đóng vai trị bảo vệ chống ngắn mạch nhiều pha he thống góp 110 kV Khi bảo vệ tác động tức thời đưa tín hiệu mở tất máy cắt nhánh nối với MBA riêng lẻ tuyến phụ tải gặp cố Chọn : nBI =2000/5 Dòng thứ cấp qua máy biến dòng : I tc = I N max 5.312 × 103 × = = 13.28 ( A ) nBI 2000 Dịng khơng cân cực đại : I KCB max =K dn f i K KCK I N max = 1× 0.05 × × 5.312 × 103 × = 1.328 ( A ) nBI 2000 Trong : Kdn = : hệ số đồng BI fi = 0,05 : sai số cực đại cho phép BI Kkck = : hệ số kể đến ảnh hưởng thành phần khơng chu ky dịng NM Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 145 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh Dịng khởi động rơle : I kd = K at I KCB max = 1.2 × 1.328 = 1.594 ( A ) Độ nhạy : K n = 13.5.2 ) I N I kd = 4.428 × 103 × 1.594 2000 = 6.945 > thoả điều kiện Bảo vệ dòng cắt nhanh (50) đặt phía 110 KV : Dịng điện định mức phía 110 kV : I= S 80 = = 0.42 ( kA ) 3U × 110 Dịng khởi động : I kd = K at I dm = 1.4 × 0.42 = 588 ( A ) Chọn : nBI = 3000/5 Dịng khởi động phía thứ cấp : I kdt = Độ nhạy : K n = I N I kd = 4.428 × 103 × 0.98 I kd 588 × = = 0.98 ( A ) nBI 3000 2000 = 7.216 > thoả điều kiện Chọn thời gian : t = 0,5s 13.6 ) BẢO VỆ THANH GÓP 220 KV 13.6.1 ) Bảo vệ so lệch (87B) : Là loại rơle đóng vai trị bảo vệ chống ngắn mạch nhiều pha hệ thống góp 220 kV Khi bảo vệ tác động tức thời đưa tín hiệu mở tất máy cắt nhánh nối với MBA riêng lẻ tuyến phụ tải gặp cố Chọn : nBI =4000/5 Dòng thứ cấp qua máy biến dòng : I tc = I N max 5.044 ×103 × = = 6.305 ( A ) nBI 4000 Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 146 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh Dịng khơng cân cực đại : I KCB max =K dn f i K KCK I N max = 0.631( A ) = 1× 0.05 × × 5.044 × 103 × nBI 4000 Trong : Kdn = : hệ số đồng BI fi = 0,05 : sai số cực đại cho phép BI Kkck = : hệ số kể đến ảnh hưởng thành phần không chu ky dòng NM Dòng khởi động rơle : I kd = K at I KCB max = 1.2 × 0.631 = 0.757 ( A ) Độ nhạy : K n = I N I kd = 4.321× 103 × 0.757 4000 = 7.135 > thoả điều kiện 13.6.2 ) Bảo vệ dòng cắt nhanh (50) đặt phía 220 KV : Dịng điện định mức phía 220 kV : I= S 100 = = 0.525( kA ) 3U ×110 Dịng khởi động : I kd = K at I dm = 1.4 × 525 = 735 ( A ) Chọn : nBI = 300/5 Dịng khởi động phía thứ cấp : I kdt = Độ nhạy : K n = I N I kd = 4.321× 103 × 12.25 I kd 735 × = = 12.25 ( A ) nBI 300 300 = 5.88 > thoả điều kiện Chọn thời gian : t = 0,5s Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 147 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh 13.6.3 ) Bảo vệ dòng cắt nhanh chống chạm đất (50N): Chọn : nBI = 300/5 Dịng khơng cân cực đại : I KCB max =K dn f i I N max = 1× 0.1× 5.044 × 103 × = 8.406 ( A ) nBI 300 Dịng khởi động rơle : I kd = K at I KCB max = 1.2 × 8.406 = 10.087 ( A ) Độ nhạy : K n = I N I kd = 4.321× 103 × 10.087 300 = 7.14 > thoả điều kiện Chọn thới gian cắt 0,1 s Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 148 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh CHƯƠNG 14 KẾT LUẬN Cùng với tăng trưởng kinh tế quốc dân, hệ thống điện Việt Nam không ngừng phát triển, trước bước nhằm phục vụ đắc lực cho nghiệp cơng nghiệp hóa, đại hóa đất nước Nhà máy điện trạm biến áp khâu chủ yếu hệ thống điện Nếu nhà máy điện làm nhiệm vụ sản xuất điện năng, trạm biến áp làm nhiệm vụ biến đổi điện áp, phục vụ cho việc truyền tải, phân phối lượng điện Trong năm gần đây, nhiều nhà máy điện trạm biến áp lớn xây dựng, tương lai xuất nhiều cơng trình lớn với thiết bị hệ đòi hỏi đầu tư lớn Việc giải đắn vấn đề kinh tế - kỹ thuật qui hoạch, thiết kế, xây dựng vận hành nhà máy điện trạm biến áp mang lại hiệu đáng kể kinh tế quốc dân nói chung ngành điện nói riêng Nhà máy nhiệt điện mà em thiết kế với tổ máy phát điện với tổng công suất 250 MVA, với khn viên tồn nhà máy 289 ×193 m bao gồm hai trạm biến áp 220 kV 110 kV Qúa trình thiết kế nhà máy điện trạm biến áp đề tài luận văn đôi với việc thiết kế chống sét bảo vệ rơle cho tồn khn viên nhà máy để đảm bảo an toàn vận hành đảm bảo cấp điện liên tục cho điện lưới quốc gia Vì nhà máy nhiệt điện nên thiết kế em đặc biệt quan tâm đến việc chống sét cho tồn khn viên nhà máy, em sử dụng phần mềm Matlab để tính tốn bảo vệ chống sét đánh trực tiếp dùng kim thu sét, tính tốn thiết kế nối đất, tính tiêu chống sét cho đường dây Đất nước giai đoạn hội nhập với kinh tế giới nên cơng nghiệp hóa đóng vai trị then chốt việc kinh doanh sản xuất, yêu cầu khách quan mà việc sản xuất điện ngày đòi hỏi cấp thiết hết chất lượng điện, giá thành, tính ổn định… Vì địi hỏi cần phải có đầu tư vốn vào việc trang bị thay thiết bị cũ việc mở rộng diện tích nhà máy để tăng cơng suất nhà máy lên đáp ứng nhu cầu cho phát triển đất nước Mặc dù đất nước có nhiều nhà máy điện theo thực tế tình trạng thiếu điện hàng loạt xãy liên tục tất nhà máy hoạt động chưa đáp ứng đủ lượng điện mà xã hội cần Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 149 Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh Thấy nhu cầu đó, nói định hướng phát triển đề tài luận văn này, em dự định đầu tư kinh phí để phát triển nâng tổng công suất nhà máy lên gấp đơi, tức cơng suất tồn nhà máy 500 MVA Đây mơ hình nhà máy điện mà em dự định phát triển lên STai 110 kV HT 220 kV 110 kV B1 B2 B3 B4 22 kV SF1 SF SF3 SF STai 22 kV SF Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách Trang 150 ... viên thực : Lê Đình Danh MVA 199.568 145.696 121.904 101.148 12 16 Giáo viên hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách 20 24 h Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh CHƯƠNG SƠ ĐỒ CẤU... hướng dẫn : Tiến sĩ Đinh Hoàng Bách 20 24 h Trang Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh 1.4 ) ĐỒ THỊ PHỤ TẢI TỰ DÙNG CỦA NHÀ MÁY : Thời gian 0-4 4-8 - 12 12 -16 16 - 20 20 - 24 S...Luận văn tốt nghiệp Sinh viên thực : Lê Đình Danh CHƯƠNG ĐỒ THỊ PHỤ TẢI 1.1 ) ĐỒ THỊ PHỤ TẢI CẤP ĐIỆN ÁP 22 KV : MVA 8 12 16 20 h 24 1.2 ) ĐỒ