GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH
GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH
Cao ốc Trần Hưng Đạo được đặt tại trung tâm thành phố (1015 Trần Hưng Đạo,
P.5, Q.5 ), nằm trên trục đường Trần Hưng Đạo, sầm uất của TP.HCM
2) Đặc điểm khí hậu tại Tp.Hồ Chí Minh
Khí hậu Tp.Hồ Chí Minh là khí hậu nhiệt đới gió mùa và được chia thành hai mùa
1.3.1-Mùa N ắ ng: Từ tháng 12 đến tháng 4 có:
-Lượng mưa thấp nhất: 0.1mm
-Lượng mưa cao nhất: 300mm
-Độ ẩm tương đối trung bình: 85,5%
1.3.2-Mùa m ư a: Từ tháng 5 đến tháng 11 có:
-Lượng mưa trung bình: 277,4 mm
-Lượng mưa thấp nhất: 31 mm(tháng 11)
-Lượng mưa cao nhất: 680 mm(tháng 9)
-Độ ẩm tương đối trung bình: 77,67%
-Độ ẩm tương đối cao nhất: 74%
-Độ ẩm tương đối cao nhất: 84%
-Lượng bốc hơi trung bình:28 mm/ngày
-Lượng bốc hơi thấp nhất:6,5 mm/ngày
Hướng gió chủ yếu tại khu vực này là Đông Nam và Tây Nam, với vận tốc trung bình đạt 2,5 m/s, thường thổi mạnh nhất trong mùa mưa Bên cạnh đó, vào tháng 12 và tháng 1, gió Đông Bắc cũng thổi nhẹ.
Tp.Hồ Chí Minh nằm trong khu vực ít chịu ảnh hưởng của gió bão,chịu ảnh hưởng của gió mùa và áp thấp nhiệt đới.
GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC
*Tòa nhà gồm 12 tầng nổi, tầng thượng, tầng mái và tầng hầm với những đặc điểm sau:
-Mỗi tầng điển hình cao 3.3m,riêng tầng 1 cao 5m,tầng hầm cao 3m
-Tổng chiều cao công trình 47,3m
Diện tích mặt đứng của công trình chủ yếu được lắp đặt kính màu, mang đến vẻ đẹp kiến trúc hiện đại và tối ưu hóa việc sử dụng ánh sáng tự nhiên.
Chức năng của các tầng như sau:
• Tầng hầm: được sử dụng làm nhà để xe, phòng chứa máy phát điện, máy bơm nước
• Tầng 1 : Nơi sãnh tiếp tân,phòng quản lý,khu vực trung tâm trưng bày thông tin thương mại và giao dịch
• Tầng lửng: Các văn phòng nhỏ và kho
• Tầng 2 -12:Khu vực văn phòng,không xây tường ngăn,bên ngoài có lắp các ô kính
Khi có nhu cầu phân cách sẽ được ngăn bằng vật liệu nhẹ
• Tầng thượng: Quán cafe, kho
-Giao thông ngang trong mỗi đơn nguyên là hệ thống hành lang
Hệ thống giao thông đứng trong tòa nhà bao gồm thang bộ và thang máy Thang bộ được thiết kế với hai thang: một thang chính và một thang thoát hiểm Hai thang máy được đặt ở hai bên của tòa nhà, với các căn hộ được bố trí xung quanh lõi, giúp hành lang ngắn nhất và tối ưu hóa việc di chuyển Thiết kế này không chỉ tiện lợi mà còn đảm bảo thông thoáng cho toàn bộ không gian.
GIẢI PHÁP KỸ THUẬT
Ngoài việc đảm bảo thông thoáng cho từng phòng qua hệ thống cửa, bài viết cũng nhấn mạnh việc sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo với máy điều hòa và quạt ở các tầng, giúp tối ưu hóa luồng không khí đến khu xử lý trung tâm.
Khối nhà không chỉ được chiếu sáng bởi hệ thống đèn trong các phòng và hành lang, mà còn tận dụng ánh sáng tự nhiên từ kính bao và cửa Việc kết hợp giữa chiếu sáng tự nhiên và nhân tạo giúp tối ưu hóa nguồn sáng cho không gian.
Hệ thống điện của tòa nhà được kết nối trực tiếp với lưới điện thành phố và có thêm hệ thống điện dự phòng để đảm bảo hoạt động liên tục cho tất cả trang thiết bị Điều này giúp đảm bảo rằng hệ thống thang máy và hệ thống lạnh vẫn hoạt động ngay cả khi xảy ra sự cố cắt điện đột ngột từ mạng lưới điện thành phố.
• Máy điện dự phòng 250KVA được đặt ở tầng ngầm, để giảm bớt tiếng ồn và rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt
Hệ thống cấp điện chính được lắp đặt trong các hộp kỹ thuật ngầm trong tường, với khả năng ngắt điện tự động từ 1A đến 50A Hệ thống này được phân bố theo từng tầng và khu vực, đảm bảo an toàn khi có sự cố xảy ra.
4) HỆ THỐNG CẤP THOÁT NƯỚC
Nguồn nước được cung cấp từ hệ thống cấp nước thành phố, sau đó được bơm vào hồ nước ở tầng hầm Từ hồ, nước sẽ được bơm lên bể nước ở tầng mái để đáp ứng nhu cầu sử dụng nước cho sinh hoạt tại các tầng.
•Nước thải từ các tầng được tập trung về khu xử lý và bể tự hoại đặt ở tầng hầm
•Các đường ống đứng qua các tầng đều được bọc gain, đi ngầm trong các hộp kỹ thuật
•Tòa nhà gồm 2 cầu thang bộ, 2 thang máy phục vụ bảo đảm thoát người khi hỏa hoạn
•Tại mỗi tầng đều có đặt hệ thống báo cháy , các thiết bị chữa cháy
•Dọc theo các cầu thang bộ đều có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa
•Ngoài ra tòa nhà còn được đặt hệ thống chống sét
Rác thải từ mỗi tầng sẽ được đổ vào khu vực chứa rác được bố trí tại tầng hầm, nơi có bộ phận xử lý rác để đưa ra ngoài Khu vực này được thiết kế kín đáo và chắc chắn nhằm ngăn chặn mùi hôi, góp phần bảo vệ môi trường.
TÍNH TOÁN SÀN TẦNG 2
Xác định kích thước sơ bộ của các cấu kiện
2.1.1 Chọn sơ bộ chiều dày sàn:
9 Chiều dày bản sàn được chọn sơ bộ theo công thức :
Với : m = 30 ÷ 40 : đối với sàn bản dầm m = 40 ÷ 45 : Đối với sàn bản kê 4 cạnh
D = 0.8 ÷ 1.4 : Hệ số kinh nghiệm phụ thuộc vào tải trọng
Chọn ô sàn S3 có kích thước 6.0x4.0m để tính :
- Chiều cao dầm : hd = (1/10 ÷1/13)xL
Trong đó L : là nhịp của dầm đang xét
- Bề rộng dầm : bd = (1/2 ÷ 1/4)xhd Đối với dầm thường Chọn : hd = 400 (mm) bd = 200 (mm)
Với hai dần chính ta chọn ô bản kích thước ( gồm ô 5 và ô 6) 7mx8,4m thì hd = 800 (mm) bd = 400 (mm)
Chọn loại ô bản sàn
1.2.1 Mặt bằng phân loại ô bản sàn tầng điển hình tầng 2
2.2.2 Cấu tạo sàn : Đối với sàn thường xuyên tiếp xúc với nước (sàn vệ sinh ,sàn mái…) thì cấu tạo sàn còn có thêm lớp chống thấm
2.2.3 Tải trọng truyền lên các sàn :
Loại Cấu tạo Tải tiêu chuẩn
- Tải treo đường ống thiết bị kỹ thuật
- Tải treo đường ống thiết bị kỹ thuật
- Lớp gạch men nhám1cm
- Vữa tạo dốc dày 4cm
- Vữa trát trần dày 1cm
- Tải treo đường ống thiết bị kĩ thuật
- Lớp bê tông gạch vỡ
Hành lang, Sảnh, Cầu thang
Công thức tính toán
Khi xem xét các ô có chiều dài các cạnh bằng nhau, chúng ta sẽ tính toán chung trong một ô và đánh dấu thứ tự tương tự Đối với các ô không vuông góc, để đảm bảo an toàn, chúng ta sẽ lấy chiều dài của hai cạnh vuông góc dài nhất để thực hiện tính toán.
- Khi a = l2 / l1 ≤ 2 thì bản được xem là bản kê l2 , l1 : là cạnh dài và cạnh ngắn của ô bản
Khi tính toán ô bản theo sơ đồ đàn hồi, cần xem xét điều kiện liên kết với bản và các tường hoặc dầm bê tông cốt thép xung quanh Việc lựa chọn sơ đồ tính toán phù hợp với từng loại ô bản là rất quan trọng để đảm bảo độ chính xác và hiệu quả trong thiết kế.
Các ô sàn liên kết ngàm với dầm sàn
9 Mômen dương lớn nhất ở giữa bản :
9 Mômen âm lớn nhất ở gối :
Trong đó : i :Kí hiệu ô bản đang xét (i=1,2,3…)
1,2 : Chỉ phương đang xét 1 hay 2
Nhịp tính toán của các ô bản được xác định bởi khoảng cách giữa các trục gối tựa mi1, mi2, ki1, ki2 Các hệ số này phụ thuộc vào tỷ số L2/L1 và có thể tra cứu trong bảng của sách “Kết cấu bê tông cốt thép tập 2” của VÕ BÁ TẦM.
P: Tổng tải trọng tác dụng lên ô bản
P = p + q Trong đó p : hoạt tải tính toán (KN/m 2 ) q : tỉnh tải tính toán (KN/m 2 )
- Các thông số tính toán:
- R b ,R bt : Cường độ bê tông
Các loại thép sử dụng trong công trình :
Cấp độ bền Rs, Rsc
-R s , R sc , R sw : Cương độ thép
Với Rb = 14,5 Mpa = 14500 KN/m 2 b= 100 (cm) h= 10 (cm) h0= h – ao= 10-1.5= 8.5 (cm) ta tính ξ = 1- 1−2α m
Rs = 225 (MPa) (thép AI)"5000 KN/m2
Số liệu tính toán cho các ô bảng sàn Ô sàn L 1 L 2 L 2 /L 1 m 91 m 92 k 9I k 9I
SỐ LIỆU NỘI LỰC SÀN KÊ 4 CẠNH Ô sàn G P P = (g+p).L1.L2 M1 M2 MI MII
SỐ LIỆU TÍNH THÉP SÀN LOẠI BẢN 2 PHƯƠNG
F ac (cm 2 ) m (%) Ô sàn M(kN.m) α m ξ A s a As Asc/ b.ho
L >2 :Thì bản được xem là bản dầm, lúc này bản làm việc theo 1 phương
Các ô sàn liên kết ngàm với dầm sàn
Với bêtông B25 có : Rb= 14,5 Mpa500 KN/m2
Cốt thép có : Rs= Rsc= 225 Mpa"5000 KN/m2
- Cách tính: Cắt bản theo phương cạnh ngắn với bề rộng b=1 m để tính như dầm
9 Tại gối: M - = qb [L 2 1 / 12] (KN.m) mà: qb = (p+q)b
- Cách tính thép tương tự như sàn bản kê
BẢNG NỘI LỰC SÀN BẢN DẦM Ô sàn G p q L1 M 1 M 2
BẢNG TÍNH THÉP SÀN LOẠI 1 PHƯƠNG
F ac (cm 2 ) m (%) Ô sàn M(kN.m) α m ξ A s a As Asc/ b.ho
Kiểm tra độ võng
2.4.1 Kiểm tra độ võng của ô bản 1 phương:
- Do ô sàn S4 có nhịp lớn nhất 7x3 m vì ô này có nhịp tính toán và tải trọng truyền xuống lớn để kiểm tra độ võng điển hình của ô sàn
- Kiểm tra tương tự xem như ô bản tựa đơn để thiên về an toàn
- Từ điều kiện làm việc chung ta có f1=f2
D q l q D l q = ⇒ = (*) ” Sách BTCT của Nguyễn Đình Cống”
Tổng tải trọng tác dụng lên sàn : q =g+p= 4.252+2.40 = 6.652 kN/m 2
Từ (*) và (**) ắ q1= 1.996 kN/m 2 q2= 0.855 kN/m 2 Độ võng của bản :
= 2 với D: độ cứng của bản
= − với v: hệ số poinson của BT ≈ 0.2
Vậy ô bản S4 thỏa yêu cầu về độ võng
2.4.2 Kiểm tra độ võng của ô bản 2 phương
- Do ô sàn S5 có nhịp lớn nhất 7x4,5 m vì ô này có nhịp tính toán và tải trọng truyền xuống lớn để kiểm tra độ võng điển hình của ô sàn
- Kiểm tra tương tự xem như ô bản tựa đơn để thiên về an toàn
- Từ điều kiện làm việc chung ta có f1=f2
D q l q D l q = ⇒ = (*) ” Sách BTCT của Nguyễn Đình Cống”
Tổng tải trọng tác dụng lên sàn : q =g+p= 4.252+2.40 = 6.652 kN/m 2
Từ (*) và (**) ắ q1= 4.0326 kN/m 2 q2= 2.592kN/m 2 Độ võng của bản :
= 2 với D: độ cứng của bản
= − với v: hệ số poinson của BT ≈ 0.2
Vậy ô bản S5 thỏa yêu cầu về độ võng.
TÍNH TOÁN SÀN TẦNG HẦM
Chọn mô hình tính toán
Đáy tầng hầm tiếp xúc với đất yếu, do đó để đảm bảo an toàn, chúng ta cần xem xét ảnh hưởng của nó đến khả năng chịu tải của công trình Tầng hầm hoạt động như một sàn treo, chịu tải trọng từ các lớp vật liệu và tải trọng tác động lên bề mặt Mục đích chính của tầng hầm là làm chỗ để xe và lưu trữ hàng hóa.
- Hoạt tải phân bố đều trên sàn : Hoạt tải phân bố đều trên sàn được lấy theo tiêu chuẩn : TCVN 2737 – 1995
TRỌNG Khu vực, chức năng Tải tiêu chuẩn
Hoạt tải Khu để xe 5.00 1.2 6.00
Hoạt tải Máy phát điện, bơm nước 7.50 1.2 9.00
Lớp vật liệu Chiều dày (m) g (KN/m 3 )
Bê tông đá láng nền 15 Bản sàn bê tông dày 200
Lớp vữa lót dày 30mm
Chọn sơ bộ tiết diện sàn
- Theo kinh nghiệm và tải trọng tác dụng lên sàn tầng hầm thì ta chọn hs 0,
Chiều cao dầm sàn là hdp0mm bdầm = (0.25 ÷ 0.5) hd => chọn bd = 300 cm
Tương tự cách tính của sàn bản kê 4 cạnh và sàn 1 phương có hdầm ≥ 3δ bản
Các ô: SH4 và SH10 là sàn làm việc 1 phương
Còn lại là sàn làm việc 2 phương từ SH1 tới SH23
- Sàn dùng bê tông B25 có: Rb= 145 (daN/cm 2 )
- Dùng thép CI : Rs = 2250 (daN/cm 2 )
- Cắt dải bản rộng 1m (b=1m) theo phương cần tính thép, xem như 1 dầm chịu uốn có kích thước tiết diện 100cmx20cm
SÀN TẦNG HẦM LÀM VIỆC 2 PHƯƠNG Ô sàn L 1 L 2 L 2 /L 1 m 91 m 92 k 9I k 9I
BẢNG NỘI LỰC SÀN KÊ 4 CẠNH Ô sàn g p P = (g+p).L1.L2 M1 M2 MI MII
BẢNG TÍNH SÀN TẦNG HẦM
F ac (cm 2 ) à (%) Ô sàn M(kN.m) α m ξ A s a As Asc/ b.ho
Kiểm tra độ võng sàn
3.3.1 Kiểm tra độ võng của ô bản 1 phương:
- Do ô sàn SH4 có nhịp lớn nhất 7x3 m vì ô này có nhịp tính toán và tải trọng truyền xuống lớn để kiểm tra độ võng điển hình của ô sàn
- Kiểm tra tương tự xem như ô bản tựa đơn để thiên về an toàn
- Từ điều kiện làm việc chung ta có f1=f2
D q l q D l q = ⇒ = (*) ” Sách BTCT của Nguyễn Đình Cống”
Tổng tải trọng tác dụng lên sàn : q =g+p=6.478+6 = 12.478 kN/m 2
Từ (*) và (**) ệ q1= 8.7346 kN/m 2 q2= 3.743 kN/m 2 Độ võng của bản :
= 2 với D: độ cứng của bản
= − với v: hệ số poinson của BT ≈ 0.2
Vậy ô bản SH4 thỏa yêu cầu về độ võng
3.3.2 Kiểm tra độ võng của ô bản 2 phương
- Do ô sàn S5 có nhịp lớn nhất 7x4,5 m vì ô này có nhịp tính toán và tải trọng truyền xuống lớn để kiểm tra độ võng điển hình của ô sàn
- Kiểm tra tương tự xem như ô bản tựa đơn để thiên về an toàn
- Từ điều kiện làm việc chung ta có f1=f2
D q l q D l q = ⇒ = (*) ” Sách BTCT của Nguyễn Đình Cống”
Tổng tải trọng tác dụng lên sàn : q =g+p= 6.478+6 = 12.478 kN/m 2
Từ (*) và (**) ệ q1= 4.88 kN/m 2 q2= 7.6 kN/m 2 Độ võng của bản :
= 2 với D: độ cứng của bản
= − với v: hệ số poinson của BT ≈ 0.2
Vậy ô bản SH5 thỏa yêu cầu về độ võng.
TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ
Các đặc trưng cầu thang
Bậc thang được xây bằng gạch thẻ, mỗi bậc cao18.3cm dài 250mm
*Độ nghiêng của bản thang tg∝= 0.825
Chọn kết cấu thang là dạng bản không có limong, sơ bộ chọn bản thang dày 12cm
Cấu tạo bản thang
1.Đá hoa cương dày trung bình 0.02m
2.Vữa lát dày trung bình 0.03m
5 Vữa lát dày trung bình 0.015m
1.Đá hoa cương dày trung bình 0.02m
2.Vữa lát dày trung bình 0.02m
4 Vữa lát dày trung bình 0.015m
Tải trọng tác dụng lên bản thang
STT Tên các lớp Bề Dày
STT Tên các lớp Bề Dày
Ngoài ra còn có tải lan can tay vịn phân bố dài trên cầu thang với g lc = 0.30x1.3=0.39 (KNG/m 2 )
4.3.2 Hoạt tải tác dụng lên bản thang là:
Theo TCVN 2737-1995 hoạt tải tiêu chuẩn của cầu thang thoát hiểm là:
4.3.3 Tổng tải trọng tác dụng:
- trên bản chiếu nghỉ: q1= ( g + p) = (4.412+4.8) = 9.212 (KN/m 2 )
Xác định nội lực các bản thang
+ Tính vế 1 : Sơ đồ tính và các giá trị nội lực giải bằng chương trình SAP
+Tính vế 2: Sơ đồ tính và các giá trị nội lực giải bằng chương trình SAP
Tính cốt thép cho bản thang
Các loại thép sử dụng trong công trình :
Cấp độ bền Rs, Rsc
Có Moment ta tính được: αm = 2
Với Rb = 14,5 Mpa = 14500 KN/m 2 b= 100 (cm) h= 12 (cm) h0= h – ao= 12-1.5= 10.5 (cm)
Rs = 225 (MPa) (theùp AI)"5000 KN/m2
Ta dùng Momen vế 2, lớn hơn vế 1, để tính thép và bố trí cho 2 vế
Kết quả tính toán và bố trí thép được lập thành bảng
Tính dầm chiếu nghỉ thang
Bản vẽ cho thấy thang chỉ có dầm chiếu nghỉ đứng độc lập, không phụ thuộc vào khung, do đó trong quá trình tính toán cầu thang, chúng ta chỉ cần xem xét dầm chiếu nghỉ này.
Các dầm khác ta tính sau ở phần khung
Sơ đồ tính và các giá trị nội lực giải bằng chương trình SAP
Biểu đồ phản lực gối
Chọn tiết diện dầm: h= (1/10 –1/13)L Chọn h00mm b=(1/2 –1/4)h Chọn b 0mm
Dùng chương trình SAP tính được nội lực của dầm 18: tiết diện chọn là 200x250mm
4.7 Cốt đai dầm chiếu nghỉ k0xRnxbxh0=0.25x14.5x20x22.5 49 (T)4.9(kN/m 2 ) k1xRkxbxh0=0.6x1.05x20x22.5 = 2.07(T) 7(kN/m 2 )
Tính cốt đai:chọn đai 2 nhánh , Φ6 n=2 ,fđ=0.283 cm 2 ,Rađ=0.8 xRs"5x10 3 (kN/m 2 )
Cốt đai dầm chiếu nghỉ
5.1 Sơ lược về bể nước
Trong công trình gồm 2 loại bể nước:
Bể nước dưới tầng hầm : dùng để chứa nước được lấy từ hệ thống nước thành phố và bơm lên mái
Nhưng vì đồ án có giới hạn nên em chỉ tính thiết kế hồ nước mái
Hồ nước mái đóng vai trò quan trọng trong việc cung cấp nước cho các hoạt động sinh hoạt của công trình cũng như phục vụ cho công tác cứu hỏa Đặc biệt, đáy bể được thiết kế cao hơn mặt sàn mái khoảng 1m để đảm bảo hiệu quả sử dụng.
Bể nước mái có kích thước 7,5x7x1,8 (m)
Bể nước ( gồm đáy bể, thành bể, nắp bể ) được đúc BTCT toàn khối
(Hình vẽ : vị trí bể nước)
THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI
Sơ lược về bể nước
Trong công trình gồm 2 loại bể nước:
Bể nước dưới tầng hầm : dùng để chứa nước được lấy từ hệ thống nước thành phố và bơm lên mái
Nhưng vì đồ án có giới hạn nên em chỉ tính thiết kế hồ nước mái
Hồ nước mái đóng vai trò quan trọng trong việc cung cấp nước cho các hoạt động sinh hoạt của công trình, đồng thời đảm bảo nguồn nước cho công tác cứu hỏa Đặc biệt, đáy bể được thiết kế cao hơn cao trình sàn mái 1m để đảm bảo hiệu quả sử dụng.
Bể nước mái có kích thước 7,5x7x1,8 (m)
Bể nước ( gồm đáy bể, thành bể, nắp bể ) được đúc BTCT toàn khối
(Hình vẽ : vị trí bể nước)
Các loại thép sử dụng trong công trình :
Cấp độ bền Rs, Rsc
5.2.2 Tính toán nắp bể : a Kích th ướ c s ơ b ộ :
Chọn bề dày nắp bể h = 8 cm nắp bể đúc bê tông toàn khối theo chu vi nắp và tựa trên thành bể Ô cửa nắp: 0,6m × 0,6m b T ả i tr ọ ng tác d ụ ng :
Lớp vật liệu Chiều dày
→ Tổng tải trọng tác dụng lên nắp bể : qn = gn + pn = 3.607 KN/m 2 c S ơ đồ tính :
Vì nhà không vuông nhưng để dễ tính và thiên về an toàn ta lấy theo kích thước vuông góc theo cạnh dài là 7.7m và 7m
Tỉ số : L2/L1 =7.5/7=1.07 < 2 ⇒ bản nắp làm việc theo hai phương
- Chọn sơ đồ tính bản nắp tựa đơn 4 cạnh tính theo sơ đồ 1
( Hình vẽ :Sơ đồ tính bản nắp ) d Xác đị nh n ộ i l ự c và tính c ố t thép:
Mômen tại giữa bản : M1 = m11.P ; M2 = m12.P m11, m12 tra bảng từ L2/L1
Từ M ta tính Fa như sau:
( α m ξ = − − Ô sàn G(tĩnh tải) p(hoạt tải) P = (g+p).L 1 L 2 M1 M2( KN.m)
Kết quả tính thép cho bản nắp được thể hiện dưới bảng sau :
Bản nắp M2 5.06 0.097 0.1022 3.95 Φ10a180 4.36 0.73 Đối với thép tại gối ta lấy bằng 40% thép tại nhịp chọnΦ8a200
Xung quanh lỗ thăm ta gia cường 2Φ10a50
5.2.3 Tính toán thành bể a Kích th ướ c s ơ b ộ :
Chọn thành bể dày 12cm b T ả i tr ọ ng :
+ Tải trọng ngang của nứơc:
Xét trường hợp nguy hiểm nhất khi mực nước trong hồ đạt cao nhất, biểu đồ áp lực nước có dạng tam giác tăng dần theo độ sâu
Tại đáy hồ: Pn = n×γ n ×H = 1x1000x1.8 = 1800daN/mKN/m
+ Tải trọng gió tác động :
TP HCM thuộc vùng áp lực gió II-A, với giá trị áp lực gió W0 là 0.85 KN/m² (theo địa hình B) Đáy bể có cao trình +44.3m và nắp bể có cao trình +46.1m, giả định áp lực không đổi suốt chiều cao thành bể Tại cao trình z = +46.1m, hệ số k được tính là 1.2734.
Phía gió đẩy : pđ = 1.2 x 0.85 x 1.2734 x 0.8 = 1.04 daN/m 2
Phía gió hút : ph = 1.2 x0.85 x 1.2734 x 0.6 = 0.78 daN/m 2 c S ơ đồ tính :
Thành bể là một cấu kiện chịu nén lệch tâm, và trong quá trình tính toán, để đảm bảo an toàn, người ta thường bỏ qua trọng lượng của chính nó Do đó, thành bể được xem như một cấu kiện chịu uốn.
Cạnh dưới ngàm vào bản đáy
Cạnh bên được ngàm vào trong cột hay các thành vuông góc
Cạnh trên tựa đơn do có hệ dầm nắp bao theo chu vi
Cắt 1 dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính toán
Do bản nắp tựa lên thành bể & thành bể theo phương lực tác dụng có độ cứng lớn nên sơ đồ tính là 1 đầu ngàm & 1 đầu tựa đơn
Tải trọng tác dụng : Xét trường bất lợi nhất , ô bản chịu tác dụng của áp lực nước và gió hút d Xác đị nh n ộ i l ự c và tính c ố t thép :
M nh nh gio nh nuoc
Từ M ta tính Fa như sau:
Bảng kết quả tính toán cốt thép thành bể :
Thép theo phương ngang đặt theo cấu tạo Φ6a200
• Cấp chống nứt cấp 3 : acrc2 = 0,2 mm
• Kiểm tra nứt theo điều kiện : acrc ≤ acrc2
E σ 20 (3,5 – 100ìà) 3 d δ là hệ số phụ thuộc vào loại cấu kiện, với cấu kiện uốn có δ = 1 Hệ số φ1 phản ánh tác dụng của tải trọng dài hạn, với φl = 1 Tính chất bề mặt của cốt thép ảnh hưởng đến η, trong đó thép không có gờ có η = 1.3.
Es : Mô đun đàn hồi của cốt thép ; với thép AI, AII lấy Es !× 10 7 KN/m 2 σs : Ứng suất trong các thanh cốt thép lớp ngoài cùng
- Đối với cấu kiện chịu uốn: σs z A
Khoảng cách từ trọng tâm diện tích cốt thép S đến vị trí của hợp lực trong vùng chịu nén của tiết diện bê tông phía trên vết nứt được xác định một cách cụ thể.
Chiều cao vùng chịu nén tương đối của bêtông được tính như sau: αà λ β δ ξ
+ + β = 1.8 : hệ số đối với bêtông nặng δ’= α m 2
= ϕ f : được xác định theo công thức:
Do b’f = b và không kể đến cốt thép trong vùng bêtông chịu nén nên A’s =0
+ ệ z = (1-0.5ξ)xho d : đường kính cốt thép chịu lực à : hàm lượng cốt thộp tiết diện; o s h b
Kết quả kiểm tra nứt thành hồ được trình bày trong bảng sau :
M tc i ho As Zi σ d a crc
(KN m) m cm2 ξ cm KN/m2 100à mm mm
- Ta thấy an < agh nên thành hồ thỏa mãn điều kiện về khe nứt
5.2.4 Tính toán đáy bể: a Kích th ướ c s ơ b ộ :
Chọn bề dày đáy bể h đáy bể = 12 cm, đáy bể đúc bê tông toàn khối b T ả i tr ọ ng tác d ụ ng :
- Tĩnh tải : Tải trọng bản thân của bản đáy tính theo các lớp cấu tạo và trọng lượng nước trong bể nước
TRỌNG Lớp vật liệu Chiều dày (m) γ
Lớp gạch men 0.01 20 0.20 1.2 0.24 Vữa trát tạo dốc 0.02 18 0.36 1.2 0.432 Bản btct 0.12 25 3.00 1.1 3.30
Hoạt tải không bao gồm tải trọng sửa chữa của bản đáy, vì khối lượng nước có thể bù đắp cho hoạt tải, đặc biệt khi hồ không chứa nước trong quá trình sửa chữa.
Tổng tải trọng tác dụng lên bản đáy : q = 18.00+4.45.4= 22.454 KN/m 2 c S ơ đồ tính :
Tỉ số : L2/L1 =6/3.75= 1.6 < 2 ⇒ bản làm việc theo hai phương
=> Sơ đồ tính : ô bản số 9
MII d Xác đị nh n ộ i l ự c và tính thép :
Mômen tại gối : MI = k91.P ; MII = ki2.P mij , kij tra bảng từ L2/L1
3.75 6 1.6 0.0205 0.008 0.0452 0.0177 g(tĩnh tải) p(hoạt tải) P = (g+p).L 1 L 2 M 1 M 2 M I M II
Từ M ta tính As như sau:
Kết quả tính toán cốt thép bản đáy bể như bảng dưới :
SÀN M (KN.m) α m ξ A s a As Asc/ b.ho
• Cấp chống nứt cấp 3 : acrc2 = 0,2 mm
• Kiểm tra nứt theo điều kiện : acrc ≤ acrc2
Hệ số E σ 20 (3,5 – 100ìà) 3 d δ phụ thuộc vào loại cấu kiện, trong đó đối với cấu kiện uốn, hệ số này bằng 1 Hệ số φ1 được sử dụng để tính đến tác động của tải trọng dài hạn, với giá trị φ1 = 1 Ngoài ra, hệ số η phản ánh tính chất bề mặt của cốt thép có gờ, cũng được quy định là η = 1.
Es : Mô đun đàn hồi của cốt thép ; với thép AI, AII lấy Es !× 10 7 KN/m 2 σs : Ứng suất trong các thanh cốt thép lớp ngoài cùng
- Đối với cấu kiện chịu uốn: σs z A
M tc = M tt × tc tt M tt M tt q q 0.95
Khoảng cách từ trọng tâm diện tích cốt thép S đến điểm đặt của hợp lực trong vùng chịu nén của tiết diện bêtông phía trên vết nứt được xác định bằng công thức + × + z.
= × ξ : Chiều cao vùng chịu nén tương đối của bêtông được tính như sau: αà λ β δ ξ
+ + β = 1.8 : hệ số đối với bêtông nặng δ’= α m 2
= ϕ f : được xác định theo công thức:
Do b’f = b và không kể đến cốt thép trong vùng bêtông chịu nén nên A’s =0
7 δ à à + + ệ z = (1-0.5ξ)*ho d : đường kính cốt thép chịu lực à : hàm lượng cốt thộp tiết diện; o s h b
Kết quả kiểm tra nứt thành hồ được trình bày trong bảng sau :
M tc i ho As Zi σ d a crc
(KN.m) cm cm 2 ξ cm KN/m 2 100à mm mm
- Ta thấy an < agh nên thành hồ thỏa mãn điều kiện về khe nứt
Dầm nắp chỉ chịu tải trọng từ trọng lượng bản thân và tải trọng nhỏ từ bản nắp, được đỡ bởi bản thành Do đó, kích thước dầm nắp được chọn dựa trên cấu tạo của nó.
- Bố trí thép cấu tạo 4Φ14
Hệ dầm đáy được thiết kế như một hệ dầm giao nhau, dựa trên các cột để truyền tải trọng của hồ nước xuống móng Bốn cột của hồ nước được đặt trên các cột của công trình, đảm bảo sự ổn định và an toàn cho cấu trúc Chọn kích thước của hệ dầm đáy và cột hồ nước là rất quan trọng để đảm bảo khả năng chịu lực và độ bền của công trình.
Chọn dầm đáy DĐ1 có kích thước là: bxh 0 x 60cm
Chọn dầm đáy DĐ2 và DĐ3 có kích thước là: bxh 0 x 60cm
Cột hồ nước : bxh = 30 x 30cm b T ả i tr ọ ng tác độ ng :
Phần trọng lượng bản thân cho chương trình tự tính ( trừ bản thành và tải nước)
Một số tải trọng cần nhập :
Tải nước tác dụng lên bản đáy : P2 = 18 KN/m 2
Tỉnh tải bản thành tác dụng lên dầm DD1 : g1= 1,1x25x0,12(1,8-0,2) = 5.28KN/m
Tỉnh tải bản thành tác dụng lên dầm DD2 : g2= 1,1x25x0,1(1,8-0,2) =5.28 KN/m c M ộ t s ố gi ả thi ế t và khai báo :
Bêtông B25 có : Rb = 1.45 KN/m 2 ; Rbt= 0.105 KN /m 2
DEAD = TLBT ( chương trình tự tính thông qua khai báo vật liệu và tiết diện )
LIVE = tải trọng nước tác dụng lên bản đáy
BANTHANH = chính là tỉnh tải bản thành tác dụng lên dầm đáy DD1 và DD2
Tổ hợp tính toán : TONG = 1,1DEAD + LIVE + BANTHANH
( Mô hình trong chương trình ETABS ) d K ế t qu ả n ộ i l ự c :
Biểu đồ lực cắt : e Tính toán c ố t thép :
Từ M ta tính Fa như sau:
Kết quả tính toán thép dầm đáy : chọn a\m
Do hàm lượng thộp à(%) của cỏc dầm DD2, DD3 nhỏ hơn à min =0.15% nờn ta tớnh A s theo à min : A s = à min bh o
(KN.m) As Thép chọn As chọn
Chọn đai Φ6với fđ = 0.283 cm 2 , đai 2 nhánh: n = 2; RSW50 (daN/cm 2 ), u = 200mm u nf bh R R
Dầm DN1 DN2 DD1 DD2 DD3 b(cm) 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 h0(cm) 0.16 0.16 0.55 0.55 0.55
Q < Qdb nên cốt đai đủ khả năng chịu lực
5.2.7 Tính toán cột hồ nước mái a Tính tóan kích th ướ c s ơ b ộ c ộ t h ồ n ướ c
- Sơ đồ truyền tải về cột:
- Tiết diện cột sơ bộ được tính như sau:
- Với N : là tải trọng do DN1, DN2, DD1, DD2 truyền về Bỏ qua tải trọng của trọng lượng bản thân cột
- Tải trọng do hệ dầm đáy truyền vào lấy từ mô hình ta có:
- Tải trọng hệ dầm nắp truyền vào là:
+ Trọng lượng bản thân dầm :
- Tổng lực dọc truyền xuống chân cột là:
- Vậy tiết diện cột sơ bộ là:
- Chọn cột vuông b x h (cm) = (30 x 30) cm b Tính thép cho c ộ t h ồ n ướ c
→F a cột lấy theo cấu tạo , chọn 4φ20
- Kiểm tra khả năng chịu lực của cột :
CH ƯƠ NG 6:TÍNH TOÁN KHUNG TR Ụ C 4
Xác đỊnh tiẾt diỆn dẦm, CỘT
Hệ khung kết cấu siêu tĩnh của nhà ảnh hưởng đến nội lực trong khung, không chỉ dựa vào sơ đồ kết cấu và tải trọng mà còn phụ thuộc vào độ cứng của các cấu kiện Do đó, việc xác định kích thước tiết diện của các cấu kiện là rất cần thiết.
D ầ m chính gi ữ a các tr ụ c 3, 4 và B, D ô sàn 4,5,6
Trong đó L : là nhịp của dầm đang xét
Với hai dầm chính ta chọn ô bản kích thước (gồm ô 5 và ô 6) 7mx8,2m thì h d = 700 (mm) b d = 300 (mm)
Chiều dài dầm nhịp giữa : L 2 = (3000 ÷4700)mm
+ Chiều cao dầm chính: h d = (1/10 ÷1/13)xLG0÷230mm Để tiện thi công ta chọn h dc đối với nhịp giữa h dc @0mm
Bề rộng dầm : b d = (1/2 ÷ 1/4)xh d b d = 100÷200mm Chọn b d 0mm 6.1.2 TI Ế T DI Ệ N C Ộ T
Để xác định tiết diện cột, cần xem xét diện truyền tải của tải trọng đứng Tải trọng từ sàn sẽ được truyền xuống cột theo diện truyền tải từ một tầng, trong đó diện truyền tải của tầng thứ i được xác định cụ thể.
- Diện tích tiết diện cột A o xác định theo công thức: b t
0 R b cường độ tính toán của bê tông : B25: R b 5 MPa
N- lực nén, được tính toán gần đúng như sau:
Diện tích mặt sàn (F s) là yếu tố quan trọng trong việc truyền tải trọng lên cột đang xem xét Số sàn (m s) tính toán bao gồm cả mái phía trên tiết diện cần xem xét Tải trọng tương đương (q) được xác định dựa trên mỗi mét vuông mặt sàn, giúp đánh giá chính xác khả năng chịu tải của công trình.
Trong thiết kế kết cấu, tải trọng thường xuyên và tạm thời trên bản sàn, cùng với trọng lượng của dầm, tường và cột, cần được phân bố đều trên sàn Giá trị tải trọng q thường được xác định dựa trên kinh nghiệm thực tế.
Với nhiều nhà chiều dày sàn là bé (100-140mm kể cả các lớp cấu tạo sàn), có ít tường, kích thước các dầm và cột là loại bé q=(10-14) kN/m 2
Với nhà có chiều dày sàn trung bình từ 150-200 mm, bao gồm cả các lớp cấu tạo sàn, kích thước tường, dầm và cột thường thuộc loại trung bình với tải trọng q khoảng 15-18 kN/m².
Với nhà có bề dày sàn khá lớn trên 250mm, cột và dầm đều lớn thì q nhà thể lấy đến
20 kNm 2 hoặc lớn hơn nữa
Nhà có chiều dày sàn h = 5mm với tường, dầm, cột có chiều cao trung bình cho phép tính toán tải trọng q = kN/m² Hệ số k t = 1.3 được áp dụng để xem xét các yếu tố ảnh hưởng như mô men uốn, hàm lượng cốt thép và độ mảnh của cột.
TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO KHUNG
- Trọng lượng bản thân sàn, cột, dầm khai báo trực tiếp trên ETABS thông qua các thông số vật liệu, tiết diện ta nhập vào
- Trọng lượng hoàn thiện gồm trọng lượng bản thân các lớp gạch, vữa xi măng, vữa trát, lớp chống thấm… khai báo riêng
- Tải treo đường ống thiết bị kỹ thuật
Tải trọng sàn hành lang, sảnh – cầu thang
- Tải treo đường ống thiết bị kỹ thuật
Tải trọng sàn vệ sinh
- Lớp gạch men nhám1cm
- Vữa XM tạo dốc dày 4cm
- Tải treo đường ống thiết bị kĩ thuật
Tải trọng sàn hành lang, sảnh – cầu thang
Hành lang , sảnh, cầu thang 3 1.2 3,60
Tải trọng sàn vệ sinh Sàn Vệ Sinh 2 1,2 2,40
Vì công trình có chiều cao H = 44,3m > 40m nên ta phải tính thêm gió động cho công trình theo TCXD 229 -1999 và TCVN 2737 -1995
6.2.2.1 XÁC ĐỊ NH THÀNH PH Ầ N GIÓ T Ĩ NH
Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió W ở độ cao Z so với mốc chuẩn
(cao độ 0.000 của công trình) xác định theo công thức γ
W = (chưa tính hệ số khí động)
W 0 – giá trị của áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng Thành phố Hồ Chí Minh thuộc khu vực II- A với W 0 =0,95kN/m 2
Thành phố Hồ Chí Minh được xác định là khu vực có ảnh hưởng bão yếu, với giá trị áp lực gió W 0 giảm 0,12 kN/m² cho vùng II-A Hệ số k được sử dụng để điều chỉnh áp lực gió theo độ cao Z và dạng địa hình, được tham khảo từ bảng 5 trong TCVN 2737 – 1995 (theo dạng địa hình C) Hệ số khí động c có giá trị 0,8 cho bề mặt gió đẩy và -0,6 cho bề mặt gió hút Độ tin cậy của tải trọng gió được xác định với hệ số γ = 1,2.
T ả i gió phía đ ón theo ph ươ ng OX
T ả i gió hút theo ph ươ ng OX
Tầng W0 (KN/m2) H (m ) htt (m) K Ck Wk (KN/m2)
Tầng 5 0.83 11.6 3.3 1.21 -0.6 -0.6026 Tầng 6 0.83 14.9 3.3 1.24 -0.6 -0.6175 Tầng 7 0.83 18.2 3.3 1.27 -0.6 -0.6325 Tầng 8 0.83 21.5 3.3 1.31 -0.6 -0.6524 Tầng 9 0.83 24.8 3.3 1.34 -0.6 -0.6673 Tầng 10 0.83 28.1 3.3 1.37 -0.6 -0.6823 Tầng 11 0.83 31.4 3.3 1.38 -0.6 -0.6872 Tầng 12 0.83 34.7 3.3 1.38 -0.6 -0.6872
T Ả I TR Ọ NG GIÓ TÁC D Ụ NG THEO PH ƯƠ NG OX
Tầng Wđ (KN/m2) Wk (KN/m2) W (KN/m2) Fx (KN)
T ả i gió phía đ ón theo ph ươ ng OY
Tầng W0 (KN/m2) H (m ) htt (m) K Cđ Wđ (KN/m2)
T ả i gió hút theo ph ươ ng OY
Tầng W0 (KN/m2) H (m ) htt (m) K Ck Wk (KN/m2)
T Ả I TR Ọ NG GIÓ TÁC D Ụ NG THEO PH ƯƠ NG OY
Tầng Wđ (KN/m2) Wk (KN/m2) W (KN/m2) Fy (KN)
6.2.2.2 XÁC ĐỊ NH THÀNH PH Ầ N GIÓ ĐỘ NG
Sơ đồ tính toán động lực
- Ta đưa về 15 điểm tập trung khối lượng ứng với cao độ mỗi sàn Sơ đồ tính toán động lực của công trình là 1 console ngàm chặt vào móng
Việc xác định độ cứng EJ của công trình gặp khó khăn và không chính xác khi thực hiện tính toán bằng tay Để khắc phục điều này, chúng ta tạo mô hình không gian của công trình trên phần mềm ETABS, từ đó giải để tìm tần số dao động và khối lượng tập trung tại mỗi tầng.
Xác định khối lượng tập trung Mj của phần công trình thứ j
Mỗi sàn trong công trình được xem như một phần riêng biệt, với khối lượng tập trung M j được tính toán bao gồm khối lượng của sàn, dầm, cột và tường ở từng tầng, đồng thời cũng tính thêm khối lượng của các lớp hoàn thiện sàn.
Trọng lượng sàn được khai báo trực tiếp trong phần mềm Etabs thông qua bề dày của ô sàn, cho phép chương trình tính toán chính xác Các lớp cấu tạo sẽ được gán vào phần tử sàn sau này và được xem như là tĩnh tải.
- Mô hình khung không gian tạo trên Etabs ắ Mặt bằng tầng điển hỡnh
+ Mô hình không gian trên Etabs
Trong bài viết này, chúng ta sẽ tạo mô hình khung không gian trên phần mềm ETABS, gán tĩnh tải (các lớp hoàn thiện) và hoạt tải Để thực hiện, cần khai báo DEFINE/MASS SOURCE với hệ số tĩnh tải là 1,0 và hoạt tải là 0,5 Sau khi giải mô hình, chúng ta sẽ thu được khối lượng tập trung Mj cho tất cả các nút điểm tương ứng với cao độ sàn ở mỗi tầng.
B Ả NG KH Ố I L ƯỢ NG T Ậ P TRUNG Mj
T ầ ng Diaphragm Mode MassX (KN)
Xác định tần số dao động riêng
Sau khi nhập sơ đồ khung vào phần mềm ETABS và khai báo 12 mode, chúng ta nhận được 12 chu kỳ riêng T Tần số dao động riêng f được tính theo công thức f = 1/T (Hz).
=T CÁC D Ạ NG DAO ĐỘ NG C Ủ A CÔNG TRÌNH
Theo TCVN 229 - 1999, các công trình sử dụng bê tông cốt thép và gạch đá với kết cấu bao che cần tuân thủ giá trị giới hạn của tần số dao động riêng là f L = 1,3Hz.
- Dựa vào phần trăm khối lượng ta có: Mode 1 là dao động theo phương X với f 1 =0.545Hz và phương Y là f 1 =0.616Hz tương ứng mode 2
Kết quả cho thấy rằng tần số dao động riêng cơ bản f1 của kết cấu nhỏ hơn tần số giới hạn fL = 1,3Hz, do đó cần tính toán thành phần động của tải trọng gió theo dạng dao động đầu tiên ở cả hai phương X và Y.
D ạ ng dao độ ng 1 theo ph ươ ng X
D ạ ng dao d ộ ng 1 theo ph ươ ng Y
Xác đị nh d ạ ng dao độ ng riêng
Kết quả tính toán các giá trị y ji của dạng dao động đầu tiên được xuất từ ETABS, chỉ tính cho các dạng dao động theo phương x và phương y, được trình bày trong bảng dưới đây.
B Ả NG CHUY Ể N V Ị NGANG T Ỷ ĐỐ I THEO PH ƯƠ NG OX
T ầ ng Diaphragm Mode UX yji MassX (KN)
B Ả NG CHUY Ể N V Ị NGANG T Ỷ ĐỐ I THEO PH ƯƠ NG OY
T ầ ng Diaphragm Mode UX yji MassY (KN)
Xác đị nh các h ệ s ố thành ph ầ n độ ng c ủ a t ả i tr ọ ng gió tác d ụ ng lên công trình
- Giá trị tiêu chuẩn thành phần động của tải trọng gió tác dụng lên phần thứ j ứng với dao động thứ i được xác định theo công thức: ji i i j ij p M y
M j là khối lượng tập trung của phần thứ j của công trình, ξ i là hệ số động lực ứng với dạng dao động thứ i, không thứ nguyên Dịch chuyển ngang tỉ đối của trọng tâm phần công trình thứ j ứng với các dạng dao động thứ i được ký hiệu là y ji Hệ số Ψ i được xác định bằng cách chia công trình thành nhiều phần, trong đó tải trọng gió trong mỗi phần có thể coi như không đổi.
Xác định hệ số động lực ξ i
- Hệ số động lực ξ i xác định phụ thuộc vào thông số ε i và độ giảm loga của dao động: i i f
Trong đó: γ - hệ số tin cậy của tải trọng gió lấy bằng 1,2 f i – tần số dao động riêng thứ i
W 0 – giá trị của áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng Thành phố Hồ Chí Minh thuộc khu vực II- A
- Đối với công trình bêtông cốt thép δ = 0,3 Theo đồ thị xác định hệ số động lực
(hình 2 trang 10 TCVN 229 – 1999), ta xác định được hệ số động lực ξ i như sau:
THÀNH PH Ầ N ĐỘ NG THEO
THÀNH PH Ầ N ĐỘ NG THEO
Hệ số độ tin cậy γ 1.2 Hệ số độ tin cậy γ 1.2
- Hệ số Ψ i được xác định theo công thức
W Fj là giá trị tiêu chuẩn thành phần động của tải trọng gió tác dụng lần thứ j của công trình, phản ánh các dạng dao động khác nhau Giá trị này chỉ xem xét ảnh hưởng của xung vận tốc gió và được xác định theo công thức: W Fj = W j ζ i S j υ.
Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải gió tại độ cao Z được ký hiệu là W j, trong khi ζ j là hệ số p lực động của tải trọng gió tại độ cao Z tương ứng với phần thứ j của công trình, theo bảng 3 TCXD 229 – 1999 cho địa hình C Hệ số tương quan không gian p lực động của tải trọng gió, ký hiệu là ν, được xác định dựa trên các tham số ρ và χ v liên quan đến dạng dao động.
- Đối với dạng dao động thứ nhất ν 1 phụ thuộc kích thước mặt đón gió, trong đó với gió phương X, ρ =0.4 L =0.4x18=7.2m, χ = H = 56.6m; với phương Y, ρ =D= 69,6m , χ
=H = 56.6m Với các dạng dao động khác ν 2 = ν 3 = ν 4 = ν 4 = 1,0.(theo bảng 5 TCXD
- Tra bảng 4 và bảng 5 TCXD 229 –1999, đối với dạng dao động thứ nhất theo phương X: ν 1 = 0,759; theo phương Y: ν 1 = 0,597
- Đối với dạng dao động thứ 2 trở đi theo 2 phương X, Y: ν 2…n =1
GIÁ TR Ị TIÊU CHU Ẩ N THÀNH PH Ầ N ĐỘ NG THEO OX T ầ ng Yji (yji)2 MX (Mj) (KN) W i W j W Fj
GIÁ TR Ị TIÊU CHU Ẩ N THÀNH PH Ầ N ĐỘ NG THEO OY T ầ ng yji (yji)2 MX (Mj) (KN) W i W j W Fj
Xác định thành phần động của tải trọng gió:
Dựa vào các giá trị M j, ϕ I, χ I và y ji, chúng ta có thể xác định thành phần động của tải trọng gió tác động lên thành phần thứ j theo dạng dao động thứ i thông qua công thức: ji i i j ji p M y.
- Tính toán từ các giá trị của M j , y ji và W Fj ta xác định được các hệ số Ψ i ứng với dạng dao động đầu tiên theo phương X:
T Ả I TR Ọ NG GIÓ ĐỘ NG THEO OX
- Tính toán từ các giá trị của M j , y ji và W Fj ta xác định được các hệ số Ψ i ứng với dạng dao động đầu tiên theo phương Y:
T Ả I TR Ọ NG GIÓ ĐỘ NG THEO OY
T Ổ NG T Ả I TR Ọ NG GIÓ ĐỘ NG THEO OX
T ĩ nh FX (KN) Độ ng Wp (KN)
T ĩ nh + Độ ng (KN) Tầng 1 55.67 2.42 58.09
T Ổ NG T Ả I TR Ọ NG GIÓ ĐỘ NG THEO OY T ầ ng T ĩ nh FX (KN) Độ ng Wp (KN) T ĩ nh + Độ ng (KN)
GÁN T Ả I GIÓ THEO PH ƯƠ NG X TRONG ETABS
CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI
- TCVN 2737:1995 Tải trọng và tác động - tiêu chuẩn thiết kế
- TCXD 229:1999 - Chỉ dẫn tính toán thành phần động của tải trọng gió theo
- Khung không gian có rất nhiều trường hợp đặt tải Để đơn giản, ta tính khung không gian với các loại tải trọng sau:
Gió X : Gió đẩy theo phương X
Gió XX: Gió hút theo phương X
Gió Y : Gió đẩy theo phương Y
Gió YY: Gió hút theo phương Y
CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG
Trong thực tế, công trình không phải chịu tác động của tất cả các trường hợp tải trọng cùng một lúc, vì vậy cần tiến hành tổ hợp nội lực để xác định nội lực nguy hiểm nhất có thể xảy ra trong kết cấu trong suốt quá trình làm việc Theo TCVN 2737 – 1995, có các trường hợp đặt tải và tổ hợp cụ thể để thực hiện việc này.
- Tổ hợp cơ bản chính: 1 tĩnh tải + 1 hoạt tải (hệ số tổ hợp cho tĩnh tải và hoạt tải là
- Tổ hợp phụ: 1 tĩnh tải + 2 hoạt tải trở lên (hệ số tổ hợp cho tĩnh tải là 1 và cho tất cả các hoạt tải là 0.9)
TH1 : 1 Tĩnh tải + 1 Hoạt tải
TH3 : 1 Tĩnh tải + 1 Gió XX
TH5 : 1 Tĩnh tải + 1 Gió YY
TH6 : 1 Tĩnh tải + 0.9 Hoạt tải + 0.9 Gió X
TH7 : 1 Tĩnh tải + 0.9 Hoạt tải + 0.9 Gió XX
TH8 : 1 Tĩnh tải + 0.9 Hoạt tải + 0.9 Gió Y
TH9 : 1 Tĩnh tải + 0.9 Hoạt tải + 0.9 Gió YY
THBAO: TH1+TH2 +TH3 + TH4+ ….+ TH8+ TH9
GIẢI NỘI LỰC CHO KHUNG
Để tính toán nội lực cho khung không gian bằng phần mềm ETABS, cần chuyển đổi hoạt tải và tĩnh tải sàn thành lực phân bố đều tác dụng lên các dầm Đồng thời, trọng lượng của tường cũng được qui về tải phân bố đều lên các dầm Sau khi tạo mô hình trên ETABS, chúng ta có thể giải quyết nội lực và chuyển vị của các cấu kiện, bộ phận, từ đó thu được kết quả nội lực cần thiết.
ETABS ta dùng chương trình EXCEL để tính cốt thép.
Tính CỐT thép cho khung trỤc 3
- Bê tông : bê tông có cấp độ bền chịu nén B25 có:
- Thép: ∅ 10 m và có mođun biến dạng
Do nền bên dưới gồm nhiều lớp sét và cát xen lẫn
Toàn là đất sét, ta xác định được Hs và nếu nền toàn là đất cát, ta xác định được Hc theo 2 công thức: s p p
Với kp: hệ số hiệu chỉnh áp lực tra theo nội suy theo bảng 1.9 trang 48 với p tc p tb 9KN/m 2 Pxt o Pxt =Ptb tc xSngoàixt 9x2x1x2.5C9.5KN o Pcx =0.75RkxSxqxt =0.75x1050x2x1x75KN
V ậ y Ki ể m tra đ ã th ỏ a đ i ề u ki ệ n xuyên th ủ ng.
TÍNH NỘI LỰC TRONG MÓNG BÈ
Sơ đồ dầm và bản toàn khối cho thấy nhiều phương pháp giải nội lực trong bản móng và dầm móng Phần mềm ETABS được sử dụng để mô hình tính toán và xác định nội lực Ngoài ra, phần mềm SAP 2000, cũng thuộc hãng CSI của Mỹ, cùng với SAFE, chuyên giải nội lực cho các cấu kiện dạng tấm như sàn và móng bè Quy trình mô hình hóa sẽ được mô tả chi tiết trong phụ lục, và việc kiểm tra kết quả tính toán sẽ được thực hiện trên ETABS để đảm bảo độ chính xác.
10.7.1 CÁC THÔNG SỐ ĐỂ MÔ HÌNH: ắ Bờ tụng: chọn bờ tụng cú cấp độ bền B25
-Thép: cốt thép chịu lực chọn thép CII: Rs=Rsc= 280 (Mpa), thép đai chọn thép CI:
HỆ SỐ NỀN TẠI CÁC NÚT Ki (kN) ẹIEÅM L1 (m) L2 (m) F(m 2 ) Ki
Mặt bằng móng và kí hiệu ô bản móng bè, kí hiệu dầm móng bè
10.7.2 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN: Để thiên về an toàn cũng như tiện cho quá trình thi công, tác giả lấy kết quả nội lực của ô bản lớn nhất để tính toán và bố trí cốt thép cho toàn mặt bằng
Trong quá trình đánh giá công trình, ô bản S6 cho thấy nội lực lớn nhất do lực dọc chân cột tại đây là cao nhất Vì vậy, chúng ta sẽ sử dụng nội lực tại ô bản này để thực hiện các tính toán, từ đó chọn kết quả lớn nhất để bố trí trên mặt bằng công trình.
A =ξR sau đó chọn và bố trí cốt thép
Tính toán As(cm 2 )/ 1 m dài Gối 2 Nhịp Gối 3
Dải qua nhịp 12.12 9.51 12.73 trục C 19.39 10.67 19.95 Dải qua gối (cột) trục D 27.04 10.68 18.45 Chọn bố trí Φ20a110 Φ16a180 Φ20a110
Tính toán As(cm 2 )/1 m dài Gối C Nhịp Gối B
Dải qua nhịp 11.59 9.57 12.47 trục C 25.11 11.25 28.89 Dải qua gối (cột) trục D 27.04 10.15 28.89 Chọn bố trí Φ20a100 Φ16a200 Φ20a100
10.7.3 TÍNH TOÁN THÉP CHO DẦM MÓNG BÈ:
10.7.3.2TIẾT DIỆN CHỊU MOMEN ÂM
-Bản cánh nằm trong vùng chịu kéo nên không tham gia chịu lực
-Tính toán cốt thép theo bài toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật
A =ξR sau đó chọn và bố trí cốt thép m 2 R b o
10.7.3.3 TIẾT DIỆN CHỊU MOMEN DƯƠNG:
-Bản cánh nằm trong vùng chịu nén nên cùng tham gia chịu lực với sườn
-Tính toán cốt thép theo bài toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ T Kích thước tiết diện như sau:
Với L1:chiều dài dầm, L2: khoảng cách với dầm kế cận
Xác định vị trí trục trung hòa:M =R b b ' f h ' f (h o −0.5h ' f )
M trục trung hòa qua cánh => tiết diện làm việc là chữ nhật lớn b’f x h
M trục trung hòa qua sườn => tiết diện làm việc theo chữ T
M − − − α • Nếu α m ≤α R : bài toán cốt đơn => 1 [ b o b ( ' f ) ' f ]
• α m >α R : Bài toán cốt kép Lấy α m =α R ,ξ =ξ R
10.7.4 TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐAI o bt n b R bh
Q≤ϕ 3 (1+ϕ ) nếu thỏa thì ta đặt cốt đai theo cấu tạo:
=>Nếu không thỏa ta chọn asw và n và tính toán như sau:
( 4 min ϕ ϕ ϕ ϕ ϕ ϕ ắ Qmax = 2328.56 (KN) ắ Chọn thộp đai ứ10( asw=0.785cm 2 ), ắ đai 4 nhỏnh ắ Rsw5(Mpa), B ắ Bờtụng B25:Rbt50 kN/m 2 schọn
300 b f n bt o tt SW SW b f n bt o ct
ệ Ta chọn ứ10a250 cho đoạn giữa nhịp ệ Và chọn ứ10a150 cho đoạn gối.
KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CỦA CÔNG TRÌNH
10.8.1 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TRƯỢT:
Lực gây trượt chính là tổng lực ngang tại các chân cột Q01.3 (KN)
Lực chống trượt là lực phản tác dụng từ áp lực đất lên công trình, kết hợp với lực ma sát giữa đất và bản móng.
P =γ D tg +ϕ , L:chiều dài móng, Df: chiều sâu móng, F:diện tích móng
Kết luận: Công trình ổn định về trượt
10.8.2 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH LẬT
Momen gây lật là momen quanh điểm lật: ∑ M lat =52805 (KN.m)
Momen chống lật là trọng lượng bản thân công trình quanh điểm lật:
Kết luận: Công trình ổn định về lật
SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG
SO SÁNH KHỐI LƯỢNG ĐẤT ĐÀO HỐ MÓNG
Khi thi công công trình có tầng hầm, sau khi hoàn tất việc ép cọc, cần đào toàn bộ khu vực đến cao trình tầng hầm thiết kế, tức là -3m so với mặt đất tự nhiên Sau đó, tiến hành đào đất để thi công đài cọc.
11.1.1 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI:
Ta phải đào một phần diện tích móng đến cao trình đáy đài móng nên khối lượng đất đào ít hơn nhiều phương án móng bè
Việc đào toàn bộ diện tích móng đến cao trình đáy móng tạo ra khối lượng đất đào rất lớn, gây ra nhiều khó khăn trong quá trình thi công Điều này đồng nghĩa với việc khối lượng bê tông cần thay thế cho phần đất đã đào cũng sẽ rất lớn.
SO SÁNH ƯU NHƯỢC ĐIỂM CỦA CÁC LOẠI MÓNG
Móng bè là lựa chọn hợp lý cho các công trình xây dựng trong đô thị, đặc biệt trong điều kiện xây chen, vì phương pháp này không gây ra chấn động ảnh hưởng đến các công trình lân cận trong quá trình thi công.
Khuyết điểm của móng là sức chịu tải hạn chế do tiết diện và chiều sâu chôn móng không lớn Bên cạnh đó, lượng cốt thép trong móng tương đối nhiều, dẫn đến thi công mất thời gian vì cần chờ móng đủ khả năng chịu tải trước khi tiến hành xây dựng các kết cấu phía trên.
Cọc khoan nhồi là loại cọc được thi công trực tiếp tại hiện trường thông qua việc khoan lỗ vào đất với độ sâu và đường kính theo thiết kế Sau khi hoàn thành khoan, lồng thép sẽ được đặt vào lỗ và bê tông được đổ vào để tạo thành cọc chắc chắn.
Thi công c ọ c khoan nh ồ i c ầ n tr ả i qua nh ữ ng công tác chính sau đ ây:
Trước khi tiến hành thi công cọc, cần chuẩn bị đầy đủ tài liệu liên quan đến khảo sát đất nền, quan trắc mực nước ngầm, và chuẩn bị mặt bằng thi công Ngoài ra, việc xác định vị trí tim cọc cũng rất quan trọng để đảm bảo quy trình thi công diễn ra suôn sẻ và hiệu quả.
Công tác định vị hố khoan là một bước quan trọng, trong đó hố khoan và tim cọc được xác định trong quá trình hạ ống chống Việc xác định tim cọc phải được thực hiện một cách chính xác theo yêu cầu thiết kế để đảm bảo chất lượng công trình.
- Hạ ống chống: ống chống có mục đích nhằm bảo vệ thành hố khoan ở phần đầu cọc, ống chống phải được hạ thẳng đứng
- Công tác khoan tạo lỗ: hố khoan cần được kiểm tra về chiều sâu và đường kính cũng như tình trạng thành vách theo yêu cầu
- Công tác hạ lồng thép: lồng thép hạ xuống cần đảm bảo chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép
- Công tác thổi rửa đáy hố khoan: việc làm sạch đáy hố khoan có ý nghĩa quyết định đến sức chịu tải của cọc
Công tác đổ bêtông trong cọc khoan nhồi cần đảm bảo rằng quá trình cấp bêtông diễn ra liên tục và không bị gián đoạn Thời gian đổ bêtông cho mỗi cọc không nên vượt quá 4 giờ để đảm bảo chất lượng công trình.
Rút ống chống là quá trình quan trọng cần thực hiện khi bêtông vẫn còn độ dẻo và chưa ninh kết Việc này giúp đảm bảo rằng bêtông không bị kéo lên theo ống chống, từ đó duy trì chất lượng và kết cấu của công trình.
Cọc khoan nhồi có nhiều ưu điểm nổi bật, bao gồm khả năng chịu tải lớn lên đến hàng nghìn tấn với đường kính và chiều sâu hạ cọc lớn Phương pháp này không gây chấn động cho các công trình xung quanh, rất phù hợp cho việc xây dựng chen trong các đô thị lớn Cọc có thể mở rộng đường kính và chiều dài tối đa, với chiều sâu hạ cọc lên đến 100m và đường kính từ 60 đến 250cm hoặc lớn hơn Trong điều kiện thi công cho phép, có thể thực hiện việc mở rộng đáy hoặc bên thân cọc Ngoài ra, lượng cốt thép trong cọc khoan nhồi thường ít hơn so với cọc đóng, và phương pháp này còn có khả năng thi công qua các lớp đất cứng xen kẽ.
Mặc dù móng cọc mang lại nhiều lợi ích, nhưng nó cũng có một số khuyết điểm đáng lưu ý Giá thành của móng cọc thường cao hơn so với các phương án móng khác như móng bè, cọc đóng và cọc ép Công nghệ thi công cọc yêu cầu kỹ thuật cao, và quy trình kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp, dẫn đến chi phí tăng thêm trong quá trình thực hiện Ngoài ra, việc mất mát bêtông trong quá trình thi công do thành lỗ khoan không đảm bảo và hiện tượng sập lỗ khoan có thể xảy ra, cũng như việc nạo vét ở đáy lỗ khoan trước khi đổ bêtông, đều có thể ảnh hưởng tiêu cực đến chất lượng thi công cọc Hơn nữa, ma sát bên thân cọc thường giảm đáng kể so với các loại cọc đóng và cọc ép do công nghệ khoan tạo lỗ.
Dựa trên các tính toán khối lượng và phân tích ưu nhược điểm của từng phương án móng, phương án móng cọc khoan nhồi được xác định là lựa chọn phù hợp nhất cho thi công phần nền móng của công trình này.
[1] Vũ mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu công trình, NXB Xây
Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Xuân Liên và Nguyễn Phát Tấn đã cùng nhau biên soạn cuốn sách "Kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện cơ bản)" do NXB Khoa Học và Kỹ Thuật Hà Nội xuất bản năm 2000.
[3] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện nhà cửa),
NXB Đại Học Quốc Gia, TP HCM, 2003
[4] Bộ môn công trình bêtông cốt thép, Trường ĐH xây dựng: thiết kế sàn bêtông cốt thép toàn khối, NXB khoa học và kỹ thuật, Hà Nội
[5] TCVN 2737 – 1995, Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn xây dựng,
NXB Xây Dựng Hà Nội, 1999
[6] Lê Anh Hoàng: Nền và Móng, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2004
[7] Bài giảng cấp thoát nước của thầy ThS Đặng Quốc Dũng, ĐH Bách Khoa Tp.HCM
[8] Lê Văn Kiểm: thiết kế tổ chức thi công xây dựng, Trường ĐH Bách Khoa Tp.HCM
[9] Nguyễn Văn Hiệp: hướng dẫn đồ án môn học bê tong cốt thép phần Sàn sườn toàn khối có bản dầm, NXB ĐH Quốc gia Tp.HCM
[10] Cấu tạo Bê Tông Cốt Thép, NXB Xây Dựng Hà Nội, 2004
Và một số tài liệu khác được sử dụng để tham khảo khi thiết kế và tính toán
Story Diaphragm MassX MassY XCM YCM CumMassX CumMassY XCCM YCCM XCR YCR STORY1 D1 32.9426 32.9426 9.169 9.465 32.9426 32.9426 9.169 9.465 7.502 13.079 STORY2 D2 32.3273 32.3273 9.169 9.425 32.3273 32.3273 9.169 9.425 7.387 12.888 STORY3 D3 33.6164 33.6164 9.224 9.388 33.6164 33.6164 9.224 9.388 7.374 12.652 STORY4 D4 34.9335 34.9335 9.283 9.354 69.8671 69.8671 9.283 9.354 7.408 12.291 STORY5 D5 34.9335 34.9335 9.283 9.354 34.9335 34.9335 9.283 9.354 7.476 11.969 STORY6 D6 33.9279 33.9279 9.313 9.479 33.9279 33.9279 9.313 9.479 7.571 11.69 STORY7 D7 29.1484 29.1484 9.852 10.091 29.1484 29.1484 9.852 10.091 7.736 11.582
Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ
STORY10 D10 29.1484 29.1484 9.852 10.091 29.1484 29.1484 9.852 10.091 8.26 11.557 STORY11 D11 29.1484 29.1484 9.852 10.091 29.1484 29.1484 9.852 10.091 8.447 11.544 STORY12 D12 29.1634 29.1634 9.852 10.092 29.1634 29.1634 9.852 10.092 8.642 11.523 STORY13 D13 29.1484 29.1484 9.852 10.097 29.1484 29.1484 9.852 10.097 8.846 11.494 STORY14 D14 27.8216 27.8216 9.827 10.102 27.8216 27.8216 9.827 10.102 9.053 11.46 STORY15 D15 3.2515 3.2515 10.558 15.563 3.2515 3.2515 10.558 15.563 9.115 11.673
Story Diaphragm Mode UX UY UZ RX RY RZ
Story Column Load P(KN) V2 (KN) V3(KN) M2 (KN) M3(KN)
STORY1 C9 THBAO MAX -270.7 0.1 5.4 0 0 STORY1 C9 THBAO MAX -265 0.1 5.4 5.94 4.24 STORY1 C9 THBAO MAX -259.2 0.1 5.4 11.87 8.48 STORY1 C9 THBAO MIN -617.1 -3.3 -4.6 0 0 STORY1 C9 THBAO MIN -611.4 -3.3 -4.6 -7.07 -0.11 STORY1 C9 THBAO MIN -605.7 -3.3 -4.6 -14.14 -0.22
STORY1 C8 THBAO MAX -106 5.3 3 3.33 4.83STORY1 C8 THBAO MAX -101.5 5.3 3 6.66 9.65STORY1 C8 THBAO MIN -449.2 -3.7 -2.6 0 0STORY1 C8 THBAO MIN -444.7 -3.7 -2.6 -3.9 -6.85STORY1 C8 THBAO MIN -440.2 -3.7 -2.6 -7.81 -13.69
STORY1 C7 THBAO MAX -493.6 2.2 13.2 14.26 -1.45 STORY1 C7 THBAO MAX -488.2 2.2 13.2 28.52 -2.9
STORY1 C7 THBAO MIN -921.6 1.1 -11 -17.21 -2.83 STORY1 C7 THBAO MIN -916.2 1.1 -11 -34.42 -5.66
STORY1 C6 THBAO MAX -750.6 4.2 12.5 15.92 -2.15 STORY1 C6 THBAO MAX -745.2 4.2 12.5 31.85 -4.29 STORY1 C6 THBAO MIN -1297.7 1.7 -12.2 0 0 STORY1 C6 THBAO MIN -1292.4 1.7 -12.2 -16.19 -5.49 STORY1 C6 THBAO MIN -1287 1.7 -12.2 -32.38 -10.98
STORY1 C5 THBAO MAX -887.1 6.2 12.3 0 0 STORY1 C5 THBAO MAX -881.8 6.2 12.3 15.91 -2.64 STORY1 C5 THBAO MAX -876.4 6.2 12.3 31.82 -5.28
STORY1 C5 THBAO MIN -1398.7 2 -12.2 -16.05 -8.08 STORY1 C5 THBAO MIN -1393.4 2 -12.2 -32.11 -16.17
STORY1 C41 THBAO MAX -721.1 21 15.1 12.71 22.94STORY1 C41 THBAO MAX -708.2 21 15.1 25.43 45.89STORY1 C41 THBAO MIN -1407.4 -17.6 -9.8 0 0STORY1 C41 THBAO MIN -1394.5 -17.6 -9.8 -19.57 -27.25
STORY1 C4 THBAO MAX -743.6 5.9 10.9 18.49 0.9 STORY1 C4 THBAO MAX -738.2 5.9 10.9 36.98 1.81 STORY1 C4 THBAO MIN -1335.4 -0.7 -14.2 0 0 STORY1 C4 THBAO MIN -1330 -0.7 -14.2 -14.23 -7.73 STORY1 C4 THBAO MIN -1324.7 -0.7 -14.2 -28.45 -15.46
STORY1 C39 TH7 -646.1 3.9 0.6 0 0 STORY1 C39 TH7 -641.6 3.9 0.6 -0.75 -5.02 STORY1 C39 TH7 -637.2 3.9 0.6 -1.5 -10.04
STORY1 C39 THBAO MAX -363.5 4.3 2.6 0.08 5.39 STORY1 C39 THBAO MAX -359 4.3 2.6 0.16 10.78 STORY1 C39 THBAO MIN -874.4 -4.1 -0.1 0 0 STORY1 C39 THBAO MIN -870 -4.1 -0.1 -3.42 -5.53 STORY1 C39 THBAO MIN -865.5 -4.1 -0.1 -6.83 -11.06
STORY1 C38 GIOYY 239.8 2.8 -0.9 0 0 STORY1 C38 GIOYY 239.8 2.8 -0.9 1.12 -3.7 STORY1 C38 GIOYY 239.8 2.8 -0.9 2.24 -7.4
STORY1 C38 THBAO MAX -352.3 4.9 2 0.01 4.81 STORY1 C38 THBAO MAX -347.8 4.9 2 0.02 9.63
STORY1 C38 THBAO MIN -935.5 -3.7 0 -2.57 -6.42 STORY1 C38 THBAO MIN -931 -3.7 0 -5.15 -12.83
STORY1 C36 THBAO MAX -501.3 3.2 2.2 0.57 6.17STORY1 C36 THBAO MAX -496.8 3.2 2.2 1.14 12.34STORY1 C36 THBAO MIN -879.4 -4.7 -0.4 0 0
STORY1 C35 THBAO MAX -79.1 0.3 1.8 1.21 2.21 STORY1 C35 THBAO MAX -76.4 0.3 1.8 2.43 4.43 STORY1 C35 THBAO MIN -258.6 -1.7 -0.9 0 0 STORY1 C35 THBAO MIN -256 -1.7 -0.9 -2.34 -0.4 STORY1 C35 THBAO MIN -253.3 -1.7 -0.9 -4.68 -0.8
STORY1 C31 GIOX -312.9 23.8 18.4 0 0 STORY1 C31 GIOX -312.9 23.8 18.4 -21.17 -27.35 STORY1 C31 GIOX -312.9 23.8 18.4 -42.33 -54.7
STORY1 C31 TH7 -4370.1 -14.7 -41.1 0 0 STORY1 C31 TH7 -4358.7 -14.7 -41.1 47.27 16.87 STORY1 C31 TH7 -4347.3 -14.7 -41.1 94.55 33.74
STORY1 C31 THBAO MAX -3349.8 28.8 0 47.27 21.6 STORY1 C31 THBAO MAX -3338.4 28.8 0 94.55 43.21 STORY1 C31 THBAO MIN -4933.2 -18.8 -41.1 0 0 STORY1 C31 THBAO MIN -4921.8 -18.8 -41.1 0.02 -33.09 STORY1 C31 THBAO MIN -4910.5 -18.8 -41.1 0.05 -66.19
STORY1 C30 TH9 -5569 -4.7 -18.5 21.26 5.38 STORY1 C30 TH9 -5557.6 -4.7 -18.5 42.52 10.75 STORY1 C30 THBAO MAX -3885.8 40.1 -12.1 0 0 STORY1 C30 THBAO MAX -3874.4 40.1 -12.1 22.71 19.65 STORY1 C30 THBAO MAX -3863 40.1 -12.1 45.42 39.31 STORY1 C30 THBAO MIN -5640.6 -17.1 -19.7 0 0 STORY1 C30 THBAO MIN -5629.2 -17.1 -19.7 13.91 -46.06 STORY1 C30 THBAO MIN -5617.9 -17.1 -19.7 27.81 -92.12
STORY1 C3 THBAO MAX -170.5 8.3 4.6 10.39 4.49STORY1 C3 THBAO MAX -164.8 8.3 4.6 20.79 8.98
STORY1 C29 TH4 -2136 2.4 14.7 0 0 STORY1 C29 TH4 -2128.4 2.4 14.7 -16.94 -2.78 STORY1 C29 TH4 -2120.9 2.4 14.7 -33.88 -5.56
STORY1 C29 TH9 -2812.4 -6 32.7 -75.21 13.69 STORY1 C29 THBAO MAX -2071.4 3.9 37.3 0 0 STORY1 C29 THBAO MAX -2063.8 3.9 37.3 -11.13 8.4 STORY1 C29 THBAO MAX -2056.2 3.9 37.3 -22.25 16.79 STORY1 C29 THBAO MIN -2885.7 -7.3 9.7 0 0 STORY1 C29 THBAO MIN -2878.2 -7.3 9.7 -42.84 -4.51 STORY1 C29 THBAO MIN -2870.6 -7.3 9.7 -85.68 -9.01
STORY1 C28 GIOX 148.6 3.3 -5.2 0 0 STORY1 C28 GIOX 148.6 3.3 -5.2 6.73 -4.25 STORY1 C28 GIOX 148.6 3.3 -5.2 13.45 -8.5
STORY1 C28 TH9 -778.8 -4.9 12.1 -15.77 6.43 STORY1 C28 TH9 -773.1 -4.9 12.1 -31.53 12.86 STORY1 C28 THBAO MAX -470.6 1.2 13.9 0 0 STORY1 C28 THBAO MAX -464.9 1.2 13.9 -3.45 7.4 STORY1 C28 THBAO MAX -459.2 1.2 13.9 -6.91 14.79 STORY1 C28 THBAO MIN -877.5 -5.7 2.7 0 0 STORY1 C28 THBAO MIN -871.8 -5.7 2.7 -18.05 -1.53 STORY1 C28 THBAO MIN -866.1 -5.7 2.7 -36.09 -3.05
STORY1 C27 TH9 -3253.9 -6 15.5 -17.81 6.95 STORY1 C27 TH9 -3242.5 -6 15.5 -35.63 13.89 STORY1 C27 THBAO MAX -2400.7 1.4 40.8 0 0 STORY1 C27 THBAO MAX -2389.3 1.4 40.8 -2.02 7.53 STORY1 C27 THBAO MAX -2377.9 1.4 40.8 -4.04 15.06 STORY1 C27 THBAO MIN -3443.9 -6.5 1.8 0 0 STORY1 C27 THBAO MIN -3432.6 -6.5 1.8 -46.91 -1.62 STORY1 C27 THBAO MIN -3421.2 -6.5 1.8 -93.82 -3.24
STORY1 C26 THBAO MIN -1085.5 -2.2 -1.7 0 0 STORY1 C26 THBAO MIN -1081.2 -2.2 -1.7 -5.81 -2.1 STORY1 C26 THBAO MIN -1077 -2.2 -1.7 -11.62 -4.2
STORY1 C25 TT -439.4 -0.6 1.3 -1.06 -0.25 STORY1 C25 TT -438.7 -0.6 1.3 -1.31 -0.12 STORY1 C25 TT -442.3 -0.7 -2.2 -1.71 -0.62 STORY1 C25 TT -439.9 -0.7 -2.2 -0.02 -0.12
STORY1 C25 HT -131.8 1.2 -1.3 -0.06 -0.47 STORY1 C25 HT -128.1 -0.2 0.5 -0.12 -0.16 STORY1 C25 HT -128.1 -0.2 0.5 -0.37 -0.08 STORY1 C25 HT -128.1 -0.2 0.5 -0.46 -0.05 STORY1 C25 HT -128.8 -0.2 -0.5 -0.56 -0.18 STORY1 C25 HT -128.8 -0.2 -0.5 -0.16 -0.04 STORY1 C25 HT -134.1 -2.5 2.4 -0.55 -0.73
STORY1 C25 GIOX -742.9 21.9 10.1 9.59 10.07 STORY1 C25 GIOX -742.9 21.9 10.1 2.03 -6.32 STORY1 C25 GIOX -640.7 17 27.3 15.93 7.88
STORY1 C25 GIOX -640.7 17 27.3 -4.56 -4.86STORY1 C25 GIOX -549.3 17.9 21.9 8.73 8.09STORY1 C25 GIOX -549.3 17.9 21.9 -7.67 -5.34
The data from STORY1 C25 reveals significant variations across different metrics for the GIOXX, GIOY, and GIOYY categories GIOXX shows a range of values, with notable declines in some instances, such as the readings of -21.9 and -27.3, while also exhibiting positive fluctuations like 6.32 and 4.86 In contrast, GIOY demonstrates a more positive trend, with increases such as 26.03 and 24.78, alongside minor declines Meanwhile, GIOYY reflects negative values, particularly with readings of -371.1 and -336.2, yet it also shows some recovery with values like 0.83 and 2.14 Overall, the data highlights the dynamic nature of these categories, emphasizing the importance of monitoring changes for strategic decision-making.
The data from STORY1 C25 TH1 reveals a series of readings with varying values, including significant negative and positive fluctuations Notably, the readings range from -592.8 to -566.8, showcasing a mix of negative trends and minor positive shifts In contrast, STORY1 C25 TH2 presents more stable figures, with values from -1198.1 to -991.7, indicating a general upward trend in the latter part of the dataset The analysis highlights the contrasting behaviors of the two segments, with TH1 exhibiting more volatility while TH2 demonstrates a steadier progression.
STORY1 C25 TH3 287.7 -17.9 -14.8 -13.21 -8.72 STORY1 C25 TH3 290.1 -17.9 -14.8 -2.13 4.74 STORY1 C25 TH3 199.5 -17.6 -26 -16.29 -8.47 STORY1 C25 TH3 201.3 -17.6 -26 -1.96 1.21
STORY1 C25 TH3 107 -18.6 -24.1 -10.44 -8.71 STORY1 C25 TH3 109.4 -18.6 -24.1 7.64 5.22 STORY1 C25 TH3 -5.7 -28.8 -18.9 -7.51 -9.93 STORY1 C25 TH3 -4.5 -28.8 -18.9 -0.91 0.14
STORY1 C25 TH4 -102.5 6 25 5.7 -2.26 STORY1 C25 TH4 -120.6 5.8 23.7 13.72 2.16 STORY1 C25 TH4 -118.2 5.8 23.7 -4.04 -2.18
STORY1 C25 TH5 -826.3 1.4 -19.3 -29.64 0.3 STORY1 C25 TH5 -823.8 1.4 -19.3 -15.16 -0.76 STORY1 C25 TH5 -777.5 -7.3 -22.4 -25.15 -3.46 STORY1 C25 TH5 -775.6 -7.3 -22.4 -12.81 0.56 STORY1 C25 TH5 -775 -7.3 -22.4 -8.33 2.02 STORY1 C25 TH5 -764.1 -7.1 -28.2 -17.13 -3.39 STORY1 C25 TH5 -761.6 -7.1 -28.2 3.99 1.93 STORY1 C25 TH5 -779.6 -19.1 -5.1 -6.74 -6.23 STORY1 C25 TH5 -778.5 -19.1 -5.1 -4.97 0.46 STORY1 C25 TH6 -1242.5 24.6 3.2 4.1 10.78
STORY1 C25 TH6 -1133.1 14.5 26.3 13.86 6.35 STORY1 C25 TH6 -1131.3 14.5 26.3 -0.58 -1.63 STORY1 C25 TH6 -1130.6 14.5 26.3 -5.83 -4.53
STORY1 C25 TH7 94.7 -14.7 -14.9 -13.17 -7.35 STORY1 C25 TH7 97.2 -14.7 -14.9 -1.98 3.68 STORY1 C25 TH7 20.1 -16.1 -22.9 -14.8 -7.83
STORY1 C25 TH7 -63.9 -16.9 -22.4 -10.07 -8.06 STORY1 C25 TH7 -61.4 -16.9 -22.4 6.73 4.65 STORY1 C25 TH7 -171.7 -29 -14.1 -7.37 -9.84 STORY1 C25 TH7 -170.5 -29 -14.1 -2.44 0.32
STORY1 C25 TH9 -907.8 2.7 -19 -27.96 0.77 STORY1 C25 TH9 -905.4 2.7 -19 -13.71 -1.26 STORY1 C25 TH9 -859.1 -6.8 -19.6 -22.77 -3.32 STORY1 C25 TH9 -857.3 -6.8 -19.6 -11.97 0.41 STORY1 C25 TH9 -856.6 -6.8 -19.6 -8.04 1.76 STORY1 C25 TH9 -847.8 -6.6 -26.1 -16.1 -3.27 STORY1 C25 TH9 -845.3 -6.6 -26.1 3.44 1.69 STORY1 C25 TH9 -868.2 -20.3 -1.7 -6.68 -6.51
STORY1 C25 THBAO MAX 287.7 25.8 9.9 22.41 11.42STORY1 C25 THBAO MAX 290.1 25.8 9.9 14.97 4.74STORY1 C25 THBAO MAX 199.5 16.3 28.6 24.42 7.28STORY1 C25 THBAO MAX 201.3 16.3 28.6 10.69 1.21STORY1 C25 THBAO MAX 201.9 16.3 28.6 5.7 4.74STORY1 C25 THBAO MAX 107 17.2 23.7 13.72 7.48
The data presents a series of measurements for STORY1 C25 THBAO, highlighting a maximum value of -4.5 and various minimum values ranging from -1242.5 to -986, with corresponding metrics on parameters like temperature and pressure Notably, the minimum readings exhibit fluctuations, with values such as -1242.5 showing significant negative deviations Additionally, STORY1 C23 TT records a maximum of -1569.9 and a minimum of -1577.4, reflecting similar trends in the observed parameters These findings underscore the variability and extremes present in the data set, essential for understanding the overall performance and conditions represented in the measurements.
STORY1 C23 TT -1518.6 4.5 25.3 -10.35 1.23 STORY1 C23 TT -1550.7 38.7 109.5 -12.33 2.27 STORY1 C23 TT -1550.2 38.7 109.5 -17.8 0.34
The dataset presents a series of measurements related to "STORY1 C23 GIOX," "STORY1 C23 GIOXX," and "STORY1 C23 GIOY," highlighting various numerical values across different scenarios For GIOX, values range from 998.1 to 1432.4, with notable variations in the second and fourth columns, indicating significant fluctuations in the data In contrast, GIOXX showcases negative values, reflecting a different trend, while GIOY exhibits positive measurements, particularly in the first column, ranging from 1394.8 to 1610.6 The analysis reveals distinct patterns in each category, with GIOY showing higher positive metrics compared to GIOX and GIOXX, which contain both positive and negative fluctuations.
STORY1 C23 GIOY 1220.2 12 35.9 28.76 1.17 STORY1 C23 GIOY 1220.2 12 35.9 1.85 -7.83 STORY1 C23 GIOY 1064 3.3 41.1 18.95 -4.98
STORY1 C23 GIOYY -1394.8 -8.1 -23.5 -17.29 1.15 STORY1 C23 GIOYY -1394.8 -8.1 -23.5 -9.07 4 STORY1 C23 GIOYY -1220.2 -12 -35.9 -28.76 -1.17 STORY1 C23 GIOYY -1220.2 -12 -35.9 -1.85 7.83 STORY1 C23 GIOYY -1064 -3.3 -41.1 -18.95 4.98 STORY1 C23 GIOYY -1064 -3.3 -41.1 -16.9 5.14 STORY1 C23 TH1 -2031.5 -24.5 -26.8 -5.09 -6.59 STORY1 C23 TH1 -2024.1 -24.5 -26.8 15.04 11.81 STORY1 C23 TH1 -1968.4 0.8 2.4 11.17 7.36 STORY1 C23 TH1 -1964.4 0.8 2.4 10.22 7.02
STORY1 C23 TH1 -1961.5 6.2 33.9 -14.32 1.33 STORY1 C23 TH1 -2002.2 51.1 145.4 -17.23 2.64 STORY1 C23 TH1 -2001.7 51.1 145.4 -24.5 0.09 STORY1 C23 TH2 -145 3.4 -14.2 -3.45 29.75 STORY1 C23 TH2 -137.5 3.4 -14.2 7.21 27.18 STORY1 C23 TH2 -336.5 48.2 -8.8 -1.6 64.71 STORY1 C23 TH2 -332.5 48.2 -8.8 1.94 45.43
STORY1 C23 TH2 -527.8 75.6 7.8 -3.55 65.9STORY1 C23 TH2 -520.4 75.6 7.8 -9.37 9.19STORY1 C23 TH2 -729 136.1 67.1 -22.68 45.46STORY1 C23 TH2 -728.5 136.1 67.1 -26.03 38.66STORY1 C23 TH3 -3009.8 -41.4 -27.6 -4.48 -40.02STORY1 C23 TH3 -3002.3 -41.4 -27.6 16.21 -8.98STORY1 C23 TH3 -2717.6 -46.9 12.3 18.93 -53.41
STORY1 C23 TH3 -2710.1 -46.9 12.3 9.69 -18.21 STORY1 C23 TH3 -2524.1 -66.6 42.9 20.86 -56.69 STORY1 C23 TH3 -2516.7 -66.6 42.9 -11.32 -6.74 STORY1 C23 TH3 -2372.5 -58.6 151.8 -1.97 -40.91 STORY1 C23 TH3 -2372 -58.6 151.8 -9.57 -37.98
STORY1 C23 TH4 -132.2 8.8 25.2 35.35 7.76 STORY1 C23 TH4 -128.2 8.8 25.2 25.26 4.25 STORY1 C23 TH4 -124.8 8.8 25.2 16.43 1.18 STORY1 C23 TH4 -305.8 16.5 61.2 37.41 5.77 STORY1 C23 TH4 -298.3 16.5 61.2 -8.5 -6.61
STORY1 C23 TH5 -3188 -41.6 -39.7 -21.43 -15.62STORY1 C23 TH5 -3180.6 -41.6 -39.7 8.33 15.61STORY1 C23 TH5 -2921.8 -7.5 -21.7 -18.02 3.54STORY1 C23 TH5 -2917.9 -7.5 -21.7 -9.32 6.54STORY1 C23 TH5 -2914.4 -7.5 -21.7 -1.71 9.17STORY1 C23 TH5 -2746.2 -7.5 -10.6 -20.11 3.44STORY1 C23 TH5 -2738.8 -7.5 -10.6 -12.2 9.06STORY1 C23 TH5 -2614.7 35.5 68.4 -31.28 7.25STORY1 C23 TH5 -2614.2 35.5 68.4 -34.7 5.48STORY1 C23 TH6 -696.9 -3.8 -20.2 -4.51 24.96STORY1 C23 TH6 -689.5 -3.8 -20.2 10.66 27.81STORY1 C23 TH6 -852.8 43.6 -7.2 1.68 60.34STORY1 C23 TH6 -848.8 43.6 -7.2 4.56 42.89STORY1 C23 TH6 -845.3 43.6 -7.2 7.08 27.62
STORY1 C23 TH6 -1217.5 137.4 103.7 -26.05 41.47 STORY1 C23 TH6 -1217 137.4 103.7 -31.24 34.6 STORY1 C23 TH7 -3275.2 -44.1 -32.3 -5.44 -37.84 STORY1 C23 TH7 -3267.8 -44.1 -32.3 18.76 -4.73 STORY1 C23 TH7 -2995.8 -42 11.8 20.16 -45.97 STORY1 C23 TH7 -2991.8 -42 11.8 15.42 -29.18 STORY1 C23 TH7 -2988.3 -42 11.8 11.27 -14.48 STORY1 C23 TH7 -2823 -58 48.8 21.82 -49.32 STORY1 C23 TH7 -2815.6 -58 48.8 -14.8 -5.85 STORY1 C23 TH7 -2696.6 -37.8 180 -7.42 -36.27 STORY1 C23 TH7 -2696.1 -37.8 180 -16.42 -34.38 STORY1 C23 TH8 -536.5 -3.6 -9.3 10.75 2.99 STORY1 C23 TH8 -529.1 -3.6 -9.3 17.75 5.68 STORY1 C23 TH8 -668.9 8.2 23.5 34.94 9.08
STORY1 C23 TH8 -661.5 8.2 23.5 17.34 2.97STORY1 C23 TH8 -826.5 16.8 65.3 36.72 6.9STORY1 C23 TH8 -819 16.8 65.3 -12.26 -5.73STORY1 C23 TH8 -999.4 52.8 178.8 0.32 -1.88STORY1 C23 TH8 -998.9 52.8 178.8 -8.62 -4.52STORY1 C23 TH9 -3435.7 -44.4 -43.2 -20.7 -15.88STORY1 C23 TH9 -3428.2 -44.4 -43.2 11.67 17.4STORY1 C23 TH9 -3179.6 -6.5 -18.8 -13.09 5.29STORY1 C23 TH9 -3175.6 -6.5 -18.8 -5.57 7.89STORY1 C23 TH9 -3172.2 -6.5 -18.8 1.01 10.16STORY1 C23 TH9 -3022.8 -4.8 0.7 -15.05 4.8STORY1 C23 TH9 -3015.4 -4.8 0.7 -15.58 8.37
