Đồ án công nghệ chế tạo máy BKHN

Đồ án công nghệ chế tạo máy do chính mình làm. Rất chi tiết và kì công. Đây là đồ án công nghệ chế tạo máy của Đại học Bách Khoa Hà Nội. Chi tiết mình làm là bạc lót. Gồm có phương pháp chế tạo, và nguyên công chế tạo. Các bạn có thể liên hệ với mình qua sđt: Tạ Tuấn 0395112623.

Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân CHƯƠNG 1: Phân tích chức làm việc xác định dạng sản xuất Phân tích chức điều kiện làm việc chi tiết Bạc đỡ chi tiết thuộc loại chi tiết điển hình dạng bạc, dùng nhiều chế tạo máy Chi tiết có hình ống trịn, thành mỏng Bạc đỡ cố định với thân máy bu lơng, có lỗ ren để ghép nối với chi tiết khác Chức bạc đỡ dùng để đỡ trục quay Nhớ có bạc đỡ trục có vị trí định máy quay tự quanh đường tâm định Mặt làm việc bạc mặt (lỗ Ø62 Ø72) Mặt q trình làm việc ln tiếp xúc với trục Ngồi u cầu độ xác khoảng cách lỗ bắt bu lông lỗ làm việc doa côn mặt đầu để tháo lắp trục dễ dàng Điều kiện làm việc bạc đỡ Trong trình làm việc (trục quay), bạc đỡ chịu tải trọng va đập dao động Mặt làm việc ln chịu ma sát mài mịn, nhiệt độ làm việc tương đối cao Tuy nhiên khơng đên mức q khắc nghiệt bơi trơn trình làm việc Mác thép C35 Hàm lượng nguyên tố, % Cacbon Silic Mangan 0,32-0,40 0,17 – 0,37 0,50 – 0,80 Phot-pho 0,040 Lưu huznh Crom Niken Không lớn 0,040 0,25 0,25 Bảng 1: Thành phần hoá học thép C35 Xác định dạng sản xuất Muốn xác định dạng sản xuất trước hết phải biết sản lượng hàng năm chi tiết gia công Sản lượng hàng năm xác định theo công thức sau đây: Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân N  N1.m(1   100 ) N – số chi tiết sản xuất năm N1 – số sản phẩm sản xuất năm m – số chi tiết chế tạo thêm để dự trữ (5% đến 7%) Sản lượng hàng năm chi tiết gia công là: N  N1.m.(1   100 )  10000.1.(1  6% )  10006 (chiếc) 100 Trọng lượng cua chi tiết xác định theo công thức: Q1  V  (kG) Q1 - trọng lượng chi tiết (kG)  - trọng lượng riêng (thép: 7,852 kG/ dm ) V – Thể tích chi tiết ( dm3 ) V1 : Thể tích phần mặt bích: V1 = 77916,63 mm3 Thể tích phần mặt bích giao với phần trụ: : Thể tích phần trụ dài: V2 = 123685,29 mm3 V = 77916,63 + 48247,2 + 123685,29 = 249849,12 mm3 = 0,2498 dm3 = 0,2498.7,852 = 1,96 KG Dạng sản xuất hàng loạt lớn Phân tích tính cơng ghệ kết cấu chi tiết gia cơng Tính cơng nghệ kết cấu đặc điểm kết cấu yêu cầu kỹ thuật ứng với chức làm việc chi tiết gia cơng Nó có { nghĩa quan trọng việc nâng cao tính cơng nghệ, giảm khối lượng lao động, tăng hệ Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân số sử dụng vật liệu hạ giá thành sản phẩm Cần lưu { bạc có đường kính lỗ (Ø62 Ø 72), chiều dài lỗ 60mm, việc tạo phôi có lỗ sẵn Về tính cơng nghệ kết cấu gia cơng cơ, chi tiết có nhược điểm sau: - Chi tiết có thành mỏng nên q trình gia cơng, vấn đề biến dạng hướng kính cần lưu { - Hình dáng vị trí lỗ Ø 62 Ø 72khơng cho phép ta gia cơng hết tồn từ phía Như gia cơng lỗ này, ta phải thay đổi gá đặt trình ảnh hưởng tới độ đồng tâm lỗ mặt ngồi độ vng góc mặt đầu đường tâm lỗ - Mặt làm việc (mặ trụ Ø 72) yêu cầu độ nhám Ra=1,6 hợp l{ độ nhám bề mặt cao khả diễn bôi trơn ma sát ướt dễ Yêu cầu cấp xác đường kính lỗ đạt CCX u cầu hồn tồn hợp lý, kiểu lắp bạc trục thông thường kiểu lắp lỏng tiêu chuẩn: H7/e8 ; H7/f7 - Các mặt cịn lại khơng có vấn đề khó khăn gia cơng để đạt độ bóng độ xác *Yêu cầu kĩ thuật Với đặc điểm điều kiện làm việc chức bạc đỡ yêu cầu kỹ thuật chủ yếu bạc đỡ độ đồng tâm mặt (Ø95) mặt (Ø72 Ø62) độ vng góc mặt đầu đường tâm lỗ - Đường kính mặt ngồi Ø95 đạt cấp xác f8 - Đường kính mặt Ø72 Ø62 đặt cấp xác H7 - Sai lệch đồng tâm mặt Ø95 với mặt Ø72 0,060 mm - Dung sai độ trụ mặt Ø72 0,012mm - Độ vng góc mặt Ø72 mặt bậc 0,02mm Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân - Độ nhám cắt gọt mặt Ø72 mặt bậc 1,6 Chương Xác định phương pháp chế tạo phơi vẽ lịng phơi 2.1 Xác định phương pháp chế tạo phôi Đúc khuôn kim loại Ưu điểm: - Tốc độ kết tinh hợp kim đúc lớn nhờ khả trao đổi nhiệt hợp kim lỏng với thành khn cao, tính vật đúc đảm bảo tốt - Độ bóng bề mặt, độ xác lịng khn cao nên tạo chất lượng vật đúc tốt - Tuổi thọ khuôn kim loại cao - Do tiết kiệm thời gian làm khuôn nên nâng cao suất, giảm giá thành - Dễ khí tự động hố, điều kiện vệ sinh lao động tốt Nhược điểm: - Khuôn kim loại không đúc vật đúc phức tạp, thành mỏng khối lượng lớn - Khuôn kim loại khơng có tính lún khơng có khả khí Điều gây khuyết tật vật đúc - Giá thành chế tạo khuôn cao - Phương pháp thích hợp dạng sản xuất hàng loạt với vật đúc đơn giản, nhỏ trung bình 2.2 Thiết kế vẽ lồng phơi Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân Bản vẽ lồng phôi xây dựng dựa lượng dư sai lệch kích thước chi tiết đúc Cấp xác chi tiết đúc nhận cấp xác II *Theo bảng 3-103 (sổ tay CN CTM) ta có lượng dư kích thước phơi: Với kích thước Với kích thước lượng dư đạt là: mm lượng dư đạt là: mm *Theo bảng – 106 (sổ tay CN CTM) Ta có sai lệch cho phép kích thước phơi: Với kích thước Với kích thước Với kích thước lượng sai lệch cho phép lượng sai lệch cho phép lượng sai lệch cho phép Sai lệch cho phép theo trọng lượng phơi: 7% Từ ta vẽ vẽ lồng phôi cho chi tiết đúc Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân Chương Thiết kế nguyên công 3.1 Nguyên công 1: Gia công thô mặt đầu mặt trụ ngồi Ø130; gia cơng thơ tinh mặt trụ Ø62 Định vị: Định vị vào mặt trịn ngồi Ø95 hạn chế bậc tự mặt đầu hạn chế bậc tự Kẹp chặt: Bằng mâm cặp chấu tự định tâm Phương pháp gia công: Tiện máy tiện vạn dao tiện mặt đầu, dao tiện dao tiện lỗ Chọn máy: Máy tiện vạn 1K62, có cơng suất động N = 10KW (B9.4-tr17 [3]) Chọn dao: - Dao tiện thân thẳng gắn mảnh hợp kim cứng T14K8: φ = 45°, h = 40, b = 25, L = 200, n = 14, n1= 12,5; l = 20, R = 2, T = 90ph (Tra bảng 4.5 tr296 [1]) - Dao tiện lỗ có gắn mảnh hợp kim cứng T14K8 T15K6: φ = 60°; R = 1; h = b = 16; L = 170; P = 60; n = 4,5; l = 8; T = 90ph (Tra bảng 4.13 tr301 [1]) Sơ đồ nguyên công: Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân 3.2 Nguyên công 2: Gia công thô mặt đầu đối diện mặt đầu cịn lại, gia cơng thơ tinh mặt trụ Ø95, mặt trụ Ø72 Định vị: Định vị kẹp chặt mâm cặp chấu tự định tâm, hạn chế bậc tự Phương pháp gia công: Tiện máy tiện vạn dao tiện mặt đầu, dao tiện ngoài, dao tiện Chọn máy: Máy tiện vạn 1K62, có cơng suất động N = 10KW (B9.4-tr17 [3]) Chọn dao: - Dao tiện thân thẳng gắn mảnh hợp kim cứng T14K8: φ = 45°, h = 40, b = 25, L = 200, n = 14, n1= 12,5; l = 20, R = 2, T = 90ph (Bảng 4.5 tr296 *1+) - Dao tiện lỗ có gắn mảnh hợp kim cứng T14K8 T15K6: φ = 60°; R = 1; h = b = 16; L = 170; P = 60; n = 4,5; l = 8; T = 90ph (Bảng 4.13 tr301 *1+) Sơ đồ nguyên công: Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân 3.3 Nguyên công 3: Khoan lỗ Ø9, khoan - khoét – doa lỗ Ø9 Định vị: Định vị vào mặt đầu hạn chế bậc tự do, mặt trụ Ø62 hạn chế bậc tự Kẹp chặt: Bằng đai ốc Phương pháp gia công: Khoan, khoét, doa máy khoan cần mũi khoan, mũi khoét doa Chọn máy: Máy khoan cần 2H53, có cơng suất động N = 2,8 KW (Bảng 9.22 tr46 [3]) Chọn dao: - Mũi khoan ruột gà đuôi trụ, vật liệu T14K8, kiểu II, L = 84, l = 40 (Tra bảng 4.41 – tr326 [1]) Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy - Mũi khoét , vật liệu T14K8, (Bảng 4.48 – tr335 [1]) GVHD: Lê Văn Tuân = - 5; =; =; =; = 10 - 20; f = 0,8 ÷ - Mũi doa liền khối đuôi trụ, vật liệu T15K6, D = ÷ 16; L = 49 ÷ 170; l = 11 ÷ 52 (Bảng 4.49 – tr336 [1]) Sơ đồ gá đặt: 3.4 Nguyên công 4: Khoan taro lỗ ren M8 Định vị: Định vị vào mặt đầu hạn chế bậc tự do, mặt trụ Ø62 hạn chế bậc tự lỗ khoan nguyên công hạn chế bậc tự Kẹp chặt: Bằng đai ốc Phương pháp gia công: Khoan taro máy khoan cần mũi khoan mũi taro Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân Chọn máy: Máy khoan cần 2H53, có cơng suất động N = 2,8 KW (Bảng 9.22 – tr46 [3]) Chọn dao: - Mũi khoan ruột gà đuôi trụ, vật liệu P6M5, d = 6,4; kiểu II; L = 70, l = 31 (Bảng 4.41 – tr325 [1]) - Taro ngắn có chuyển tiếp có p = 1,25; L = 72; l = 22; l1 = 7,5; d1 = 6,3 (Bảng 4.136 – tr423 [1]) Sơ đồ nguyên công: 3.5 Nguyên công 5: Khoan taro lỗ ren M6 Định vị: Định vị vào mặt đầu hạn chế bậc tự do, mặt trụ Ø72 hạn chế bậc tự Kẹp chặt: Bằng đòn kẹp Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 10 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân  Tcb7 =  3,5   0,02 (phút) 1,3.400 h) Bước 8: Tiện tinh mặt bậc Tcb  L  L1  L2 i (phút) S n Với: L  D  d  72  62  mm L1  t  (0,5  2)    mm tg tg 450 L2 = mm; S = 0,15 (mm/vg); n = 1000 (vg/ph)  Tcb8 =    0,06 (phút) 0,15.1000 i) Bước 9: Tiện rãnh trụ Ø95 Tcb  L  L1 (phút) S n Với: L  D  d  95  90  2,5 mm 2 L1 = mm; S = 0,25 mm/vg; n = 112 vg/ph  Tcb9 = 2,5   0,161 (phút) 0,25.112 → Tcb = ΣTcbi = 1,429 phút Nguyên công 3: Khoan lỗ Ø9; khoan – khoét – doa lỗ Ø9 a) Bước 1: Khoan lỗ Ø9 Tcb  L  L1  L2 (phút) S n Với: L = 19 mm; L2 = mm; S = 0,31 (mm/vg); n = 1900 (vg/ph) L1  d cot g  (0,5  2)  cot g 600   3,6 mm 2 Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 50 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân  Tcb = 19  3,6   0,042 (phút) 0,31.1900 b) Bước 2: Khoan lỗ Ø8 Tcb  L  L1  L2 (phút) S n Với: L = 19 mm; L2 = mm; S = 0,31 (mm/vg); n = 2000 (vg/ph) L1  d cot g  (0,5  2)  cot g 600   3,3 mm 2  Tcb = 19  3,3   0,039 (phút) 0,31.2000 c) Bước 3: Khoét lỗ Ø8,85 Tcb  L  L1  L2 (phút) S n Với: L = 19 mm; L2 = mm; S = 0,31 (mm/vg); n = 1000 (vg/ph) L1  Dd 8,85  cot g  (0,5  2)  cot g 600   1,25 mm 2  Tcb = 19  1,25   0,072 (phút) 0,31.1000 d) Bước 4: Doa lỗ Ø9 Tcb  L  L1  L2 (phút) S n Với: L = 19 mm; L2 = mm; S = 0,31 (mm/vg); n = 1180 (vg/ph) L1  Dd  8,85 cot g  (0,5  2)  cot g 600   1,04 mm 2  Tcb = 19  1,04   0,006 (phút) 0,31.1180 → Tcb = ΣTcbi = 0,159 (phút) Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 51 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân Nguyên công 4: Khoan taro lỗ M8 a) Bước 1: Khoan lỗ Ø6,4 Tcb  L  L1  L2 i (phút) S n Với: L = 19 mm; L2 = mm; S = 0,24 (mm/vg); n = 1390 (vg/ph) L1  d 6, cot g  (0,5  2)  cot g 600   2,848 mm 2  Tcb1 = 19  2,848   0,071 (phút) 0,24.1390 b) Bước 2: Taro lỗ M8  L  L1  L2 L  L1  L2  Tcb     i (phút) S n S n1   Với: L = 19 mm; L1 = L2 = 2.p = 2.1,25 = 2,5 mm; S = 1,6 (mm/vg); n=n1=482(vg/ph)  Tcb2 = 6.2.19  2,5  2,5  0,373 (phút) 1,6.482 → Tcb = ΣTcbi = 0,071 + 0,373 = 0,444 phút Nguyên công 5: Khoan taro lỗ M6 a) Bước 1: Khoan lỗ Ø4,8 Tcb  L  L1  L2 i (phút) S n Với: L = 20 mm; L2 = mm; S = 0,2 (mm/vg); n = 2000 (vg/ph) L1  d 4,8 cot g  (0,5  2)  cot g 600   2,386 mm 2  Tcb1 = 20  2,386   0,061 (phút) 0,2.2000 Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 52 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân b) Bước 2: Taro lỗ M6  L  L1 L  L1  Tcb     i (phút) S n S n   Với: L = 15 mm; L1 = 2.p = 2.1,25 = 2,5 mm; S = 1,6 (mm/vg); n=n1=482 vg/ph)  Tcb2 = 6.2 15  2,5  0,272 (phút) 1,6.482 → Tcb = ΣTcbi = 0,061 + 0,272 = 0,333 phút Nguyên công 6: Phay cắt đứt cạnh trụ Ø130 Tcb = D + L1 + L2 , ph S.n Với: D = 43,83 mm; L1 = mm; L2 = mm; S = 0,72 mm/vg; n = 160 vg/ph → Tcb = 43,83 + + =0,459 ph 0,72.160 Thời gian gia công bản: Ttc = Tcb + Tph + Tphv + Ttn Ta có : Tcb = 0,432 + 1,429 + 0,159 + 0,444 + 0,333 + 0,459 = 3,256 (phút) Tph = 10%.Tcb =10%.3,256 = 0,3256 (phút) Tphv = 3%.Tcb = 3%.3,256 = 0,0977 (phút) Ttn = 5%.Tcb = 5%.3,256 = 0,1628 (phút)  Ttc = 3,256 + 0,3256 + 0,0977 + 0,1628 = 3,8421 (phút) Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 53 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân 5.4 TÍNH VÀ THIẾT KẾ ĐỒ GÁ CHO NGUYÊN CÔNG KHOAN LỖ Ø9, KHOAN – KHOÉT – DOA LỖ Ø9 1) Sơ đồ gá đặt - Định vị: Do cấu phiến dẫn tháo rời định vị bậc tự lên chi tiết chi tiết cần hạn chế bậc tự mặt đầu đủ để lắp tháo chi tiết vào đồ gá nhanh ta định vị bậc tự - Kẹp chặt: Lực kẹp W có: +) Phương vng góc với mặt chuẩn định vị +) Chiều hướng vào mặt chuẩn +) Điểm đặt lực kẹp tâm mặt đầu - Chọn cấu định vị: Định vị dưới: +) Mặt đầu : dùng phiến tz hạn chế bậc tự +) Mặt trụ Ø72: chốt trụ ngắn hạn chế bậc tự Định vị trên: +) Mặt trụ Ø62: hạn chế bậc tự +) Mặt đầu phiến dẫn: hạn chế bậc tự Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 54 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân 2) Tính lực kẹp W a) Sơ đồ đặt lực b) Lực kẹp W Cơ cấu kẹp chặt phải thoả mãn yêu cầu kẹp chặt phải giữ vị trí phơi, lực kẹp tạo phải đủ lớn, khơng làm biến dạng phôi, kết cấu nhỏ gọn, thao tác thuận tiện an tồn Phương trình cân bằng: - Khi momen ma sát lực cắt hướng trục Po lực kẹp Wo gây chống lại momen xoắn ( P + W0 ) f1 L1  M x K  Lực kẹp cần thiết gia công chi tiết là: W0 = M x K -P0 f1.L1 Trong đó: P0: Lực cắt theo phương thẳng đứng P0 = 1505,77(N) Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 55 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân L1: Khoảng cách từ tâm chi tiết tới tâm phiến tz, L1 = 41 mm f1: hệ số ma sát bề mặt chi tiết mặt phiến tz f1=f2 = 0,1 M x : mômen khoan , M x = 6,66 ( N.m ) K: hệ số an toàn , phụ thuộc vào điều kiện gia công K = K K1 K K K K K K0: Hệ số an toàn trường hợp K0 = 1,5 K1: Hệ số kể đến trường hợp tăng lực cắt độ bóng thay đổi, trường hợp gia công thô K1 = K2: Hệ số tăng lực cắt dao mòn, K2 = 1.2 K3: Hệ số tăng lực cắt gia cơng gián đoạn bề mặt liên tục, K3 = K4: Hệ số tính đến sai số cấu kẹp chặt , trường hợp kẹp chặt tay K4 = 1,3 K5: Hệ số tính đến mức độ thuận lợi cấu kẹp, kẹp chặt tay góc quay < 90o , K5 = K6: Hệ số tính đến mômen làm quay chi tiết, định vị chốt tz K6 = 1.5 K = K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 = 1,5 1,2 1,3 1,5 = 3,5 Wo = M x K 6, 66.3,5  P0   1505, 77 = 4179,6 (N) f1.L1 0,1.0, 041 - Khi lực kẹp Wo sinh chống lại momen lật lực cắt hướng trục Po gây ra: Po R.K=Wo R1  Lực kẹp cần thiết gia công chi tiết là: Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 56 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân W0 = Po R.K R1 Trong đó: R: khoảng cách từ tâm mũi khoan đến điểm lật R= 7,75 (mm) R1: khoảng cách từ chỗ đặt lực kẹp đến điểm lật R1 = 47,25 (mm) K: hệ số an toàn K= 3,5 W0 = Po R.K 1505,77.7,75.3,5 = = 864,42 (N) R1 47,25 3) Chọn cấu kẹp Chọn cấu kẹp bulong đai ốc M20 * Kiểm tra lực kẹp - Ta có lực kẹp: W= Q.L rtb tg(α + Ø1 ) + 0,33.R ' f Trong đó: Q: lực tác động để quay bulơng, Q = 45 N L: Khoảng cách từ tâm ren vít tới điểm đặt lực, L = 14.d = 280 mm rtb: bán kính trung bình bulơng, rtb = mm : góc nâng ren vít,  = 2030’ 1: góc ma sát bulơng đai ốc, 1 = 6040’ f : hệ số ma sát bạc C bề mặt chi tiết, f = 0,15 R’: Bán kính trung bình miếng kẹp DN bán kính ngồi mặt đầu đai ốc, DN = 32 mm DT bán kính mặt đầu đai ốc, DT = 24 mm R’ = Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 DN3  DT3 323  243  = 42,28 mm DN2  DT2 322  242 57 Đồ án công nghệ chế tạo máy W= GVHD: Lê Văn Tuân 45.280 = 4345,28 N 5.tg (2 30' 40')  0,33.42, 28.0,15 0 Ta thấy W = 4345,28 N > Wmax = 4179,6 N => Bulong đảm bảo lực kẹp 4) Chọn đồ gá a) Chọn cấu định vị 59 - Thân đồ gá 217 293 - Chốt tz Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 58 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân 72 40 b) Chọn cấu dẫn hướng Cơ cấu dẫn hướng gồm phần: - Bạc dẫn hướng: + Chọn bạc dẫn cố định: Tra bảng 8.77, ta có: d=9 D = 15 D1 = 20 d1 = D-0,4 h=3 k=2 r=1 r1 = h H D1 H = 15 d D + Chọn bạc dẫn thay nhanh: Tra bảng 8.78 ta có: d = 9; d1 = 15; Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 d2 = M6; D = 15; D1 = 28; D2 = 21; 59 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân D3 = 14,6; H = 27; H1 = 15; h = 10,5; c = 1,5; t = 9; b = 18; n = 6,5; k = 2; m = 19; r = 1,5; r1 = 6,5 H1 H D3 D2 d1 d D d2 r2 m + Bạc lót cho bạc dẫn thay thế: Tra bảng 8.79[3] ta có: d = 10; D = 15; H = 16; c = Vật liệu: thép DC70A HRC 45  50 - Phiến dẫn: chọn phiến dẫn tháo Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 60 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân 5) Tính sai số chế tạo đồ gá Sai số chế tạo đồ gá cho phép theo u cầu ngun cơng để từ quy định điều kiện kỹ thuật chế tạo lắp ráp đồ gá + Sai số gá đặt cho phép: gđ =  c2   k2   m2   dc2   ct2   gd    :   3 2 1    ct = gd   k2   m2   ld2   c2 Trong đó: c: sai số chuẩn chuẩn định vị không trùng với gốc kích thước từ tâm lỗ gia cơng đến chốt định vị gây ra.Tính sai số chuẩn cho kích thước H C H dl Dl Ol Oc dc Dc H  C  OcOl c   O O  2max l Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 c 61 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân =>  c ( H )  2max  max  Smax Smax  dl max  d c Smin  dl  d c max  Smax  Smin  dl max  d c  (dl  d c max )  (dl max  dl )  (dc max  dc )  l  c  Smax  Smin   l   c     l   c Trong đó: + Với cách lắp ghép chốt lỗ H7 g6 30  L : dung sai kích thước lỗ , Ø72H7  Ø720   L = 30 (m)  c : dung sai kich thước chốt , Ø72g  Ø7229   c = 19 (m) 10 khe hở đường kính nhỏ gá chi tiết chốt    (10)  10 (m)  c = 30 + 19 + 10 = 59 (m) k: sai số kẹp chặt lực kẹp gây k = m: sai số mòn đồ gá bị mòn gây Sai số mòn xác định theo công thức sau đây:  m   N (m) + Trong  : hệ số phụ thuộc vào kết cấu đồ định vị,  = 0,2 N: số lượng chi tiết gia công đồ gá , N = 2000   m   N = 0,2 2000 = 8,9 (m) Tạ Văn Tuấn – MSSV: 20144939 62 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: Lê Văn Tuân đc: sai số điều chỉnh sinh trình lắp ráp điều chỉnh đồ gá Sai số điều chỉnh phụ thuộc vào khả điều chỉnh dụng cụ để điều chỉnh lắp ráp Chọn đc = 10 (m) gđ: sai số gá đặt, tính tốn đồ gá ta lấy giá trị sai số gá đặt cho phép: [gđ] =  với  : dung sai nguyên công  = 220 (m)  [gđ] = 73,3 (m) ct: sai số chế tạo cho phép đồ gá [ct] Sai số cần xác định thiết kế đồ gá Do đa số sai số phân bố theo qui luật chuẩn phương chúng khó xác định nên ta sử dụng cơng thức sau để tính sai số gá đặt cho phép [ct] =     gd c  =   k2   m2   dc 73,32  592  8,92  10  = 41 (m) 6) Yêu cầu kỹ thuật đồ gá - Độ không song song đầu phiến tz với mặt đáy đồ gá