23. TÓM TẮT - NGUYỄN THÀNH DANH - XD24

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP HỒ CHÍ MINH NGUYỄN THÀNH DANH PHÂN TÍCH TẤM FGM CHỊU TẢI TRỌNG NỔ DÙNG PHẦN TỬ MISQ20 TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH – 2020 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP HỒ CHÍ MINH NGUYỄN THÀNH DANH PHÂN TÍCH TẤM FGM CHỊU TẢI TRỌNG NỔ DÙNG PHẦN TỬ MISQ20 Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng Mã số: 8580201 TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC PGS.TS NGUYỄN VĂN HIẾU THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - 2020 -iDANH MỤC DANH MỤC i CHƢƠNG 1.1 TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI 1.2 MỤC TIÊU VÀ PHẠM VI NGHIÊN CỨU ĐỀ TÀI 1.3 PHƢƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 1.4 BỐ CỤC LUẬN VĂN CHƢƠNG TỔNG QUAN…………………………… ……2 2.1 VỀ TẢI TRỌNG NỔ 2.2 TẤM VẬT LIỆU CHỨC NĂNG FGM 2.3 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU NGỒI NƢỚC 2.4 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU TRONG NƢỚC 2.5 SỰ ĐÓNG GÓP CỦA ĐỀ TÀI CHƢƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT 3.1 LÝ THUYẾT VỀ TẤM FGM 3.1.1 Tấm FGM đặc trưng vật liệu………….….3 3.1.2 Lý thuyết biến dạng cắt bậc (FSDT) cho FGM 3.1.3 Các phương trình rời rạc…………………….….4 3.2 PHƢƠNG PHÁP PHẦN TỬ TỨ GIÁC TRƠN MISQ20 3.2.1 Biến dạng màng trơn……………………………6 3.2.2 Biến dạng uốn làm trơn……………….… 3.2.3 Biến dạng cắt……………………………… ….8 -ii3.3 PHƢƠNG TRÌNH CHUYỂN ĐỘNG 3.4 MA TRẬN KHỐI LƢỢNG 3.5 MA TRẬN CẢN 3.6 LÝ THUYẾT VỀ TẢI TRỌNG NỔ 3.6.1 Áp suất sống nổ 3.6.2 MÔ PHỎNG TẢI TRỌNG NỔ 11 3.6.2.1 Các giả thuyết mô tải trọng nổ 11 3.6.2.2 Mô tải trọng nổ tác dụng lên FGM 11 3.7 GIẢI BẰNG PHƢƠNG PHÁP TÍCH PHÂN NEWMARK 12 3.7.1 Phương pháp giải: 12 3.7.2 Bài tốn dộng lực học tuyến tính 12 CHƢƠNG 13 4.1 THÔNG SỐ CHUNG CỦA TẤM 13 4.2 CÁC BÀI TOÁN KHẢO SÁT 13 4.1.1 Bài toán 1: Khảo sát hội tụ tốn việc mơ hình hố tải trọng nổ dạng tải trọng nổ………… 13 4.1.2 Bài tốn 2: Khảo sát thời gian phân tích ứng xử FGM chịu tải trọng nổ phương pháp phần tử tứ giác trơn MISQ20 so với phần thử hữu hạn Q4 thông thường…………………………………………………… …… 14 4.1.3 Bài tốn 3: Khảo sát ảnh hưởng kích thước đến ứng xử FGM………………………………… 15 -iii4.1.4 Bài toán 4: Phân tích ảnh hưởng vật liệu đến ứng xử FGM………………………………… …15 4.1.5 Bài tập 5: Khảo sát ảnh hưởng khoảng cách nổ tới ứng xử FGM…………………………………… 16 4.1.6 Bài tập 6: Khảo sát ảnh hưởng khối lượng thuốc nổ tới ứng xử FGM……………………………… 17 4.1.7 Bài tập 7: Khảo sát ảnh hưởng hàm phân phối vật liệu tới ứng xử FGM………………………… 18 CHƢƠNG 19 5.1 KẾT LUẬN 19 5.2 KIẾN NGHỊ 19 TÀI LIỆU THAM KHẢO a -1CHƢƠNG MỞ ĐẦU 1.1 TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI Vật liệu có tính biến đổi hay cịn gọi vật liệu tính (Functionally Graded Material-FGM), có tính chất học thay đổi liên tục từ mặt đến mặt nên kết cấu FGM tránh tập trung ứng suất bề mặt tiếp xúc lớp, tránh bong tách rạn nứt kết cấu Nhờ tính chất ưu việt so với vật liệu truyền thống nên luận văn chọn vật liệu FGM để nghiên cứu chịu tải trọng nổ 1.2 MỤC TIÊU VÀ PHẠM VI NGHIÊN CỨU ĐỀ TÀI Khảo sát ứng xử kết cấu FGM chịu tải trọng nổ phương pháp phần tử hữu hạn với phần tử tứ giác 04 nút MISQ20 làm trơn xây dựng dựa ngôn ngữ Matlab 1.3 PHƢƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Trình bày hệ thống sở lý thuyết FGM, lý thuyết tải trọng nổ, phương trình sóng nổ, mơ tải trọng nổ, khảo sát ứng xử kết cấu FGM tác dụng tải trọng nổ 1.4 BỐ CỤC LUẬN VĂN Luận văn gồm năm chương gồm: Mở đầu, tổng quan, sở lý thuyết, tính tốn số kết luận Các tài liệu tham khảo mục lục, hình vẽ bảng biểu ký hiệu toán học -2CHƢƠNG TỔNG QUAN VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 2.1 VỀ TẢI TRỌNG NỔ M Remennikow [01] đưa ba phương pháp để đốn tải trọng nổ tác dụng lên kết cấu cơng trình sau: phương pháp thực nghiệm, phương pháp bán thực nghiệm, phương pháp số 2.2 TẤM VẬT LIỆU CHỨC NĂNG FGM (FUNCTIONALLY GRADED PLATES) Nguồn gốc vật liệu nhà khoa học viện Sendai Nhật Bản vào năm 1984 đưa ra, loại vật liệu có tính biến thiên, tên gọi quốc tế Functionaly Graded Materials (FGM) Đây loại vật liệu cấu tạo nhiều lớp vật liệu có tính thay đổi theo chiều dày làm triệt tiêu thay đổi ứng suất đột ngột 2.3 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU NGỒI NƢỚC Áp suất phản xạ đỉnh tương tác sóng nổ với bề mặt mục tiêu (tác động tĩnh) mơ hình hóa Smith (1994) [02] Lam đồng nghiệp (2004) [04] Ngo tác giả (2007) [06] Tavakoli Kiakojouri (2012) [07] Jeyaruppaligam (1993) Gilmour (1998) [08] S.W.Park tác giả khác (1999) [09] Anupam vả cộng (2000) [10] Đối với vật liệu FGM nhà khoa học giới quan tâm nghiên cứu nhiều phương pháp khác Huang Shen [10] Yang Shen [11] Najafzadeh [12] Nguyen Van Hieu [15] nghiên cứu dựa phần tử MISQ20, việc phân tích dựa phần tử nút với bậc tự nút -3được làm trơn áp dụng lý thuyết biến dạng cắt bậc (FSDT) 2.4 TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU TRONG NƢỚC Ở việt nam, Đỗ Kiến Quốc Lê Đức Tuấn (2007) [16] nghiên cứu ứng xử động lực học kết cấu bê tông cốt thép tác dụng tải trọng nổ Nguyễn Trọng Phước Trần Minh Thi (2011) [18] Đổ Ngọc Thuận (2014) [19] Nguyễn Hoài Nam, Nguyễn Văn Hiếu, Lương Văn Hải, Châu Đình Thành (2013) [20]; Phạm Hồng Cơng , Nguyễn Đình Đức (2013) [21]; Nguyễn Văn Hiếu, Nguyễn Hoài Nam, Trần Đồng Kiếm Lam, Lê Văn Thơng (2013) [22] thực mơ hình phân tích phi tuyến hình học kết cấu tấm/vỏ composite sử dụng phần tử tứ giác trơn 2.5 SỰ ĐÓNG GĨP CỦA ĐỀ TÀI - Tính mới: Lần áp dụng phần tử MISQ20 cho phân tích kết cấu FGM chịu tải trọng nổ - Tính thời sự: Góp phần nâng cao hiểu biết xây dựng mơ hình mơ tính tốn hiệu quả, xác cần thiết nghiên cứu thực tiễn - Ý nghĩa khoa học: Mở rộng phạm vi ứng dụng phần tử hữu hạn trơn MISQ20 tính tốn kết cấu FGM chịu nổ CHƢƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT 3.1 LÝ THUYẾT VỀ TẤM FGM 3.1.1 Tấm FGM đặc trƣng vật liệu Hàm vật liệu P(z) với giả định hàm phân phối vật liệu ceramic Vc sau: P(z) = (Pc - Pm ) Vc + Pm (3.1) -41 z  -h h Vc = ( + ) n  n  0,  z   h  2 Trong Pc, Pm đặc trưng vật liệu (môđun đàn hồi E, hệ số Poisson v, khối lượng thể tích ρ) lớp gốm (ceramic) lớp kim loại (metal), z biến theo chiều dày dao động từ -h/2 đến h/2, n số mũ phân phối 3.1.2 Lý thuyết biến dạng cắt bậc (FSDT) cho FGM Trường chuyển vị mặt trung hòa vật lý theo lý thuyết biến dạng cắt bậc nhất: u(x, y, z) = u (x, y) + zθ x (x, y) v(x, y, z) = v (x, y) + zθ y (x, y) (3.2) w(x, y, z) = w (x, y) Trong uo, vo, wo, θx, θy thành phần chuyển vị góc xoay vị trí mặt trung hịa 3.1.3 Các phƣơng trình rời rạc Quan hệ trường biến dạng trường chuyển vị suy từ (3.2) sau:  =  o + z (3.4a)  =o (3.4b) Quan hệ tuyến tính ứng suất - biến dạng FGM đẳng hướng với mô đun đàn hồi E biến thiên dạng hàm mũ theo chiều dày trạng thái ứng suất khối viết dạng sau: σ = Qε , τ = Hγ (3.7) Thay phương trình nội lực (3.6a), (3.6b), (3.6c) vào phương trình ứng xử FGM (3.7) ta thu mối quan hệ thành phần lực mô men uốn với thành phần biến dạng: -5 Ν   A B  εo   =   M   B D  κ  (3.8) A B ,  B D Ở đây, ta có ma trận số vật liệu Dmb =  A, D, B ma trận độ cứng màng, độ cứng uốn, độ cứng tương tác màng, uốn xoắn FGM: h /2  A,B, D  =  1, z, z Q( z )dz (3.9)  h /2 Tương tự, thành phần lực cắt: 0   xz   s   A 44    yz   Q x   As55  = Q y   (3.10) Hay dạng thu gọn: Q = Ds γ o (3.11)  As55   ma trận số vật liệu, As44  Với Ds =   s s A 44 , A55 xác định sau: h/2 s 44 s 55 A =A =k s  H(z)dz (3.12) -h/2 Và ks hệ số hiệu chỉnh biến dạng cắt 3.2 PHƢƠNG PHÁP PHẦN TỬ TỨ GIÁC TRƠN MISQ20 Đặc trưng bậc phần tử ma trận màng, ma trận uốn mà trận độ cứng hình học tính tốn dựa vào tích phân biên phần tử trơn -11 Ts   R  log10  1/3  2.75  0.27 log10  1/3   W  W  Ts  W 10 1/3 suy   R   2.75 0.27log 1/3    W   (3.46) (3.47) b thơng số kiểm sốt tốc độ suy giảm biên độ sóng hàm áp suất đỉnh Ps Theo Nelson Lam tác giả [27], b Z có mối quan hệ sau b = Z  3.7Z  4.2 (3.48) 3.6.2 MÔ PHỎNG TẢI TRỌNG NỔ 3.6.2.1 Các giả thuyết mô tải trọng nổ Không xét tác động mảnh vỡ sinh tác nhân gây nổ với FGM Bỏ qua áp suất khí p0, xét áp suất tĩnh  đỉnh Pso tăng tức thời áp suất âm lớn Pso Chỉ xét trường hợp phản xạ vng góc tính áp lực phản xạ, góc tới sóng nổ 3.6.2.2 Mô tải trọng nổ tác dụng lên FGM Gọi r(j,i) khoảng cách từ tâm tác nhân gây nổ đến nút thứ i FGM r  j,i    j  yb    i  x b  2  R 02 (3.55) Với   góc quét vùng lân cận nút i theo phương thẳng đứng phương ngang Từ (3.45) (3.49), biểu thức áp suất sóng nổ viết lại có kể đến thành phần phản xạ Cr không kể đến áp suất khí p0 -12 t p(t )  ps Cr 1   Ts   bt   exp      Ts  (3.74) 3.7 GIẢI BẰNG PHƢƠNG PHÁP TÍCH PHÂN NEWMARK 3.7.1 Phƣơng pháp giải: Dạng tổng quát hệ phương trình vi phân cần giải sau (3.84) Mx  Cx  Kx  F    x n1  x n  tx n     x n  x n1   t  (3.85)    x n1  x n  1    x n  x n1  t (3.86) Với   cho biết lượng gia tốc thêm vào biểu thức vận tốc chuyển vị cuối bước thời gian t - Khi =1/6 =1/2 phương trình (3.85) (3.86) tương ứng với phương pháp gia tốc thay đổi tuyến tính Wilson ứng với  = - Khi =1/4 =1/2 phương trình (3.85) (3.86) tương ứng với giả thuyết gia tốc không đổi hai bước thời gian liên tiếp tn tn+1 Giải phương trình (3.85) (3.86), ta x n+1  x n1    t   x n+1  x n     xn    1 x n t  2          x n1  x n   1   x n  1   tx n t      3.7.2 Bài toán dộng lực học tuyến tính Tại thời điểm tn+1, cơng thức (3.84) cho kết sau -13Mxn 1  Cxn 1  Kxn 1  Fn 1 (3.89) Thay phương trình (3.87) (3.88) vào phương trình (3.89), ta có kết sau    M x  xn   xn    1    n 1 t  2      t           C  x n1  x n   1   x n  1   tx n   Kx n1  Fn1    2   t  Tìm giá trị xn+1 từ phương trình (3.80) sau  x n 1      t          Fn 1   xn  xn    x n  M  (3.81)    t    t  2      M+ C + K   t             x   x    t x C n   t n    n  2           1 CHƢƠNG KẾT QUẢ PHÂN TÍCH SỐ 4.1 THÔNG SỐ CHUNG CỦA TẤM 4.2 CÁC BÀI TỐN KHẢO SÁT 4.2.1 Bài tốn 1: Khảo sát hội tụ tốn việc mơ hình hố tải trọng nổ dạng tải trọng nổ Bảng 4.3 So sánh chuyển vị bước thời gian lặp t = 0.04s tăng số lượng phần tử FGM Chênh lệch Số lượng phần Chuyển vị tăng số lượng (m) tử nx  ny phần tử (%) -0.00266 66 -0.00272 2.3 88 -0.00276 1.5 10  10 -0.00278 0.7 12  12 -0.00279 0.4 14  14 -0.00280 0.4 16 16 -0.00280 0.0 18  18 -14- Hình 4.1 Chuyển vị nút trọng tâm bước thời gian t=0.04s chia nhỏ phần tử 4.2.2 Bài tốn 2: Khảo sát thời gian phân tích ứng xử FGM chịu tải trọng nổ phương pháp phần tử tứ giác trơn MISQ20 so với phần thử hữu hạn Q4 thơng thường Hình 4.2 Biểu đồ so sánh chuyển vị nút theo thời gian phần tử MISQ20 Q4 Hình 4.31 Biểu đồ so sánh thời gian phân tích số phần tử tứ giác trơn MISQ20 phần tử thông thường Q4 -154.2.3 Bài tốn 3: Khảo sát ảnh hưởng kích thước đến ứng xử FGM Bảng 4.4 Kết chuyển vị lớn tâm vị trí tọa độ tâm nổ thay đổi chiều dày FGM Chênh lệch Chuyể Chuyển vị chuyển vị n vị Bề tâm (m) tâm tâm nổ dày (%) (m) (m) n=0 n=1 n=2 n=0 n=1 n=2 n=1 0.2 0.0374 0.0495 0.0539 0.0074 0.3 0.0154 0.0211 0.0230 59 57 57 0.0031 0.4 0.0080 0.0113 0.0123 48 47 46 0.0016 0.5 0.0046 0.0068 0.0074 42 40 40 0.0010 0.6 0.0030 0.0044 0.0049 35 35 33 0.0006 0.7 0.0019 0.0030 0.0034 34 30 31 0.0004 0.8 0.0014 0.0022 0.0025 27 28 27 0.0003 0.9 0.00107 0.0016 0.0018 26 27 26 0.0002 1.0 0.0007 0.0012 0.0042 26 21 23 0.0002 Hình 4.4 Chuyển vị lớn vị trí tâm vị trí tọa độ tâm nổ thay đổi bề dày 4.2.4 Bài tốn 4: Phân tích ảnh hưởng vật liệu đến ứng xử FGM -16Bảng 4.5 Kết chuyển vị lớn tâm ứng với giá trị n điều kiện biên khác Chênh lệch Chênh Chuyển vị nút tâm chuyển vị tâm lệch (m) Hệ số (%) chuyên mũ vị theo phân điều Ngàm Ngàm Ngàm Ngàm phối kiện cạnh cạnh cạnh biên cạnh (%) 0.0 0.2 0.5 1.0 2.0 0.0155 0.0172 0.0192 0.0212 0.0230 0.0023 0.0028 0.0034 0.0040 0.0046 11 12 10 21 21 19 15 85.04 83.79 82.43 81.03 79.90 Hình 4.5 Chuyển vị lớn tâm thay đổi hệ số mũ phân phối điều kiện biên 4.2.5 Bài tập 5: Khảo sát ảnh hưởng khoảng cách nổ tới ứng xử FGM Bảng 4.6 Kết chuyển vị lớn tâm vị trí tọa độ tâm nổ ứng với giá trị khoảng cách thuốc nổ R0 khác -17Chuyển vị tâm (m) R0 (m) 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6 4.0 4.4 n=0 0.0154 0.0118 0.0092 0.0075 0.0060 0.0050 0.0042 n=1 0.0211 0.0149 0.0124 0.0100 0.0081 0.0069 0.0057 n=2 0.0230 0.0175 0.0135 0.0109 0.0090 0.0077 0.0064 Chênh lệch chuyển vị (%) Tâm nổ (m) n=0 n=1 n=2 23 22 19 19 17 17 30 16 19 19 16 17 24 23 20 18 14 16 n=1 0.0031 0.0024 0.0020 0.0016 0.0014 0.0012 0.0009 Hình 4.6 Chuyển vị theo thời gian vị trí tâm vị trí tọa độ tâm nổ thay đổi khoảng cách nổ R0 4.2.6 Bài tập 6: Khảo sát ảnh hưởng khối lượng thuốc nổ tới ứng xử FGM Bảng 4.7 Kết chuyển vị lớn tâm vị trí tọa độ tâm nổ ứng với giá trị khối lượng thuốc nổ thay đổi Khối lượng thuốc nổ (kg) Chuyển vị tâm (m) n=0 n=1 n=2 Chênh lệch Chuyển chuyển vị vị tâm tâm nổ (%) (m) n=0 n=1 n=2 n=1 -185 10 15 20 25 30 35 0.0023 0.0043 0.0068 0.0095 0.0124 0.0154 0.0186 0.0032 0.0060 0.0092 0.0130 0.0170 0.0211 0.0255 0.0035 0.0065 0.0100 0.0141 0.0184 0.0230 0.0277 84 57 40 30 24 20 83 55 41 30 24 20 82 53 40 31 25 21 0.00051 0.00101 0.00150 0.00203 0.00259 0.0031 0.0037 Hình 4.7 Chuyển vị theo thời gian vị trí tâm vị trí tọa độ tâm nổ thay đổi khối lượng thuốc nổ 4.2.7 Bài tập 7: Khảo sát ảnh hưởng hàm phân phối vật liệu tới ứng xử FGM Bảng 4.8 Kết chuyển vị lớn tâm n ứng với giá trị hàm phân phối vật liệu nổ thay đổi Chuyển vị Chênh lệch chuyển tâm (m) vị so với Voigt (%) Voigt Reuss LRVE Reuss LRVE (m) (m) (m) (m) (m) 0.01817 0.01817 0.01817 0% 0% 0.5 0.02236 0.02437 0.02347 9% 5% 0.02466 0.02646 0.02567 7% 4% 0.02682 0.02827 0.02759 5% 3% -193 0.02778 0.02919 0.02848 5% 3% 0.02836 0.02982 0.02908 5% 3% Hình 4.8 Chuyển vị theo thời gian vị trí tâm ứng với giá trị hàm phân phối vật liệu nổ thay đổi CHƢƠNG KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 5.1 KẾT LUẬN - Phương pháp phần tử hữu hạn tứ giác trơn MISQ20 có độ xác cao, thời gian phân tích nhanh so với phần tử hữu hạn Q4 thông thường Bài toán phần tử tứ diện bốn nút với bậc tự MISQ20 hình thành để mơ hình phân tích sâu kết cấu - Dưới tác dụng tải trọng nổ với khối lượng thuốc nổ phù hợp khoảng cách định, toán kết cấu FGM chịu tải trọng nổ đưa dạng tốn phân tích ứng xử động lực học kết cấu FGM - Các yếu tố kích thước chiều dày FGM, tính chất vật liệu FGM, khoảng cách nổ, khối lượng thuốc nổ có ảnh hưởng nhiều đến ứng xử FGM - Yếu tố tính chất vật liệu FGM ảnh hưởng rỏ rệch đến chuyển vị chịu tải trọng nổ Đồng thời phương án tăng chiều dày FGM chịu tải trọng nổ mang lại hiệu tốt 5.2 KIẾN NGHỊ -20- Phương pháp phần tử hữu hạn tứ giác trơn MISQ20 có khả phân tích biên nên đảm bảo độ xác với lưới thơ phần tử tứ giác có dạng lồi lõm với tốn phức tạp, điều kiện biên xác so với phần tử dựa kỹ thuật tích phân miền phần tử thông thường Do vậy, cần phát triển nghiên cứu tốn có hình dạng lưới thơ hay phần tử tứ giác có dạng lồi lõm để khảo sát tính ưu việt, hiệu độ xác cao phần tử tứ giác trơn MISQ20 - Khi phân tích ứng xử tải trọng nổ dùng phần tử tứ giác trơn MISQ20, để đảm bảo việc mô kết cấu tính chất vật liệu làm việc phù hợp với thực tế yếu tố phi tuyến lý thuyết biến dạng cắt bậc cao cần nghiên cứu phát triển - Dưới tác dụng thuốc nổ lên kết cấu FGM, nhiệt lượng lớn toả tác dụng lên kết cấu FGM ảnh hưởng đến tính chất vật liệu làm thay đổi khả chịu lực FGM Do để đảm bảo tính xác cao hơn, cần nghiên cứu phân tích yếu tố nhiệt độ sau nổ - Phân tích thêm loại vật liệu FGM theo quy luật phân bố hàm mật độ thể tích vật liệu khác hỗn hợp có lớp lõi FGM lớp vỏ đồng chất, sandwich lõi đồng lớp ngồi FGM Ngồi phân tích thêm loại có hình dạng khác gấp hay cong đồng thời xét thêm trục trung hòa - Bài toán FGM chịu tải trọng nổ xét trường hợp điều kiện biên ngàm 01 cạnh, 02 cạnh, chưa xét trường hợp ngàm, khớp 04 cạnh Trong trường hợp tác động sóng nổ lên FGM liên kết cứng bị cản trở dao động dẫn tới ứng xử có nhiều thay đổi khác ... (m) tử nx  ny phần tử (%) -0 .00266 66 -0 .00272 2.3 88 -0 .00276 1.5 10  10 -0 .00278 0.7 12  12 -0 .00279 0.4 14  14 -0 .00280 0.4 16 16 -0 .00280 0.0 18  18 -1 4- Hình 4.1 Chuyển vị nút trọng... LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC PGS.TS NGUYỄN VĂN HIẾU THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - 2020 -iDANH MỤC DANH MỤC i CHƢƠNG 1.1 TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI... tải trọng nổ Nguyễn Trọng Phước Trần Minh Thi (2011) [18] Đổ Ngọc Thuận (2014) [19] Nguyễn Hoài Nam, Nguyễn Văn Hiếu, Lương Văn Hải, Châu Đình Thành (2013) [20]; Phạm Hồng Cơng , Nguyễn Đình Đức