Chuong 3 thue TTDB 2 3 2015

...

... dy + x2 + y rdrd 1+r (3.5 ) = / 0 d ; D = {( x; y ) : x 0; y 0; x + y < 1} = ( 1) 2 1+r rdr 3.3 ứng dụng tích phân bội 2: a) Tính thể tích vật thể: V= f (x;y)dx dy (3.6 ) D Ví dụ : Thể tích ... dy I= dx ( + y)2 = + y)2 = x + y ) dx (x (x 1 1 1 2 x +1 = dx = ln = ln x +1 x + x+21 (3.1 ) 3.2 .2.Miền D bị chặn bất kỳ: * D = { (x; y) : a x b; y1 (x) y y (x)} y (x ) f dx f (x; y) dxdy ... (x; y) : c y d; x1 (y) x x (y)} b x ( y) f dy f (x; y) dxdy = (x; y)dx D c ( y) x1 (3.2 ) d (3.3 ) Ví dụ 1: Tính I = + y )dx dy (x 2 D Với D hình phẳng giới hạn bởi: a) x 1;0 b) x 1;0...

... dễ sử dụng - Ðánh giá chất lượng tinh trùng pha loãng tinh dịch - Bảo quản tinh dịch Có hai hình thức ngắn hạn (tinh lỏng) dài hạn (tinh đông lạnh) - Phát động dục - Dẫn tinh cho Thụ tinh nhân ... gian thụ tinh trước lấy trứng, đổ tinh dịch hòa với nước muối sinh lý vào khay thụ tinh sau lấy trứng cho vào, lắc nhẹ khay thụ tinh làm cho trứng tinh trùng sớm tiếp xúc với Hai cách lấy tinh dịch ... promoter β-lactoglobulin vào cừu chuột ông thấy chúng biểu cao tuyến sữa (Hình 3.3) Promoter Gen quan tâm β-lactoglobulin Trứng thụ tinh Vi tiêm vào DNA nhân Kim giữ Cấy phôi vào mẹ thay ế Thế hệ chuyển...

... Hoạt động mạch kđ ghép biến áp giống mạch kđ ghép cuộn cảm-tụ điện Các đường tải mạch kđại csuất ghép biến áp   Đường tải mạch kđ ghép biến áp giống đường tải mạch kđ ghép cuộn cảm-tụ điện, thay ... động điện áp vCE Tính toán công suất Công suất nguồn cung cấp PCC = VCC I CQ VCC ≈ RL Công suất truyền đến tải 2 I Lm RL I Cm RL PL = = 2 2 I CQ RL VCC PL ,max = = 2 RL Công suất tiêu tán cực C 2 ... chung cực E (common-emitter)  Mạch khuếch đại ghép biến áp (transformer-coupled)  Khuếch đại công suất đẩy kéo (push-pull) lớp B  Mạch kđại công suất ghép biến áp ' RL = N RL   Điện trở tải RL...

... lớp A kiểu chung cực E (common-emitter)  Mạch khuếch đại ghép biến áp (transformer-coupled)  Khuếch đại công suất đẩy kéo (pushpull) lớp B  Khuếch đại đẩy-kéo (Push-pull amp.) iL = N ( iC1 − ... cung cấp   T /2 2 PCC = VCC   ∫ [ iC1 ( t ) + iC ( t ) ] dt =  VCC I cm  T  −T / π  PCC ,max    VCC =  VCC  '   π   RL  2VCC =  πR ' L  Tính toán công suất (2) Hiệu suất ... Phân cực chia áp điện trở => Mục tiêu: tránh méo xuyên tâm Mạch kđ công suất đối xứng bổ phụ (complementary symmetry): OTL (1) OTL = Output Transformer Less Mạch kđ công suất OTL (2) OTL = Output...

... http://scholar.lib.vt.edu/theses/available/etd-071 520 0 1-1 724 53/unrestricted/Chap2.PDF http://scholar.lib.vt.edu/theses/available/etd-071 520 0 1-1 724 53/unrestricted/ Đặc tính loại PA (Power Amplifier): ... Amplifier): transistor có hoạt động vùng tích cực (2) Tham khảo: http://scholar.lib.vt.edu/theses/available/etd-071 520 0 1-1 724 53/unrestricted/Chap2.PDF Đặc tính loại PA: transistor hoạt động chế ... công suất lớp A kiểu chung cực E (common-emitter)  Mạch khuếch đại ghép biến áp (transformer-coupled)  Khuếch đại công suất đẩy kéo (push-pull) lớp B  Các mạch khuếch đại lớp C, D, E, F, G, H,...

... học công trình bảo vệ bờ chắn sóng Chiều dài trung bình λd sóng xác định theo công thức sau: g T 2.π (3.2) g L λ® = g L 3.1.4 Chiều cao sóng với suất đảm bảo i% Chiều cao sóng với suất đảm bảo ... liệu thời gian gió thổi nên lấy t = 21600s Ta có: Sv:Hoàng Quốc Bình- CTT46 ĐH2 3- Thiêt kế môn học công trình bảo vệ bờ chắn sóng g t 9,81.21600 = = 13171,5 Vw 16,1 g.L 9,81.310800 = = 11780,8 ... 3.1.6 Phân vùng sóng khởi điểm Khi xác định tham số sóng khởi điểm sóng nước sâu, sóng nước nông, ta cần xác định ranh giới vùng sóng khởi điểm Vẽ mặt cắt dọc theo phương gió - Nếu sóng nước sâu...

... a1 a2 l1.l2 S 5+α R F k= α = µ a1 , γ = 4,5 − 3, 5 , = 4,5α Rn Fcot l2 L2 l1 L1 n1, n2 - säú thẹp theo phỉång l1, l2; fa1, fa2: - diãûn têch tiãút diãûn cạc thẹp theo phỉång l1, l2 l1, l2 - chiãưu ... a2 l1.l2 S Cäút xiãn : φ ≤ n1, n2 - säú thẹp theo phỉång l1, l2; fa1, fa2: - diãûn têch TD thẹp theo phỉång l1, l2 l1, l2 - chiãưu di thẹp theo cạc phỉång S - khong cạch giỉỵa cạc lỉåïi thẹp -Mäúi ... måí gọc 2, 5δ Fh = 2, 5δ [ 2h1 + 2( b 1-5 δ)] Fâ = ( c+ 3 )( d+ 3 ) N ≤ θ Rn Ftxuc Trong âọ Ftxuc = Fh + Fâ σ cb = δ Ftxuc 2 F Lỉûc âỉåìng hn chëu : θ = 3 4 Nh = N Fh Ftxuc 2, 5δ 2, 5δ 1,5δ 1,5δ Tỉì...

... điển hình : - Khi máy kéo đứng yên - Khi máy kéo làm việc với máy nông nghiệp móc - Khi máy kéo làm việc với máy nông nghiệp treo 3.7.1 Phản lực pháp tuyến máy kéo đứng yên Sơ đồ lực đợc biểu ... G - trọng lợng máy kéo; GH - trọng lợng máy nông nghiệp ; bHHình 3.18 Sơcủa trọng tâm với máy nông nghiệp với cầu vận chuyển - tọa độ dọc đồ máy kéo máy nông nghiệp so treo sau máy kéo; b - tọa ... hợp liên hợp máy chuyển động mặt phẳng ngang (hình 3.17), lực mô men tác dụnglên máy kéo gồm có : trọng lợng máy kéo G, lực kéo móc Pm, lực kéo tiếp tuyến P k, lực cản lăn P f bao gồm lực cản lăn...

... song song, vng góc - Gia cơng ren lỗ - Gia cơng mặt đâầu lỗ II.2.2 Phân loại Máy doa ngang Máy doa toạ độ Máy doa kim cương II.3 MÁY DOA NGANG 2620B II.3.1 Đặc tính kỹ thuật - Đường kính trục ... Þ 90 mm - Kích thước bàn máy : 1250 x 1120 mm - Lương di động lớn bàn máy : 1000 x 1090 mm - Lượng di động thẳng đứng lớn ụ trục : 1000 mm - Số vòng quay trục : ntc = 12,5 ÷ 1600 v/p - Số vòng ... nm = ÷ 200 v/p - Lượng chạy dao hướng trục trục : s = 2,2 ÷ 1760 mm/p - Cơng suất động : N = 8,5/10 kW Các phận chuyển động máy doa 2620B 77 H III.19 Máy doa ngang 2620B – Thân máy – Ụ trục –...

... +12 -1 2 -2 8 +145 +45 +43 +14 -1 4 -2 8 -4 0 -5 2 -6 8 +242 +172 +122 +61 +46 +30 +13 -1 4 -3 3 -4 8 -6 8 -5 0 -9 0 -5 3 -9 3 -6 0 -1 06 -7 7 -1 17 -8 5 -1 25 -9 3 -1 33 -1 05 -1 51 -6 3 -1 09 -1 05 -1 50 -6 7 -1 13 -1 23 -1 69 ... +15 +8 +5 -4 -8 -1 3 -1 7 -9 > 6-1 0 -8 +40 +25 +13 +5 -7 -1 0 -1 5 -1 9 -2 4 -2 8 -3 2 >1 8-3 0 +77 +59 +43 +24 +18 +10 -6 -5 -1 1 -1 6 -2 1 -1 1 +50 +32 +16 +6 -8 -1 2 -1 8 -2 3 -2 9 -3 4 -3 9 >5 0-6 5 >6 5-8 0 +98 +73 ... +62 +18 -1 8 -4 0 -5 7 -7 3 -9 8 +327 +232 +165 +83 +63 +43 +18 -1 7 -4 5 -4 0 +230 +135 +68 +20 -2 5 -4 5 -6 3 -8 0 -1 08 -8 7 -1 44 -1 69 -2 26 -9 3 -1 50 -1 87 -2 44 -1 03 -1 66 -2 09 -2 72 -1 09 -1 72 -2 29 -2 92 ...

... 2. 16$ Năm 2: D2 = 2. 16 x 1.08 = 2 .33 28 $ Năm 3: D3 = 2 .33 28 x 1.08 ≈ 2. 52$ 2. 52 × 1.04 ≈ 32 .75$ Giá cổ phần vào cuối năm 3: P3 = 12% − 4% Giá cổ phần tại: 2. 52 32 .75 2. 16 2 .33 28 P0 = + + + = 28 .89$ ... 11.576 = 38 5.875$ 0.08 − 0.05 Tỷ suất sinh lợi mong đợi năm là: 10 + (35 0 − 33 3 .33 3) Năm : i1 = = 0.08 33 3 .33 3 10.5 + (36 7.5 − 35 0) Năm : i2 = = 0.08 35 0 11. 025 + (38 5.875 − 36 7.5) Năm 3: i3 = = ... 4: − 0 .2 − 0. 23 39.75 P4= + + (1.1 )2 (1.1 )2 1.1 P4= 32 .48 triệu $ 32 ,480,000 Giá trò cổ phần p = = 28 ,9 23 $ 11 23 1 ,39 0,000 ≈ 48 cổ phần Số cổ phần cần phát hành: N = 28 ,9 23 Năm 5: − 0. 23 39.75...

... động - 70.000 ∆ nhu cầu VLĐ -3 .750 -7 0.000 -5 000 Thuế -7 0.000 Ngân lưu ròng -7 0.000 70 21.250 21 -7 0.000 5.000 -3 .750 26.250 26 -3 .750 26.250 26 -6 .750 38 .250 38 3. 3- 1 5 Các tiêu chuẩn đánh giá ... án S -1 00 400 Dự án L -1 00.000 156.250 3. 3- 3 3 Những dự án khác quy mô Hãy tính IRR, NPV@10%, PI@10% Dự án ưa thích hơn? Tại sao? Dự án IRR S 100% L 25% NPV PI 231 $ 3, 31 29. 132 $ 1,29 3. 3- 3 4 17 ... ∑ (1 + k ) t = ICO t =0 3. 3- 2 9 Tiêu chí chấp nhận PI Từ trước ta xác đònh NPV ứng với k=15% 7.456 ,39 Tính PI = (7.456 ,39 $ / 70.000) + = 1,11 Tiêu chí PI > ; PI max 3. 3- 3 0 15 Ưu nhược điểm PI Ưu...

... o-(CH3)2N-C6H4-COO- o-F-C6H4-COOH o-F-C6H4-COO- o-Cl-C6H4-COOH o-Cl-C6H4-COO- o-Br-C6H4-COOH o-Br-C6H4-COO- o-CN-C6H4-COOH o-CN-C6H4-COO- o-NO2-C6H4-COOH o-NO2-C6H4-COO- Hỡnh 3: Cỏc phõn t axit benzoic ... Thơng o-C2H5O-C6H4-COO- o-C4H9O-C6H4-COOH Luận văn thạc sĩ khoa học o-C3H7O-C6H4-COOH o-C3H7O-C6H4-COO- o-C4H9O-C6H4-COO- o-C6H5O-C6H4-COOH o-C6H5O-C6H4-COO- o-HOOC-C6H4-COOH o-HOOC-C6H4-COO- o-CH3COO-C6H4-COOH ... o-CH3COO-C6H4-COOH o-CH3COO-C6H4-COO- o-NH2-C6H4-COOH o-NH2-C6H4-COO- o-CH3NH-C6H4-COOH o-CH3NH-C6H4-COO- Chơng 3: Kết thảo luận Đỗ Thị Huyền Thơng Luận văn thạc sĩ khoa học o-(CH3)2N-C6H4-COOH o-(CH3)2N-C6H4-COO-...