Sức bền vật liệu - Chương 8 pdf

... 0,61Si 17,75Cr 9,25Ni 427 5 38 427 5 38 427 5 38 5 38 693 100 0-1 690 21 0-6 30 91 0-1 410 56 0-1 606 141 0-2 110 32 0-1 000 88 0-1 340 56 0-1 000 6 3,9 5,4 4,6 ... 3,35 4,4 4,3 0,20⋅10 -2 3 0,14⋅10 -1 5 1,20⋅10 -2 3 0,60⋅10 -1 9 0,145⋅10 -2 8 0,175⋅10 -1 5 0,21⋅10 -1...

Ngày tải lên: 29/10/2012, 11:12

... 5 (TT) A q b) L B V B A q h) L B V B =3qL /8  Cho y B =0 qL 8 3 V B  - hình h)  Vẽ biểu đồ nội lực với V B - hình i,j) Q y 8 qL 2 1 28 qL9 2 8 qL3 8 qL5 M x  Đây cũng là biểu đồ nội lực ... dầm Đường đàn hồi v=y P y z K K' u    KK&apos ;- Chuyển vị thẳng của m/c K  v- Chuyển vị đứng ( độ võng)  u- Chuyển vị ngang   -Chuyển vị góc (góc xoay) của m/c K...

Ngày tải lên: 11/05/2014, 13:35

... MN/m 2 , KN/cm 2 Moduyn G ph ụ thuộc từng loại vật liệu và liên hệ với E,  theo bi ểu thức sau: G = 3.4.4. Trạng thái ứng suất khối. E 2(1   ) ( 3-1 8) Định nghĩa: Trạng thái ứng suất khối là ... abc thì: - Di ện tích mặt Mbc sẽ là dFl. - Di ện tích mặt Mca sẽ là dFm. - Di ện tích mặt Mab sẽ là dFr . Thi ết lập các phương trình cân bằng cho phân tố Mabc ta có: ...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... ( 4-1 1) C z 0 2 x 2  1 (2) =-4 5 0 J max = Hình 4.22: Xác đị nh v ị trí của h ệ trục quán tính chính trung tâm 32 68  687  1 (32 68  687 ) 2  4  (602,5) 2  3407,5cm 4 2 2 J min = 32 68  687  1 2 2  1 = -1 2 0 30' ...  18 2   J II  a(4a)  (4a  a)  2,5a  5 a    146a x 12 3  3  18 2 III x  6a.a 1 2  (6a  a)  5    3  4 4  309 a 4 1...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... cắt 1-1 và 2-2 vẫn Hình 5 .8: Xét sự bi ế n dạng c ủa một th ớ phẳng và vuông góc với trục dầm, đồng thời quay với nhau một góc d. Gọi  là bán kính cong c ủa thớ trung hòa O 1 O 2 (hình 5.8b). ... xung quanh đường trung hòa. Bây gi ờ, ta xét một đoạn dầm dz được cắt ra bởi hai mặt cắt 1-1 và 2-2 (hình 5.8a). d d z 1 5 M =  y  x z M y =  F  z xdF  0 (d) M x =  F  z ydF Trong...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... men xo n. a-chi u d ng; b- chi u âm Ví dụ 1:Vẽ biểu đồ nội lực M z c ủa thanh chịu lực như hình vẽ 6.4a, biết: 124  M  W   ( 6-1 ) Trong đó: M- Mô men xoắn ngoại lực tính ra Nm W- Công su ất ... puli: M 1 M 2 M 3 M 4 W i M i     b) 4, 78 0 M z (K Nm) W 1 M 1    W 2 M 2     40 10,4 6  20 10,4 6  3 ,82 2(KNm)  1,911(KNm) c) 3 ,82 2 5,73 5 W 4 M 4    M  W 3 VÒNG...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

...  M = 4P  8PD  8PD  1  d    ( 6- 18)  D 2 d 3  d 3   2D    Thường thì t ỷ số d bé hơn 1 rất nhiều và có thể bỏ qua lượng đó trong công thức 2D ( 6-1 8) , cho nên ta có:  ma x = 8P D d 3 ( 6-1 9) N hư ... b ằng công thức ( 6-2 0): K  8  P D  ma x =  d 3 Tra b ảng 6-2 ta có ứng với D  20  10 , thì K = 1,14 d Vậy  max = 1,14  2 8  3 10 3  0,...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... hành vi phân phương trình ( 8- 1 1) theo th ời gian t, ta sẽ có: ( 8- 1 1) d  d  y   dt dt  d b dt ( 8- 1 2) Thay ( 8- 9 ) và ( 8- 1 0) vào ( 8- 1 2) chúng ta s ẽ có : d   KdP  P ( 8- 1 3) dt Edt   Chúng ta ... từ ( 8- 1 4) chúng ta có: d      ( 8- 1 5) là không đổi cho mỗi vật liệu. Vậy: d  const dt dt  Khi giá trị biến dạng là không đổi từ phương trình ( 8-...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 09:20

... minmax σσ ≠ cho nên điều kiện bền viết theo nguyên tắc chung: - Đối với vật liệu dẻo: { } [ ] σσσ ≤ minmax ,max - Đối với vật liệu dòn: Do [ ] [ ] nk σσ ≠ nên ta có điều kiện bền: [ ] k σσ ≤ max ... phẳng. Tuỳ theo các thuyết bền mà ta có các điều kiện bền như sau: - Theo thuyết bền ứng suất tiếp lớn nhất: [ ] στσσ ≤+= 22 4 td Thay các biểu thức ( 7-...

Ngày tải lên: 07/07/2014, 11:00

... không có biến dạng d (tuy lm bằng vật liệu dẻo) v ứng suất còn rất thấp so với giới hạn bền của vật liệu. Hiện tợng đó đợc gọi l hiện tợng mỏi của vật liệu. Hiện tợng mỏi xảy ra l do khi ... độ bền mỏi, theo điều kiện (8. 14). Hệ số an ton của trục tại mặt cắt nguy hiểm no đó đợc tính theo (8. 18) , trong đó n v n r đợc tính theo (8. 16): 1 ma n = + ; 1 mn n...

Ngày tải lên: 22/07/2014, 05:20