L ỜI MỞ ĐẦU
4.2.1 Cơ sở phương pháp xác định kích thước ống khai thác
Cơ sở lựa phương phá pháp phân tích điểm nút lưu lượng dòng chảy chất làm sáng tỏ ta xét một số tr
Khi điểm nút trùng v
(upstream) IPR trong trườ và vùng cận đáy giếng (Δ áp suất bao gồm sự tổn hao mặt (ΔP4) (xem hình 4.31
Đường OPR vớinhiệt độ trung bình dòngkhác
giải quyết.
g pháp xác định kích thước ống khai thác.
ng pháp lựa chọn kích thước ống khai thác dự m nút trong hệ thống khai thác, xác định trên m
y chất lưu trên mỗi đơn vị giảm áp của 2 dòng một số trường hợp cho vị trí điểm nút.
ùng với vị trí đáy giếng. Sự tổn hao áp suất củ rong trường hợp này bao gồm sự tổn hao áp suất
giếng (ΔP2). Đối dòng chảy ra (downstream) OPR tổn hao áp suất trong ống khai thác (ΔP3) và
h 4.31).
khác nhau [6].
thác dựa trên phương trên mối quan hệ giữa dòng OPR và IPR.Để
suất của dòng chảy vào áp suất trong vỉa (ΔP1) ) OPR thì sự tổn hao
Hình 4.
Áp suất điểm nút (đáy Dòng chảy vào (upstre
Dòng chảy ra(downstre Trên đồ thị hình 4.3
trong trường hợp này.
Trường hợp điểm nút xét tại m
Áp suất điểm nút (miện Dòng chảy vào (upstre
Dòng chảy ra(downstre
Trường hợp điểm nút xét tại b
Áp suất điểm nút (bình Dòng chảy vào (upstre Dòng chảy ra(downstre
Hình 4.31 Sự mất áp suất tại điểm nút (đáy giếng) m nút (đáy giếng ) PWfđược xác định.
upstream): Pr P1 P2 PWf (4.49)
downstream): PWh P3 P4 PWf (4.50
4.32 minh họa xây dựng đường IPR và OPR
nút xét tại miệng giếng.Phân tích tương tự ta có. m nút (miệng giếng) PWhđược xác định
upstream): 1 2 3 W r f P P P P P downstream): PWh P4 PWf nút xét tại bình tách. m nút (bình tách ) Psepđược xác định. upstream): Pr P1 P2 P3 P4 PWf downstream): Psep. giếng) [6] 4.49) 4.50)
v OPR với điểm nút
ng tự ta có.
(4.51)
(4.52)
Các hình 4.33, hìn
nút tại miệng giếng và bình tách.
Hình 4.32
Hình 4.33 Dòng
hình 4.34 minh họa xây dựng đường IPR v và bình tách.
Hình 4.32 Dòng OPR và IPR với điểm nút là đáy giếng [
3 Dòng OPR và IPR với điểm nút là miệng giến
IPR và OPR với điểm
đáy giếng [6]
Hình 4.34
Kết quả phân tích ở n OPR có thể thay đổi theo nhau tại một vị trí, đó đượ
Hình 4.35
Hình 4.34 Dòng OPR và IPR với điểm nút tại bình tách [ tích ở những điểm nút cho thấy rằng đặc tính đườ
ổi theo từng vị trí điểm nút, song 2 đường cong đó được cho là lưu lượng cân bằng qe.(xem hình
Hình 4.35Đặc tính đường IPR và OPR theo điểm nút [ ình tách [ 6].
tính đường cong IPR và ng cong này luôn cắt
hình 4.35).
Tại vị trí cân bằng, tr dòng là bằng nhau và tại một cỡ ống khai thác (cỡ tubing
Do kết quả lựa chọn kí không phụ thuộc vị trí điể đáy giếng để phân tích, lự Trong quá trình khai cong IPR sau thời gian nào mà tại đó chúng có cùng nào có giá trị cân bằng bền, lượng là qe, áp suất đáy gi là 0 wf P . Hình 4.36 Hai v Các tác giả cũng nghi Tại vị trí 1. Trường hợ chảy trong ống khi đó chịu chủ yếu là lực ma sát nên đư
bằng, trên hình 4.35 ta thấy 2 dòng OPR và IP v tại cùng một áp suất. Đây là vị trí cho lưu lư hác (cỡ tubing).
chọn kích thước ống khai thác dựa trên lưu lượ vị trí điểm nút nên trên thực tế ta chỉ cần xét điểm
ích, lựa chọn kích thước ống khai thác.
khai thác, áp suất trung bình vỉa sẽ giảm dần, gian nào đó sẽ cắt OPR tại hai vị trí cân bằng ( có c ng giá trị áp suất và lưu lượng, ta sẽ xét xem
bằng bền, ổn định. Tại vị trí cân bằng ta có áp suấ ất đáy giêng dòng chảy vào wi
f
P ,áp suất đáy giêng
6 Hai vị trí cân bằng của đường OPR và TPR [ ũng nghiên cứu điều kiện cân bằng chỉ ra rằng.
ờng hợp này xảy ra sau thời gian khai thác nhất khi đó chịu tác động tổng hợp của lực trọng trường ma sát nên đường OPR tổng có dạng như trên hình 4.3
và IPR cho lưu lượng o lưu lượng tối ưu của
lưu lượng dòng tối ưu, t điểm nút trùng vị trí
m dần, cho nên đường ằng (xem hình 4.36)
xét xem vị trí cân bằng có áp suất là pe và lưu đáy giêng dòng chảy ra
à TPR [ 6] ng chỉ ra rằng.
hác nhất định, chất lưu trọng trường và lực ma sát,
Khi dòng có Pwif P
của dòng IPR giảm dẫn tớ
có xu hướng tới vị trí cân bằng 1
Khi Pwif Pw0f. Thực dòng chảy vào IPR tăng, nó giảm, kéo theo lưu lượng chả
Hình 4.3
0
wf
P . Theo thời gian khai thác thì áp suất đá dẫn tới sự gia tăng lưu lượng, sự biến thiên áp i vị trí cân bằng 1 (xemhình 4.37).
ực tế để bảo toàn năng lượng, áp suất đáy g IPR tăng, nó là nguyên nhân dẫn tới lưu lượng dòng
u lượng chảy trong ống cũng giảm (hình 4.38).
Hình 4.37 Vị trí cân bằng 1 khi Pwif Pw0f [6]. ất đáy giếng ( Pwif ) ên áp suất 2 dòng đều ất đáy giếng ( w i f P ) của
ng dòng vàođáy giếng ).
Hình 4.3
Do vậy vị trí 1 là cân
OPR đều có xu hướng tới vị trí câ
Tại vị trí cân bằng 2.
trongống chịu tác động chủ Khi lưu lượng nhỏ hơ giếng của dòng IPR lớn hơ thực đáy giếng của dòng định. Nó là nguyên nhân ống khai thác (xemhình 4.3
Hình 4.38 Vị trí cân bằng 1 khi Pwif Pw0f [6]. l cân bằng bền, theo thời gian khai thác cả 2 d ng tới vị trí cân bằng 1.
bằng 2. Vị trí này thường là giai đoạn đầu khai động chủ yếu là lực trọng trường.
nhỏ hơn lưu lượng ở điểm cân bằng (q < qe), ớn hơn giá trị áp suất dòng IPRở trạng thái ổn ủa dòng OPR nhỏ hơn giá trị áp suất dòng OPR
nhân làm giảm lưu lượng vỉa và giảm lưu lượ
hình 4.39).
].
cả 2 dòng chảy IPR và
đầu khai thác, dòng chảy
q ), áp suất thực đáy thái ổn định và áp suất
PRở trạng thái ổn lưu lượng dòng tron g
Hình 4.3
Hiện tượng xảy ra ng
4.40)
Hình 4.
Hình 4.39 Vị trí cân bằng 2 khi Pwif Pw0f [6]. ra ngược lại khi quan sát trong trường hợp q
Hình 4.40 Vị trí cân bằng 2 khi Pwif Pw0f [6]. ].
hợp q < qe(xem hình
Do đó vị trí cân bằng
tích của bài toán sẽ chỉ phụ thuộc