chí' độ xâc lập khơng tải cho trín hình (4.26). Câc cơng thức (4.80), (4.81) vă câc đường đặc tính trín hình 4.26 thuộc về câc đường dđy khơng tổn thất. Nếu như tính đến tổn thất cơng suất tâc dụng trín đường dđy thì câc đường
đặc tính — f(l) sẽ khơng bị giân đoạn tại 1 = 1500 vă 4500 km, cịn khi
1 = 3000 vă 6000 km câc giâ trị Q, dường như khơng bằng 0, ngoăi ra câc đường cong sẽ mất. tính chất đối xứng của chúng.
Hình 4.26. Đặc tính cơng suất phản khâng ỏ dđu đưịng dđy trong chế độ khơng tải
Từ câc cơng thức (4.80) vă (4.81) nhận thấy rằng, cơng suất phản khâng tăng nhanh theo
chiều dăi đường dđy. Đối với câc đường dđy co'
chiều dăi tù 500 đến 1250
km, cơng suất phản
khâng Qj co' câc giâ trị rất đặc biệt (hình 4.27).
Sự phđn pha của câc
đường dđy siíu cao âp dẫn đến giảm tổng trở sĩng vă tăng cơng suất
H)nh 4.27. Cơng suất phản khâng Qi của câc đưịng
dđy cĩ chiều dăi vă diện âp khâc nhau.
phản khâng của đường
dđy. Điều đĩ lăm phức tạp thím chí' độ khơng tải của đường dđy.
Đối với câc đường dđy cĩ tổn thất, cơng suất ở đầu đường dđy trong chế độ khơng tải được xâc định theo cơng thức:
ổj = /SUjij . ú2 . , . , 11 = sinhỷo1; U1 = u2coshỷol V oZ»c Vì vậy: . ' U22 rr ro2^2 . „.1 S, = -4 I — Ấ - id — °-,— sin2Ấ I , (4.82) 2ZC L xo ■ x02 J trong đĩ tính gần đúng : Ạ • A o A <1
coshýGl — COSẤ + j -ẤsinẤ;
2xo
Ấ = aol = Wx^bo
(Từ (4.82) nhận thấy rằng, trong chế độ khơng tải, cơng suất phản khâng do đường dđy sinh ra rất lớn, phụ tải đâng kể của câc mây phât lă
cơng suất phản khâng. Trong câc chế độ năy, câc mây phât sẽ phải phât ra
cơng suất tâc dụng để ]dù văo tổn thất cơng suất tâc dụng trong câc mây phât, trong câc mây biến âp vă trín đường dđy.
Để giảm cơng suất do đường dđy phât ra, cần phải đặt câc thiết bị bù
trín câc đường dđy truyền tải, đặc biệt lă trong chế độ khơng tải.
Sau khi đê xâc định được cơng suất phản khâng Q] ở đầu đường dđy, cĩ thể tính được phụ tải của câc mây phât theo cơng thức:
Qp = Q1 — AQ(
trong đĩ AQt ỉă tổn thất cơng suất phản khâng trong câc mây biến âp tăng âp.
Để đânh giâ chính xâc phụ tải của câc mây phât, cần phải xâc định dịng điện phản khâng của chúng.
Điện âp trín thanh gĩp mây phât điện:
UF = (U, - AUị)k ,
trong đĩ AUt lă tổn thất điện âp trong câc mây biến âp tăng âp; k lă tỷ sĩ
biến âp của câc mây biến âp.
Dịng điện phản khâng của stator mây phât bằng:
Giâ trị của dịng điện tính được theo (4.83) sẽ quyết định tiến hănh đống mây phât văo đường dđy, vă cũng như sự cần thiết phải đặt câc khâng điện hay câc thiết bị bù khâc trín đường dđy Thơng thường rotor của câc mây
phât khơng bị quâ tải trong trường hợp năy, bởi vì điện âp trín câc thanh
gĩp của chúng thấp hơn điện âp danh định.
Cơng suất phản khâng vă dịng điện dung của câc đường dđy dăi cĩ thể tham khảo ở bảng 4.7.
Í3ảng 4.7. Câc giâ trị cơng suất phăn khâng vă dịng điện dung của câc đường dăy
trín khơng ừ câc điện âp khâc nhau
Điện êp. kV Dịng điện dung trín 1 km dường dđy, A
Cơng suất điện dung trín 1 km dường dđy, kVAR
300 0,52 270
400 0,72 500
500 1,13 782
700 1,77 2300
Ví dụ 4.5.
Đường dđy trín khơng điện âp 500 kV, chiều dăi 1000 km cĩ câc tham
số aol = 60°; xo = 0,293 Q/km ; b0 = 3,93.10^’ s/km , ro = 0; go = 0. Điện âp ở đầu đường dđy U1 = 500 kV. Một mây phât nối ở đầu đường dđy cĩ cơng suất đanh định Sdd = 300 MVA. Tính câc thơng số trong chế độ xâc lập khơng tải hở mạch ở cuối đường dđy vă hệ số quâ tải của mây phât.
Giải
Điện âp ỏ cuối đường dđy trong chế độ khơng tải (I2 = 0) cĩ giâ trị:
U. 500
u2 = =——— = 1000 kV.
cos«(,l cos60°
Cơng suất phản khâng ở đầu đường dđy được xâc định theo cơng thức (4.80):
3,93 » - 1580 MVAR
Nếu như cắt đường dăy ở phía nhận điện (cuối đường dđy) khi đĩ mây phât sẽ nhận phụ tải cĩ cơng suất bằng 1580 MVAR. vì vậy mây phât sẽ bị quâ tải với hệ số quâ tải bằng:
Qi . .. 1580
a = 100 = ----- 100 « 500%
sdd 300
nghĩa lă, mây phât bị quâ tải 5 lần.
4.9.2. Chế độ xâc lập khơng tải cùa đường dđy hở mạch phía nguồn điện điện
Chế độ xâc lập khơng tải năy co' thể xảy ra khi cắt đột ngột đường dđy
ở phía nguồn hay khi hịa địng bộ nhă mây điện ở xa với hệ thống nhận điện
bằng câc đường dđy dăi.
Chúng ta xĩt đường dđy nối với hệ thống nhận điện qua mây biến âp tự ngẫu hạ âp. Hệ thống nhận điện được thay thế bằng một mây phât đẳng trị
vă một phụ tải. Trong §ơ đồ thay thế ở hình 4.28, phụ tải được biểu diễn bằng tổng trở Z|_J, mây phât điện đẳng trị được thay thế bằng điện khâng
băng sơ đồ hình r, cĩ điện khâng X( vă X/(t, đường dđy dùng sơ đồ thay thế hình n với câc tham số lă tổng trở Z vă tổng dẫn Ỷ, điện khâng của hệ thơng lă X . Gọi Zd lă tổng trở tương đương của đường dđy vă mây biến âp tự ngẫu, giâ trị của Zd tìm được trín sơ đồ thay thế ở hình 4.28. Đĩi với
chiều dăi lớn đâng kể của đường dđy, thănh phđn ảo của tổng trỏ Zd cĩ tính
chất dung khâng.
Hlnh 4.28. So đ'ơ thay thế của đường dđy khi hị mạch phía nguồn điện.
Chế độ của hệ thống trước khi do'ng mạch đường dđy văo thanh gĩp phụ
tải thường đê biết, cịn câc tham số của đường dđy, cũng như sức điện động
E’ vă điện âp trín thanh go'p phụ tải ỦH cũng đê được xâc định.
Đĩng mạch đường dđy cùng với mây biến âp tự ngẫu văo thanh gĩp điện
âp thứ cấp của trạm nhận điện, tương đương với nối tổng trở Zd song song với tổng trở phụ tải ZH. Tất nhiín rằng điện âp trín thanh go'p phụ tải sẽ tăng, nếu như điện khâng của Zd cĩ tính chất điện dung. Giâ trị mới của
điện âp trín thanh gđp phụ tải sau khi đĩng mạch đường dđy văo hệ thống nhận điện được xâc định theo cơng thức:
Ủ’H = Ẻ’ - jixdỵ (4.84)
trong đo' Ẻ’ lă sức điện động quâ độ của mây phât tương đương, thay cho
hệ thống nhận điện, giâ trị của E’ đê biết ỏ chí' độ trước khi do'ng mạch
đường dđy; I lă dịng điện trong nhânh mây phât sau khi do'ng mạch đường dđy.