Nhận diện đối tượng bằng cách sử dụng OpenCV

Một phần của tài liệu Thiết kế và chế tạo hệ thống nhận diện mối hàn cho robot tự động (Trang 47)

Thư viện OpenCV hiện được viết trên nhiều ngôn ngữ như C/C++, Python, Java, MATLAB và hỗ trợ các hệ điều hành Windows, Linux, Android và MacOS X. Với hơn 18 triệu lượt tải xuống, thư viện này hiện đang được sử dụng rộng rãi trong các công ty, các nhóm nghiên cứu và các cơ quan chính phủ.

39

Chương 3: THIẾT KẾ 3.1. Thông số và các yêu cầu kỹ thuật 3.1. Thông số và các yêu cầu kỹ thuật

- Không gian hoạt động cần thiết: 100x200 mm - Tốc độ khi làm việc: 1 – 20 mm/s

- Tốc độ tối đa đầu công tác khi không làm việc: 100 mm/s - Sai lệch đầu công tác: 0,2 mm

3.2. Tính tốn, thiết kế cơ khí

3.2.1. Tính tốn và lựa chọn kết cấu khung sườn

Sau khi tham khảo những mẫu máy hàn tự động đã được phát triển và thương mại hóa trên thị trường cũng như tiếp nhận góp ý của giảng viên hướng dẫn và các thầy/cơ trong ngành, nhóm quyết định xây dựng khung mơ hình cơ bản gồm 2 trục:

- Trục X: đảm nhiệm đầu cơng tác chính. - Trục Y: bàn đặt mẫu.

Ngồi ra khung máy sẽ có thêm thanh ngang có khả năng điều chỉnh vị trí để lắp đặt camera.

40 Mơ hình sẽ được thiết kế và mô phỏng toàn bộ trên phần mềm Autodesk Inventor trước khi được thi cơng mơ hình thực tế.

Đối với việc chế tạo cơ cấu khung cho máy hàn tự động, nhóm quyết định sẽ xây dựng mơ hình trên quy mơ nhỏ trước để phục vụ cho việc phát triển thuật toán rồi mới đưa vào ứng dụng. Vì vậy nhóm quyết định sẽ thiết kế khung mơ hình bằng nhơm định hình nhằm tiết kiệm chi phí, dễ tháo lắp và chỉnh sửa trong q trình lắp đặt.

Kích thước đa phần sẽ là nhơm định hình 20x40 mm để khung máy vừa nhỏ gọn vừa có thể chịu lực ổn định. Ngồi ra nhóm cịn sử dụng nhơm 20x80 mm cho những vị trí cần độ ổn định và 20x20 mm cho những vị trí chịu lực ít.

41

Hình 3.3: Bản vẽ khung mơ hình

Dù chỉ nằm ở mức mơ hình tuy nhiên khung máy vẫn là phần chịu lực lớn nhất và phải đảm bảo độ cứng vững để phục vụ cho việc phát triển thuật toán nên địi hỏi độ chính xác cao khi gia cơng.

Yêu cầu phải đảm bảo về kích thước cho các thanh nhơm và độ vng góc khi lắp ghép. Các thanh nhôm được cắt bằng máy cưa với dung sai 2 - 3mm, sau đó được đưa lên máy phay để phay phẳng 2 đầu nhằm đảm bảo kích thước và độ phẳng.

Các thanh được nối với nhau bằng nối góc inox và bu lơng lục giác chìm.

42 Ngồi ra chân máy cịn được lắp thêm 4 chân đế cao su nhằm giảm thiểu rung lắc khi máy hoạt động.

Hình 3.5: Chân đế cao su

3.2.2. Thiết kế bàn máy

Do ở chưa hoạt động với mỏ hàn thật, chưa phải chịu nhiệt lớn từ quá trình hàn và tải cũng khơng cao vì vậy nhóm quyết định thiết kế bàn bằng mica để dễ dàng lắp đặt và tiết kiệm chi phí.

Bàn gồm 2 lớp mica xếp chồng lên nhau, lớp dưới dùng mica 8 mm để bắt bu lông gá với các bánh xe và lớp trên là mica phẳng 5 mm để đặt mẫu.

Ngồi ra nhóm cịn dùng 8 bánh xe V-slot để tạo thành 2 rãnh trượt trên thanh nhơm nhằm tăng cường độ cứng vững và chính xác của bàn lúc di chuyển.

43

Hình 3.7: Bản vẽ bàn máy

Hình 3.8a: Mặt trên Hình 3.8b: Mặt dưới

Hình 3.8: Bàn máy đã được lắp vào khung

3.2.3. Tính tốn, thiết kế cơ cấu truyền động đầu cơng tác (trục X)

Thông số dầu vào trục X:

- Khối lượng đầu công tác: m = 5 kg - Vận tốc di chuyển tối đa: V1 = 100 mm/s - Vận tốc di chuyển khi gia công: V2 = 20 mm/s

- Gia tốc tốc hoạt động lớn nhất của hệ thống: a = 50 mm/s2 - Tốc độ vòng quay của động cơ: N = 1200 vòng/phút - Thời gian làm việc: Tl = 20440 h (7 năm, 8 giờ/ngày)

44

Lựa chọn kiểu lắp trục vít:

Có 3 kiểu lắp trục vít thường được sử dụng là kiểu fixed – fixed, fixed – support, fixed – free.

Kiểu fixed – fixed hai đầu vít me được cố định, với kiểu lắp này đạt độ cứng vững cao, chịu được tải trọng cao giảm sự rung động của trục X, tuy nhiên kết cấu phức tạp, khó lắp đặt.

Hình 3.9: Kiểu lắp vít me fixed – fixed. Nguồn: Trích từ [21]

Kiểu fixed – support một đầu vít me được gắn ổ bi, kiểu lắp này có độ cứng vững thấp hơn so với kiểu fixed – fixed, khả năng chịu tải trung bình.

Hình 3.10: Kiểu lắp vít me fixed – support. Nguồn: Trích từ [21]

Kiểu fixed – free một đầu vít me để tự do, kiểu lắp này có kết cấu đơn giản nhất, dễ lắp đặt, chịu tải trọng thấp tương đương với kiểu fixed – support, độ cứng vững thấp hơn kiểu fixed – fixed.

45

Hình 3.11: Kiểu lắp vít me fixed – free. Nguồn: Trích từ [21]

Đối với kết cấu bàn của máy do khoảng dịch chuyển nhỏ, tải trọng đặt trên bàn máy nhỏ nên ta lựa chọn kiểu fixed – free để dễ lắp đặt.

46 Khi tính tốn và lựa chọn trục vít me thì yếu tố độ chính xác của vít me khá quan trọng vì nó ảnh hưởng đến chất lượng làm việc của trục vít. Để lựa chọn cấp độ chính xác ta có thể tra trong catalog của hãng. Đối với mơ hình này nhóm sử dụng vít me bi của hãng SFU. Với u cầu độ chính xác ±0,3/300mm ta có thể chọn cấp chính xác là C7 là đáp ứng được yêu cầu.

Tính tốn lực dọc trục Hình 3.13: Sơ đồ đặt lực Lực chống trượt: 𝐹𝑎 = 𝜇. 𝑚. 𝑔 (3.1) 𝐹𝑎 = 𝜇. 𝑚. 𝑔 = 0,1.5.10 = 5(𝑁) Trong đó 𝜇 là hệ số ma sát trượt (𝜇 = 0,1 … 0,15) Giai đoạn tăng tốc:

𝐹𝑎1 = 𝜇. 𝑚. 𝑔 + 𝑚. 𝑎 + 𝐹𝑎 (3.2)

𝐹𝑎1 = 𝜇. 𝑚. 𝑔 + 𝑚. 𝑎 + 𝐹𝑎 = 0,1.5.10 + 5.50 + 5 = 260(𝑁) Giai đoạn chạy đều:

47 𝐹𝑎2 = 𝜇. 𝑚. 𝑔 + 𝐹𝑎 = 0,1.5.10 + 5 = 10(𝑁)

Giai đoạn giảm tốc:

𝐹𝑎3 = 𝜇. 𝑚. 𝑔 − 𝑚. 𝑎 + 𝐹𝑎 (3.4) 𝐹𝑎3 = 𝜇. 𝑚. 𝑔 − 𝑚. 𝑎 + 𝐹𝑎 = 0,1.5.10 − 5.50 + 5 = −240(𝑁) Lực dọc trục lớn nhất 𝐹𝑚𝑎𝑥 = 𝐹𝑎1 (3.5) 𝐹𝑚𝑎𝑥 = 𝐹𝑎1 = 260(𝑁)  Chọn đường kính cho trục: 𝑑1 = √4.1,3.𝐹𝑎 𝜋.[𝛿𝐾] (3.6) [2]  Trong đó: o 𝐹𝑎 - lực dọc o [𝛿𝐾] = [𝛿𝑛] =𝛿𝑐ℎ 3

o 𝛿𝑐ℎ - giới hạn chảy của vật liệu, với vật liệu của trục là thép CF53 ta có 𝛿𝑐ℎ = 390𝑀𝑃𝑎 d1 = √4.1,3. Fa π. [δK] = √ 4.1,3.260 π. 130 = 1,82 (mm)  Chọn 𝒅𝟏 = 𝟏𝟔 (𝒎𝒎)

Chọn các thông số khác của bộ truyền

Đường kính bi: db = (0,08 ÷ 0,15)d1 (3.7) [2] 𝑑𝑏 = (0,08 ÷ 0,15)𝑑1 = 0,1.16 = 1,6 (𝑚𝑚)  Chọn 𝒅𝒃 = 𝟑, 𝟏𝟕𝟓 (𝒎𝒎) Bước vít: 𝑝 = 𝑑𝑏 + (1 ÷ 5) (3.8) [2] 𝑝 = 𝑑𝑏 + (1 ÷ 5) = 3,175 + 1 = 4,175 (𝑚𝑚)

48  Chọn 𝒑 = 𝟓 (𝒎𝒎)

Từ các tính tốn trên và dựa trên thơng số của hãng SFU, ta chọn vít me SFU1605-3.

Hình 3.14: Thơng số vít me kiểu SFU. Nguồn: Trích từ [27]

49  Tính tốn tải trọng Tải trọng tĩnh: 𝐶0 = 𝑓𝑠. 𝐹𝑚𝑎𝑥 (3.9) [2]  Trong đó: o 𝐶0 là tải trọng tĩnh.

o 𝑓𝑠 là hệ số bền tĩnh, đối với máy thông thường 𝑓𝑠 = 1,2~2. Ta chọn 𝑓𝑠 = 2.

o 𝐹𝑚𝑎𝑥 là lực lớn nhất tác dụng lên vít me. Do đó:

𝐶0 = 𝑓𝑠. 𝐹𝑚𝑎𝑥 = 2.260 = 520(𝑁) Tải trọng động:

Với p = 5mm ta có vận tốc quay danh nghĩa: 𝑁𝑚 =𝑣1 𝑝 (3.10) 𝑁𝑚 =𝑣1 𝑝 = 100 5 = 20 ( 𝑣ò𝑛𝑔 𝑠 ) = 1200(𝑣ò𝑛𝑔 𝑝ℎú𝑡)

𝑓𝑤 là hệ số tải, trục X di chuyển với tốc độ v < 15 (m/phút) nên lấy 𝑓𝑤 = 1,2. Tải trọng động tính được:

𝐶𝑎 = (60. 𝑁𝑚. 𝐿𝑡)13. 𝐹𝑚𝑎𝑥. 𝑓𝑤. 10−2 (3.11) [2]

𝐶𝑎 = (60. 𝑁𝑚. 𝐿𝑡)13. 𝐹𝑚𝑎𝑥. 𝑓𝑤. 10−2 = (60.1200.20440)13. 260.1,2. 10−2 = 3549 (𝑘𝑔𝑓)

Bảng 3.1: Thông số đầu vào cho động cơ trục X

50 Ngoại lực tác dụng lên bàn máy F0 = 0 N

Hệ số ma sát của bề mặt dẫn hướng µ = 0,1 Hiệu suất bộ truyền trục vít me ƞ = 0,9 Đường kính trục vít me Db = 16 mm Khối lượng trục vít me Mb = 0,5 kg

Bước vít pb = 5 mm

Khối lượng khớp nối Mk = 0,05 kg Đường kính ngồi khớp nối Dk = 30 mm

Độ chính xác bàn máy ∆l = 0,03 mm/bước Tốc độ lớn nhất của bàn máy vL = 0,1 m/s

Tỉ số truyền hộp giảm tốc rg = 1 Khoảng cách dịch chuyển bàn máy l = 100 mm

Hệ số an toàn Sf = 2

Độ phân giải cần thiết của động cơ 𝜃𝑠 =360.∆𝑙 𝑃𝑏 (3.13) [20] 𝜃𝑠 =360. ∆𝑙 𝑃𝑏 = 360.0,03 5 = 2,16° Chọn 𝜽𝒔 = 𝟏, 𝟖°

Số vòng quay cần thiết của động cơ 𝑁𝑀 =60.𝑣 𝐿 𝑃𝑏 (3.14) [20] 𝑁𝑀 =60. 𝑣𝐿 𝑃𝑏 = 60.0,1 0.005 = 1200 ( 𝑣ò𝑛𝑔 𝑝ℎú𝑡)

51 Momen quán tính trục vít: 𝐽𝑡𝑣 =1 2. 𝑚𝑏(𝐷𝑏 2)2 (3.15) [20] 𝐽𝑡𝑣 =1 2. 𝑚𝑏( 𝐷𝑏 2) 2 =1 2. 0,5. ( 0.016 2 ) 2 = 1,6. 10−5(𝑘𝑔. 𝑚2) Momen quán tính bàn máy và chi tiết tác dụng lên trục vít

𝐽𝑡𝑤 = (𝑚 + 𝑚𝑘). (𝑝𝑏 2𝜋)2 (3.16) [20] 𝐽𝑡𝑤 = (𝑚 + 𝑚𝑘). (𝑝𝑏 2𝜋) 2 = (5 + 0,05). (0,005 2𝜋 ) 2 = 3,2. 10−6(𝑘𝑔. 𝑚2) Momen quán tính tổng cộng tác dụng lên trục động cơ

𝐽𝐿 =𝐽𝑇+𝐽𝑇𝑊

𝑟𝑔2 + 𝐽𝑀 (3.17) [20]

𝐽𝐿 =𝐽𝑇+ 𝐽𝑇𝑊

𝑟𝑔2 + 𝐽𝑀 = 1,6. 10−5+ 3,2. 10−6+ 260. 10−7 = 4,52. 10−5(𝑘𝑔. 𝑚2) Momen xoắn tổng cộng tác động lên trục động cơ

Ta có: 𝑁𝑀 =𝑓.60.𝜃𝑠 360 (3.18) [20] 𝑁𝑀 =𝑓. 60. 𝜃𝑠 360 = 𝑓. 60.1,8 360 = 1200 => 𝑓 = 4000 𝐻𝑧 𝐽0 = 𝐽𝑀 (3.19) 𝐽0 = 𝐽𝑀 = 260. 10−7(𝑘𝑔. 𝑚2) 𝑇𝑎 = 𝐽𝐿. 𝜀 = (𝐽0+ 𝐽1). 𝜀 = (𝐽0+ 𝐽1). 𝜋.𝑓.𝜃𝑠 180°.𝑇1 (3.20) [20] 𝑇𝑎 = (𝐽0+ 𝐽1). 𝜋. 𝑓. 𝜃𝑠 180°. 𝑇1 = (260. 10 −7+ 4,52.

52 10−5).𝜋. 4000.1,8

180.0,05 = 0,179 (𝑁. 𝑚)

Moment xoắn tác động lên motor do ma sát giữa bàn máy và thanh dẫn hướng 𝑇1 =𝑝𝐵

2𝜋. 𝜇𝑔𝑓. (𝑚. 𝑔 + 𝐹0) (3.21) [20] 𝑇1 = 𝑝𝐵

2𝜋. 𝜇𝑔𝑓. (𝑚. 𝑔 + 𝐹0) = 0,005

2𝜋 . 0,1. (5.9,81 + 0) = 0,004 (𝑁. 𝑚) Moment tổng cộng tác động lên trục động cơ

𝑇𝑚 = (𝑇𝑎 + 𝑇1). 𝑆𝑓 (3.22) [20]

𝑇𝑚 = (𝑇𝑎 + 𝑇1). 𝑆𝑓 = (0,179 + 0,004). 2 = 0,366 (𝑁. 𝑚)  Qua tính tốn ta được các thơng số cần thiết:

o Moment qn tính cần thiết: JL = 4,52.10-5 (Kg.m2)

o Moment xoắn cần thiết: Tm = 0,366 (N.m)

o Số vòng quay tối đa: V = 1200 (vịng/phút) Với tiêu chí:

Nrate > Nmax: tốc độ định mức của động cơ lớn hơn tốc độ yêu cầu.

Trate > Tm: momen định mức động cơ lớn hơn momen cần thiết.

0.5 < Jm≤ 2 : trong đó Jm là momen qn tính định mức của động cơ

Dựa vào các tiêu chí trên và thêm vào đó là việc tăng độ chính xác cũng như giá cả giữa các loại motor, nhóm quyết định lựa chọn động cơ bước Lichuan LC57H280. Dưới đây là thông số cơ bản của động cơ:

53

Hình 3.16: Thơng số động cơ. Nguồn: Trích từ [25]

54

Hình 3.18: Vị trí trục X trên mơ hình

3.2.4. Tính tốn, thiết kế cơ cấu truyền động bàn máy (trục Y)

Để phục vụ cho việc xác định đường hàn một cách hiệu quả đòi hỏi bàn đặt mẫu phải di chuyển ổn định với tốc độ cố định khơng đổi. Vì vậy nhóm quyết định thiết kế bộ truyền động dùng động cơ bước, dây đai và pulley nhằm tăng độ ổn định cũng như chính xác cho việc di chuyển của mẫu và để tiết kiệm chi phí.

55

Bảng 3.2: Thơng số đầu vào trục Y

Khối lượng bàn trượt và phôi (m) 3 (kg) Vận tốc tối đa (V2) 2 (mm/s) Thời gian tăng tốc/giảm tốc (t1) 0,2 (s)  Tính tốn chọn động cơ:

Để lựa chọn động cơ bước phù hợp ta cần căn cứ vào: moment xoắn, moment qn tính, số vịng quay tối đa cần cung cấp cho hệ.

Moment quán tính cần thiết

𝐽𝐿 = 𝐽𝑀+ 𝐽𝑆 (3.23) [23]  Trong đó:

o JL: Tổng moment qn tính (g.cm2)

o JM: Moment quán tính của động cơ

o JS: Moment quán tính của pulley

𝐽𝑀 = 𝑚. (𝐷𝑝.10−3 2 )2 (3.24) [23] 𝐽𝑀 = 𝑚. (𝐷𝑝. 10 −3 2 ) 2 = 3. (9,4. 10 −3 2 ) 2 = 6,627. 10−5(𝑘𝑔. 𝑚2)  Trong đó:

o m: khối lượng của bàn trượt và phơi (kg)

o Dp: đường kính pulley dẫn động tính từ tâm đến mặt răng ăn khớp (mm) 𝐽𝑆 =1 8. 𝑚𝑝. (𝐷𝑝. 10−3). 𝑛 (3.25) [23] 𝐽𝑆 =1 8. 𝑚𝑝. (𝐷𝑝. 10 −3). 𝑛 = 1 8. 0,024. (9,4. 10 −3). 1 = 2,651. 10−7(𝑘𝑔. 𝑚2)  Trong đó:

56

o Mp: khối lượng pulley (kg/pc)

o Dp: đường kính pulley dẫn động tính từ tâm đến mặt răng ăn khớp (mm) o n: số pulley truyền động chính 𝐽𝐿 = 𝐽𝑀+ 𝐽𝑆 (3.26) [23] 𝐽𝐿 = 𝐽𝑀 + 𝐽𝑆 = ( 6,6270. 10−5+ 2,651. 10−7) = 6,6535. 10−5 (𝑘𝑔. 𝑚2) = 665,35 (g. 𝑐𝑚2) Hình 3.20: Cặp pulley truyền động

Moment xoắn cần thiết

𝑇 = (𝑇𝐴+ 𝑇𝐿). 𝑒 (3.27) [23]  Trong đó:

o T: moment xoắn cần thiết cho động cơ

o TA: moment xoắn cần thiết khi tăng tốc

o TL: moment xoắn cần thiết cho tải

o e : hệ số an toàn 𝑇𝐴 = 𝐽𝐿( 𝑣𝑚 9,55.𝑡1) (3.28) [23] 𝑇𝐴 = 𝐽𝐿( 𝑣𝑚 9,55. 𝑡1) = 6,6535. 10−5. (0,6095 9,55.0,2) = 2,1232. 10−5(𝑁. 𝑚)

57  Trong đó:

o JL: tổng moment quán tính (kg.m2)

o vm: vận tốc quy đổi (vòng/phút)

o t1: thời gian tăng tốc/giảm tốc (s)

𝑇𝐿 =𝐹.𝐷𝑝.10−3 2𝜂.0,01 (3.29) [23] 𝑇𝐿 =𝐹. 𝐷𝑝. 10 −3 2𝜂. 0,01 = 2,94. 10−2. 9,4. 10−3 2.90.0,01 = 1,5353. 10 −4(𝑁. 𝑚) 𝐹 = 𝐹𝐴. (m .9,8). ( sin α + μ cos α ) (3.30)

𝐹 = 𝐹𝐴. (m .9,8). ( sin α + μ cos α ) = 0 + (3.9,8). (sin 0 + 0,001 . cos 0) = 2,94. 10−2(𝑁)

 Trong đó:

o m: khối lượng của bàn trượt và phôi (kg)

o Dp: đường kính pulley dẫn động tính từ tâm đến mặt răng ăn khớp (mm)

o η: hiệu suất bộ truyền đai

𝑇 = (𝑇𝐴+ 𝑇𝐿). 𝑒 (3.31) [23] 𝑇 = (𝑇𝐴+ 𝑇𝐿). 𝑒 = (2,1232. 10−5+ 1,5353. 10−4). 1,5 = 2,6214. 10−4(𝑁. 𝑚) Vận tốc tối đa 𝑣𝑚 = 𝑣2.60 𝜋.𝐷𝑝 (3.32) [23] 𝑣𝑚 = 𝑣2. 60 𝜋. 𝐷𝑝 = 2.60 𝜋. 9,4 = 4,064(vịng/phút)  Trong đó: o v2: vận tốc tối đa (mm/s)

58  Qua tính tốn ta được các thơng số cần thiết:

o Moment quán tính cần thiết: JL = 665,35 (g.cm2)

o Moment xoắn cần thiết: T = 2,6214. 10-4 (N.m)

o Số vòng quay tối đa: V = 4,064 (vịng/phút)  Với tiêu chí:

o Nrate > Nmax: tốc độ định mức của động cơ lớn hơn tốc độ yêu cầu.

o Trate > T: momen định mức động cơ lớn hơn momen cần thiết.

o 0.5 < Jm≤ 2 : trong đó Jm là momen quán tính định mức của động cơ Dựa vào các tiêu chí trên và thêm vào đó là việc tăng độ chính xác cũng như giá cả giữa các loại motor, nhóm quyết định lựa chọn động cơ bước 57HS10030A4D8. Dưới đây là thông số cơ bản của động cơ:

59

Hình 3.22: Trục X và Y trên mơ hình

Hình 3.23: Các cơ cấu chuyển động sau khi lắp đặt(Trục X: cơ cấu chuyển động mô phỏng đầu hàn (Trục X: cơ cấu chuyển động mô phỏng đầu hàn

60

3.3. Thiết kế hệ thống điều khiển

3.3.1. Xây dựng sơ đồ khối hệ thống điều khiển

Hình 3.24: Sơ đồ khối hệ thống

Đề tài xây dựng với mơ hình nhỏ và gọn nhằm mục đích kiểm chứng tính chính xác của thuật tốn xử lý ảnh, khơng làm thành thiết bị có khả năng thực hiện hàn hồn chỉnh. Mơ hình gồm: khối xử lý trung tâm là máy vi tính, khối điều khiển là một board Mach 3, khối thu nhận ảnh là một camera, khối động cơ với driver và động cơ bước cho từng trục, khối cảm biến với các cơng tắc hành trình, cuối cùng là khối nguồn cung cấp năng lượng cho hệ.

Chức năng từng khối:

Khối xử lý: Máy vi tính có chức năng nhận hình ảnh từ khối thu nhận ảnh và tiến hành xử lý, phân tích hình ảnh nhận dạng và trả lại kết quả trực tiếp trên máy vi

61 tính dưới dạng G-Code. Máy vi tính tiếp tục xử lý các lệnh G-Code để tính tốn xung cần thiết dùng để điều khiển động cơ bước.

Khối thu nhận ảnh: Có chức năng thu thập tín hiệu hình ảnh từ thực tế và chuyển về tín hiệu điện sau đó gửi dữ liệu cho khối xử lý. Ở đây sử dụng camera Bysameyee USB Digital Microscope 1000X.

Khối điều khiển: Đóng vai trị cầu nối giữa khối xử lý và khối động cơ, khối

Một phần của tài liệu Thiết kế và chế tạo hệ thống nhận diện mối hàn cho robot tự động (Trang 47)

Tải bản đầy đủ (PDF)

(120 trang)