Dựa văo năng suất của mây nghiền vă độ mịn của hạt xi măng. Tra trang 317- “Thiế bị câc nhă mây silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn thiết bị phđn li động có câc đặc
10.8. Tính mâng trưọt khí động vận chuyến xi măng bột từ hệ cyclon tói gầu nđng Với
năng suất cần vận chuyển lă: Q = 260 (tấn), tra bảng 230- “Thiết bị câc nhă mảy silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn 2 mâng truợt khí động có câc chỉ tiíu sau:
Kí hiệu (mm) (mm) 87 (T/h) Đường kính ống dẫn khí 150 (mm) 1200 (m3/h) 300 (mmH20)
Công suất động cơ điện 2.8 (kW)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Lượng không khí: 960 (m3/h)
Âp lực quạt: 260 (mmLLO)
Công suất động cơ điện: 2.8 (kW)
10.9. Tính gầu nđng đế nđng xi măng từ mâng trưọt khí động lín phễu phđn phối đố
văo
câc si lô chứa .
Đe nđng bột xi măng tù’ mâng trượt khí động lín phễu phđn phối ta dùng gầu nđn Năng suất của gầu nđng lă: Q = 260 (t/h), chọn hệ số dự trữ năng suất lă: k = 1.2 Năng suất gầu
được tính theo công thức:
g = ì,6.v.iữ.<p.ỵ = 312(t/h)
a
Trong đó : v: vận tốc chuyển động của gầu: V =0.85 (m/s)
i0: dung tích gầu (lít)
a: bước gầu
(p: hệ số đổ đầy, (p = 0.85
y: trọng lượng riíng, y = 2.35(t/m3) Dung tích gầu trín một mĩt chiều dăi lă:
i = —2_---51 (lít/m)
a 3,6 .v.cp.y
Với số liệu trín tra bảng 220- “Thiết bị câc nhă mảy silicaf9- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn gầu nđng loại xích mang gầu có câc thông số sau:
Chiều rộng của gầu: 450(mm)
Bước gầu: 320(mm)
Dung tích gầu: 16 (lit)
Dung tích gầu theo chiều dăi: 55 (lit/m)
Số lượng xích: 2
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 126
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Công suất trín trục chuyến động của trục trống quay lă: ^„=^(1,15 + —) =38.95 (kW)
270 y
Công suất của động cơ điện:
N = ^-= 45.83 (kW)
n
Trong đó:
Q: năng suất gầu nđng
H: chiều cao gầu nđng, chọn chiều cao lă: H = 320 (m) q: hệ số chuyển động hữu ích, q = 0.85
K0: hệ số phụ thuộc văo loại gầu nđng vă năng suất, K0 = 0.65
10.10. Tính mâng trượt khí động vận chuyến xi măng từ phễu phđn phối tói si lô chứa
Để vận chuyển xi măng bột từ phễu phđn phối tới 3 si lô chứa ta dùng 3 mâng trượt khí động có năng suất như nhau.
Vậy năng suất cần vận chuyển lă: Q = 87 (tấn), tra bảng 230- “Thiết bị câc nhă mảy siỉicat”-
Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn 3 mâng trượt khí động có câc chỉ tiíu sau:
Bâng 10.10: Câc chỉ tiíu 3 mâng trượt khí động
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 127
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
10.11. Tính 3 si lô chứa xi măng.
Mục đích của việc thiết kế si lô xi măng lă nơi chứa xi măng sau nghiền vă lă nơi dự trữ xi măng cung cấp cho phđn xưởng đóng bao, cho kế hoạch kinh doanh của nhă mây.
Đe đảm bảo năng suất xi măng bao vă xi măng rời cung cấp cho thị trường ta thiết kế 3 silô chứa xi măng, mỗi silô chứa: G = 5000 (tấn)
+ Thể tích của si lô được tính theo công thức: V =ẩ2?=7 (m3)
y
Chọn si lô hình trụ có đường kính lă: D = 10 (m) + Chiều cao của si lô được tính theo công thức 4 V
+ Chọn phần chiều cao phía dưới si lô lă: H2 = 5(m), nhằm mục đích đế bố trí thiết bị thâo vă vận chuyến xi măng.
+ Chiều cao thực tế của si lô lă: H = H] + H2 = 32 (m)
10.12. Xâc định lưọng không khí đồng nhất trong si lô
Lượng không khí cần khuấy trộn (cho 1 si lô) xâc định theo công thức:
D2.B.PK.n.n ,3, _---K - — = 0.1884 (m/ph)
B: thiết diện sổng của đây si lô, B = 60%
Lượng khí yíu cầu (m3/h): 245.304 Diện lọc (m2): 0.5333
Khả năng lắng bụi (g/m3): 460 Trở lực vỏ mây (mmH20): 15 Trở lực thuỷ tĩnh (mmH20): 80
Độ chđn không của không khí (mmH20) Đường kính tay âo (mm): 66
Động cơ: Vít tải bụi (kW): Quạt rũ bụi (kW): Bộ phận điều khiển (kW): Mây ĩp hơi (kW): Kí hiệu (mm) (mm) (T/h) Đường kính ống dẫn khí (mm) 1500 (m3/h) (mmH20)
Công suất động cơ điện (kW)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
PK: lượng khí nĩn tiíu tốn, PK = 0.4 (m3/ph) n: số si lô, n — 1
Lượng khí nĩn cần đế thâo liệu:
V = QĨL = 3.9 (nrVph) ' 60
G: lượng bột cần thâo, G = 80.00 (t/h)
pt: chỉ tiíu không khí thâo bột liệu, pt = 2.7(m3/t)
Chọn mây nĩn khí nắp vít đế cung cấp không khí cho silo trộn vă thâo liệu: v = vk + vt= 4.1 (m3/ph)
10.13. Tính lọc bụi túi cho si lô đồng nhất ( 3 lọc bụi túi cho 3 silô)
Theo trang 345- “Thiết bị câc nhă mảy silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, để chọn lọc bụi túi ta dùng câc công thức sau:
* Diện lọc: F = Q / p (m2)
Q: lượng không khí thoât ra tù' câc thiết bị cần lọc(m3/h). Đế dự trữ ta tăng khoảng: 15-25%.
P: ứng suất vải lọc, chọn p = 180(m3/hm2)
* Trở lực của vải lọc: tra bảng 172- “Thiết bị câc nhă mảy siỉicaf- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990.
* Khả năng lắng bụi của vải: I = i. h . n (g/m2)
i: nồng độ bụi trong không khí, i = 20-^60 (g/m3)
n: chu kỳ rung ống, n = 5 (phút)
h: hiệu ứng vải, h = 2-2.5 (m3/m2h)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 129
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
* Trở lực vỏ mây: 15^20 (mmH20)
* Tổng trở lực thuỷ tĩnh: 80^120 (mmH20)
* Độ chđn không của không khí: 150^175 (mmH20) * Đường kính ống dẫn khí:
4 .q
D = 1000
Yl.co.3600
Với: q: lượng không khí qua ống co: tôc độ khí, co = 18-^20 (m/s) Với thứ tự tính toân trín ta có câc đặc trưng kỹ thuật của lọc bụi túi:
+ Công suđt động cơ (kW): 5^-1500
+ Trọng lượng mây (tấn): 1.8
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 130
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
10.14. Tính hệ thống mâng trượt, gầu nđng đồng nhất xi măng vă vận chuyến xi măng
tói
bunker chứa
Hệ thống gồm 2 mâng trượt khí động, 1 gầu nđng vă một số mâng trượt nhỏ đế đảo trộn xi măng giữa câc si lô nhằm mục đích đồng nhất.
10.14.1. Tính chọn mâng trượt khí động
Vậy năng suất cần vận chuyển lă: Q = 87(tấn). Tra bảng 230- “Thiết bị câc nhă mảy siỉicat”-
Băng 10.15: Câc chỉ tiíu 3 mâng trượt khí động
10.14.2. Tính chọn gầu nđng
Đe nđng bột xi măng tù’ mâng trượt khí động lín phễu phđn phối ta dùng gầu nđng Năng suất của gầu nđng lă: Q = 87 (t/h), chọn hệ số dự trữ năng suất lă: k = 1.2
Năng suất gầu được tính theo công thức: g=3,6.v.ioW =104(t/h)
a
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
v: vận tốc chuyển động của gầu, V =0.85 (m/s)
i0: dung tích gầu (lít)
a: bước gầu
<p: hệ số đổ đầy, cp = 0.85
y: trọng lượng riíng, Ỵ = 2.35 (T/m3) Dung tích gầu trín một mĩt chiều dăi lă:
i = —2_---17 (lít/m)
a3,6 .v.cp.y
Với số liệu trín tra bảng 220- “Thiết bị câc nhă mây silicat9- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn gầu nđng loại xích mang gầu có câc thông số sau:
Chiều rộng của gầu: 450 (mm)
Bước gầu: 320 (mm)
Dung tích gầu: 16 (lit)
Dung tích gầu theo chiều dăi: 55 (lit/m) Số lượng xích: 2
Bước xích: 160 (mm)
Công suất trín trục chuyển động của trục trổng quay lă: Aí0=^(U5 + ^)=6.07(kW)
270 y
Công suất của động co điện:
N = =7.14 (kW)
Ọ: năng suất gầu nđng
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
H: chiều cao gầu nđng, chọn chiều cao lă: H = 15 (m)
r\: hệ số chuyển động hữu ích, r\ = 0.85 Ke: hệ số phụ thuộc văo loại gầu nđng vă năng suất, Ke = 0.65
10.15. Tính chọn săng rung điện từ
Đe tâch những cục xi măng bị vón lại trong quâ trình vận chuyến ta dùng săng rung điện từ. Với luợng xi măng cần săng trong một giờ lă: G = 87(t/h), tra trang 303- “Thiết bị câc nhă mây silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn 3 săng rung điện tù’ có câc đặc trung sau:
Loại mây: săng rung điện từ . Mê hiệu mây: c_265 Kích thuớc săng (mm): 700x1000
Năng suất (t/h): 90
Số săng: 1
Kích thuớc lỗ (ram): 13x13 Góc nghiíng của săng: 15°
Số dao động trong một phút: 3000 Công suất động cơ điện (kW): 0.9
Kích thuớc toăn bộ (mm): 3820 X 2640 X 2875 Trọng luợng mây (kg) :
+ Không kể động cơ: 2395 + Tổng trọng lượng: 2600
10.16. Tính bunker chứa xỉ măng tiếp liệu cho mây đóng bao
Tiíu hao không khí nĩn: Công suất động cơ điện:
+ Bể chứa: 1.5 (kW)
+ Mây đóng bao: 6.6 (kW)
+ Vận chuyển: 3.3 (kW)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Chọn lượng xi măng trong mỗi bunker chứa bằng lượng xi măng cần cung cấp cho mây đóng bao trong 10 giờ. Vậy lượng xi măng trong mỗi bunker lă: G = 433.33(tấn)
+ Thể tích của bunker lă:
v = — =184.4 (m3)
r
Chọn bunker có tiết diện lă: F = 5*5 = 25 (m2) + Chiều cao của bunker lă:
H,=^= 7.4 (m)
F
+ Chiều cao phần hình nón:
H2 =-.tg60° = 4.3(m) Chọn chiều cao phía dưới để bố trí mây đóng bao lă: H3 = 10(m) Vậy chiều cao thực tế của bunker lă: H = Hi + H2 + H 3 = 21.7(m)
10.17. Tính chọn mây đóng bao
Năng suất yíu cầu của mây lă: G = 215 (t/h) Số lượng mây đóng bao xâc định theo công thức:
ơ.24.1000
m =---
p.q.t
(Trang 142- “Thiết kế nhă mây xi măng”- Bùi Văn Chĩn- Năm 1984)
p: năng suất một mây đóng bao, dựa theo trang 244- “Thiết bị câc nhă mây silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn sơ bộ mây đóng bao có năng suất:
p = 1750 (bao/h)
q: trọng lượng một bao xi măng, q = 50 (kg) t: số giờ lăm việc của mây trong một ngăy, t = 24 (h)
Thay số văo công thức ta có: m = 2.5 (mây)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 134
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Vậy ta chọn 3 mây đóng bao vă thời gian lăm việc thực tế của một mây lă:
ơ.24.1000 x
t =---—----= 19.6 (giờ/ngăy)
p.q.m
Với thời gian lăm việc của mây lă: t = 19.6 giờ trong một ngăy, nếu kế đến lượng
bao hư hỏng vă thời gian lăm vệ sinh mâ, ta có thế chọn thòi gian lăm việc của mỗi mây lă 3 ca/ngăy .
Dựa theo trang 244- “Thiết bị câc nhă mảy silicaF- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn so bô mây đóng bao có câc đặc trung sau:
Số mây: 3 Số vòi: 14
Đường kính trong của thùng chứa: D = 2 (m) Năng suất mây: 1750 (bao/h)
10.18. Tính chọn lọc bụi sau mây nghiền bi
Theo trang 203- “Thiết bị câc nhă mây sỉỉỉcat’- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, tốc độ gió hợp lý trong mây nghiền đế đạt năng suất lớn nhất lă: 0.7 (m/s) vă lượng khí lă: 300 (m3/h) cho một tấn sản phẩm nghiền.
Với năng suất mây nghiền đê chọn: G = 260 (t/h) Vậy lưu lượng khí cần lă: V = 300.G = 78000 (m3/h)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
* Chọn lọc bụi điện với lượng khí thông gió lă: 78000 (m3/h), theo trang 354- “Thiết bị câc nhă mảy silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn lọc bụi điện với câc đặc trưng sau:
Kiểu mây: (p-23-2
Năng suất theo khí: 81000 (m3/h) Nhiệt độ cực đại của khí cho phĩp: 200 °c Nồng độ bụi cho phĩp ban đầu: 60 (g/m3) Âp lực cực đại của khí: 200 (mmH20) Trở lực thuỷ học: 10M5 (mmH20) Hiệu điện thế lăm việc giữa câc điện cực: 60 (kV)
Mức độ lăm sạch: 99.8%
Tiết diện cắt ngang của khu vực hoạt động: 23 (m2)
Số ngăn: 2
Số trường: 3
Kích thước toăn bộ (mm): 15600x 3750 x 8740 Năng lượng tiíu hao cho 1000 m3 khí (kW): 0.2 Số điện cực bản (lắng): 36
Số điện cực khung (phóng): 33 Tiết diện điện cực: (Ị) = 2 (mm)
Chiều dăi hoạt động của khu vực điện cực phóng: 1.22 (m) Tiết diện ổng văo vă ra: lxl(m)
Trọng lượng mây: 62 (tấn) * Chọn quạt hút sau lọc bụi điện
+ Xâc định trở lực
với: w° ■ nxd2
X(1-0.3)X3600 = 21-4<m/s)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Đường kính tương đương của ống dẫn khí:
d = A^—w.n = 1.4(m) V = 78000 (nrVh) = 21.667 (nrVs) w: tốc độ khí đi trong ống, chọn w = 15 (m/s) Trở lực do ma sât: Tổng chiều dăi ống: 1 = 1 5 ( m ) I w2 h1 = Ầ x ( 1 + n ) - x p x — = 1.25 (mmHoO) 4x V
Trở lực của lọc bụi điện: h2= 1 5 ( m m H20 ) Tổng trở lực lă: h = h j + h2 = 16.25 (mmH20)
Chọn hệ số dự trữ’ cho quạt lă: k = 1.1
Vậy trở lực mă quạt cần khắc phục lă: htt = h . k = 17.875 (mmH20)
Tra trang 509- “Thiết bị câc nhă mảy silicatTập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn quạt hút có câc đặc trưng sau:
Âp suất toăn phần: 20 (mmH20) Năng suất: 85000 (m3/h) Số vòng quay: 500 (v/p) Công suất động cơ: 10(kW)
Hiệu suất: 60%
Động cơ điện: 9(kW)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
CHƯƠNG XI: TĂI LIỆU THAM KHẢO
1. Giâo trình “Công nghệ sản xuất chất kết dính”- Tập 1- Ths.GVC Nguyễn Dđn- ĐHBKĐN- Năm 2007.
2. Giâo trình “Công nghệ sản xuất chất kết dính”- Tập 2- Ths.GVC Nguyễn Dđn- ĐHBKĐN- Năm 2007.
3. “Vật liệu xđy dựng”- Phùng Văn Lự- NXBGD- Năm 1999.
4. “Cơ sở thiết kế nhă mây hóa”- Trần Thế Truyền- ĐHBKĐN- Năm 1999.
5. “Tính toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệp”- Tập 1- Hoăng Kim Co- NXBKH vă KT- Hă Nội 1985
6. “Câc mây gia công vật liệu ran vă dẻo”- Tập 1- Hồ Lí Viín- Nhă xuất bản khoa học vă kỹ thuật- Năm 2003.
7. “Hướng dan lấy mẫu vă thử câc tỉnh chất cơ lỷ vật liệu xđy dựng”- Kỹ sư. Lí Thuận Đăng- Nhă xuất bản giao thông vận tải- Năm 2001.
8. “Sổ tay quâ trình vă thiết bị công nghệ hóa chat”-Tầp 1- PTS.Trần Xoa- PGS.PTS Nguyễn trọng Khuông- Kỹ sư Hồ Lí Viín- NXBKH vă KT- Năm 1992.
9. “So tay quâ trình vă thiết bị công nghệ hóa chất”- Tập 2- PTS.Trần Xoa- PGS.PTS Nguyễn Trọng Khuông- Kỹ sư Hồ Lí Viín- NXBKH vă KT- Năm 1992.
10. Tăi liệu đăo tạo hai dđy chuyền sản xuất phương phâp khô tđn tiến sản lượng 700 tấn cìinker/ngăy/mồi dđy chuyền- Luks Cement Company Limited- TT Huế- Người dịch: Nguyễn Chđu Lđm.
11. Tăi liệu nhă mây xi măng Sông Gianh- Quảng Bình.
12. “Thiết bị câc nhă mây Silicât”- Tậpl- ĐHBKHN- Năm 1990.
13. “Thiết bị câc nhă mây Siỉicât”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990. 14. “Thiết kế nhă mây xi măng”- Bùi Văn Chĩn- ĐHBKHN- Năm 1984. 15. “Giâo trình chất kết dính”- Bùi Văn Chĩn- ĐHBKHN- Năm 1990.
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
MỤC LỤC
LỜI MỞ ĐẦU...4
PHẦN 1: LUẬN CHỨNG KINH TĨ - KỸ THUẬT...5
1.1. Biện luận đề tăi...5
1.1.1... Đ iều kiện kinh tế- xê hội...5
1.1.2... Đ iều kiện giao thông vận tải...6
1.1.3. Điều kiện điện nước...6
1.1.4. Điều kiện địa lí...6
1.1.5. Nguồn vốn xđy dựng...6
1.1.6. Nguồn lao động, đội ngũ cân bộ kỹ thuật cho nhă mây...6
1.1.7. Nguồn nguyín liệu...7
1.1.8. Tiíu thụ sản phẩm...7
PHẦN 2: Sơ ĐÒ VĂ THUYẾT MINH DĐY CHUYỀN CÔNG NGHỆ...9
2.1. So đồ dđy chuyền công nghệ...9
2.2. Thuyết minh so đồ dđy chuyền công nghệ...13
PHẦN 3: TÍNH TOÂN BĂI PHỐI LIỆU...17
PHẦN 4: CĐN BẰNG VẶT CHÂT CHO TOĂN NHĂ MÂY...26
4.1. Xâc định hệ số sử dụng thời gian của lò...26
4.2. Xâc định lượng nguyín liệu cần thiết để tạo thănh một tấn Clinker...27
4.2.1. Lượng nguyín liệu khô lý thuyết đế sản xuất một tấn Clinker...27
4.2.2. Lượng nguyín liệu khô thực tế để sản xuất một tấn Clinker...27
4.2.3. Lượng nguyín liệu ấm lý thuyết đế sản xuất một tấn Clinker...28