Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Qia = Qt*X = 6985.9*x (kcal/kgCl)
6.4.1.2. Nhiệt
lý học của nhiín liệu Q2a =
cn*tn*x= 16.608*x (kcal/kgCl)
6.4.1.3. Hăm
nhiệt của không khí ỏ’ 24.4°c Q3a
= (Va*Ck + dkk*VT*C(H20))*Tkkl
“Tỉnh toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệp”- Tập 1- Hoăng Kim Cơ- NXBKH vă KT(1985)
Nhiệt dung riíng của không khí: ckki = 0.31 l(kcal/m3 độ) Nhiệt dung riíng của hơi nước: C(H20)= 0.3568 (kcal/m3 độ)
ọ3a = 11.646 + 39.875*x (kcal/kgCl)
6.4.1.4. Hăm nhiệt của hỗn họp phối liệu ỏ' 40 °c
))*tpi
= 0.22 (kcal/kg.độ): lă tỷ nhiệt của phối liệu = 14.35 (kcal/kgCl)
Như vậy ta có tống nhiệt thu sẽ lă:
= Qla + Q2a + Q3a + ọ4a = 25.996 + 7042.3*x (kcal/kgCl)
6.4.2. Phần nhỉít chỉ.
6.4.2.1. Hiệu ứng nhiệt tạo thănh Clinker
Mazupob, ta có:
Gpk*(1.08*Al2O3 + 7.08*CaO + 4.06*MgO ) - 68 MgO: lă phần trăm câc oxyt lấy ở phổi liệu nguyín liệu khô theo thực tế: 1.5356 (T)
Vậy: Qib = 432.61 (kcal/kgCl)
6.4.2.2. Nhiệt tiíu tốn để lăm bay hoi ẩm phối liệu
Qa
Theo
Qlb =
Với A12Ơ3, CaO, Gpk: lă lượng tiíu hao
Nhiệt thu kcal/kgCl Nhiệt chi 700.4
6 95.68
Nhiệt tạo Clinker432.61 59.0 9
Nhiệt lý học của nhiín liệu 1.67 0.23 Nhiệt bôc hơi đm 0.092
6
0.01
Hăm nhiệt của không khí ở
24.4°c
15.64 2.14 Nhiệt theo khí thải138.5 18.9
1
Nhiệt theo bụi 7.152
0 0.98
Hăm nhiệt của phối liệu 14.35 Nhiệt theo Clinker1.96
ra 18.80 2.57 Nhiệt tổn thất ra mt135.0 18.4 4 Tổng 732.1 2 100.00Tổng 732.1 100.00
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Với: 597 lă nhiệt bốc hơi ấm ở 100°c (Kcal/Kg ấm), theo trangl86- “Thiết kế nhă mây xi măng”- Bùi Văn Chĩn- Năm 1984
Vậy : ọ2b =0.0926 (kcal/kgCl)
Ó.4.2.3. Nhiệt mất mât theo khói lò ra ngoăi
Q3b = [(V(C02)*C(C'02) + V(S02)*C(S02) + V(N2)*C(N2) + V(02)*C(02) + V(H2Ơ) C(H20))*X +VP(C02)*C(C02) +Vpl(H20)*C(H20)]*tkl
Với V(C02), V(S02), V(H20)> V(N2), V(02ý lă thế tích khí thải, ở nhiệt
độ khí thải lă 310°c
theo [Phụ lục II]- Trang 208- “Tỉnh toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệp”- Hoăng Kim Co- NXBKH vă KT(1985), ta có nhiệt dung riíng câc khí như sau: C(C02) = C(02) = 0.23 8 (kcal/m3độ)
C(S02) = 0.438(kcal/m3độ) C(H20) = 0.481 (kcal/m3độ)
C(N2) = 0.2556(kcal/m3độ) ckk = 0.25 (kcal/m3độ) Vậy: Q3b= 1167*x + 21.445 (kcal/kgCl)
Ó.4.2.4. Nhiệt tiíu hao do bụi khói thải ra
= 7.152 (kcal/kgCl)
lă nhiệt dung riíng của bụi, cb = 0.2532 (kcal/kgđộ)
6.4.2.5. Nhiệt hao tổn do Clinker mang ra
= 18.8 (kcal/kgCl)
: nhiệt dung riíng của clinker, Cc = 0.188 (kcal/kg.độ)
Ó.4.2.6. Nhiệt tốn thất ra môi trường
= 135 (kcal/kgCl)
Vậy tổng nhiệt chi sẽ lă:
Qb = Qib + Q2b + Q3b+Q4b + Q5b+ Qób
Qb= 615.1 + 1167*x (kcal/kgCl)
Vă : Qa = 25.996 + 7042.3*x (kcal/kgCl)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 62
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Ta CÓ tống nhiệt thu văo sẽ bằng tống nhiệt chi vậy ta có phương trình:
Qa = Qb
Giải phương trình trín ta sẽ có được lượng nhiín liệu tiíu tốn cho lkg clinker x = 0.1003 (kg than/kgCl)
Sai số: 4.05% (chấp nhận)
Vậy nhiệt tiíu hao riíng tính cho 1 Kg Clinker lă:
q = Qt*x = 700.46 (kcal/kgCl) Tiíu hao nhiín
liệu tính cho hệ thống lò trong 1 giờ: B =
Go*1000*X = 16711 (kg/h)
Theo (bảng [2.6]- Trang 20- “Công nghệ sản xuất chất kết dính vô cơ”- Ths.GVC Nguyễn Dđn 2007), thì nhiệt tiíu tốn riíng của lò quay phương phâp khô <800 (Kcal/kgCl). Đối với lò đê chọn thì nhiệt tiíu tổn riíng lă: 730 ( Kcal/kgCl) lă phù hợp với thực tế nín ta chấp nhận câc phĩp tính trín (Với sai số: 4.05% )
Như vậy ta có bảng cđn bằng nhiệt cho hệ thống lò như sau:
Băng 6.5: Bảng cđn bằng nhiệt cho hệ thống lò
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
6.5. Tiíu hao không khí do đốt chây nhiín liệu vă dòng khí câc cyclon với 1 kg clinker.
6.5.1. Tiíu hao không khí
6.5.1.1. Đe đốt chây nhiín liệu VB
= La*x = 0.95(m3/KgCl)
6.5.1.2. Không khí sơ cấp
VB| = k*VB = 10%*0.95 = 0.095(m3/KgCl)
6.5.1.3. Không khí lọt qua đầu lò VBo
= 0.05*VB = 0.05*0.95 = 0.0475(m3/KgCl)
6.5.1.4. Không khí lọt qua câc khe dẫn của cyclon
VBk = Lo(íxv-a)*X = 0.475(m3/KgCl )
6.5.1.5. Không khí thứ cấp cấp cho bĩc đ ố t .
VB2 = VB -VBrVB„ = 0.8075(m3/KgCl)
6.5.1.6. Trị số lọt khí trong mỗi thiết bị cyclon
Lă số lượng khí giống nhau bị hút văo mỗi bậc cyclon vă văo phòng khói Vp = (VBk*(av - a,v)) / (av - ct) = 0.0792(m3/KgCl)
6.5.1.7. Không khí lăm nguội clinker được lấy ra vd
= V|| - VB2 = 0.5975 (m3/KgCl)
6.5.2. Dòng khí ra khỏi cyclon, canxiner vă thoât khỏi lò quay 6.5.2.1. Dòng khí ra khỏi cyclon bậc V
V5 (C02) = V,C02)*X + VP<C02) = 0.427(m3/KgCl) V5(N2) =V(N2)*X = 0.7512(m3/KgCl) Lượng không khí khô dư lă:
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
V5
(S02> = V(S02)* X = 0.0104(m3/KgCl) * Tổng lượng khói sau cyclon bậc V:
V5= V5(C02) + V5 (N2) + V5 (H20) + V5 (S02) +v5 kk= 1.8164(m3/KgCl) 6.5.2.2. Dòng khí ra khỏi cyclon bậc IV
* Lượng CƠ2, S02, N2, cũng như cyclon bậc V. * Lượng không khí khô dư:
v\k = v5
kk-V p = 0.475(m3/KgCl) * Lượng hơi nước:
V4(H2Ơ) = V5(H20)- Vpl
(H2or Vp*dkk = 0.0528(m3/KgCl) * Tổng lượng khói sau cyclon bậc IV:
V4 = 1.7164(m3/KgCl)
Ó.5.2.3. Dòng khí ra khỏi cyclon bậc III
* Lượng C02, S02, N2, như cyclon bậc V * Lượng không khí khô dư:
v\k = Vkk -V p = 0.3958 (m3/KgCl) * Lượng hơi nước:
V3(H20) = V(H20) - Vp*dkk = 0.0512 (m3/KgCl) * Tông lượng khói sau cyclon bậc III:
V3 = 1.6356 (m3/KgCl)
Ó.5.2.4. Dòng khí ra khỏi cyclon bậc II
* Lượng C02, S02, H20, N2, cũng như cycĩon bậc V * Tổng lượng khói sau cyclon bậc II
Lượng khí ra khỏi Canxiner co2 0.074 0.4181 so2 0.00 0.0104 H2O 0.04 0.0464 N2 0.33 0.7512 Không khí dư 0.97 0.1583 Tổng 1.42 1.3845
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
* Lượng C02, S02, H20, N2, cũng như cyclon bậc V * Tổng lượng khói sau cyclon bậc I
v' = 1.4741 (m3/KgCl)
6.5.2.6. Dòng khí ra khỏi canxiner
Tại canxiner, ta bố trí hệ thống bĩc đốt phụ. Theo kinh nghiệm thực tế thì lượng than tiíu tổn ở bĩc đốt phụ lă: 50^60%
+ bĩc đốt phụ lă: 55.0% + bĩc đốt chính lă: 45.0%
* Lượng than tiíu hao ở bĩc đốt phụ:
Suy ra: x2 = (55/100)*0.104 = 0.057(kg than/KgCl)
V°(C02) = v\cơ2)- 0.18*Vpl(C02) = 0.4181 (m3/KgCl) Với Vpl(C02) lă lượng C02 thoât ra ở cyclon bậc I do sự phđn giải cacbonat với mức độ phđn giải lă: 18%
* Lượng không khí khô dư:
v°kk = v‘kk - Vp = 0.1583(m3/KgCl) * Lượng hơi nước:
V°(H20) = V1
(H2o>-Vp.dkk = 0.0464(m3/KgCl) * Lượng S02 vă N2 như cycĩon bậc V
* Tổng lượng khói sau Canxiner
Y° = V°(C02) + V°(N2) + V°(H20) + V°(S02)
+v°kk
v° = 1.3845(m3/KgCl)
Ó.5.2.7. Dòng khí thoât ra khỏi lò
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 66
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
VIC02 = 0.45VC02*X1 + 0.02VP CO2= 0.0739(m3/KgCl) v'kk = Vd + L0*X(a-1)0.45 = 0.972(m3/KgCl) V1S02 = 0.45VSO2*XI = 0.1021 *0.03969 = 0.0046(m3/KgCl) V'N2 = 0.45VN2*X, = 0.3332(m3/KgCl) V'H2o = 0.45VH2O*X, + (V,r vd)dkk = 0.0376(m3/KgCl) Tổng: v' = 1.4214 (m3/KgCl)
Bâng 6.5: Câc dòng khí thoât ra khỏi lò quay vă cyclon bậc I, II, III, IV,V (trong cả hai nhânh của thâp trao đối nhiệt)
t(°C) co2 so2 H20 N2 o2 Phối liệu 300 0.468 0.2532 400 0.482 0.2532 500 0.495 0.2532 600 0.505 0.2532 700 0.514 0.238 800 0.522 0.238 900 0.529 0.238 1000 0.535 0.246 1100 0.54 0.246 1200 0.544 0.246
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
CHƯƠNG 7: CĐN BẰNG NHIỆT LƯỢNG THÂP PHĐN GIẢI
Mục đích: nhằm xâc định nhiệt độ của khói thoât ra khỏi câc cyclon trao đối nhiệt, buồng khói vă lò quay.
Thâp trao đối nhiệt ở đđy lă thâp gồm có hai nhânh, hai dòng, có canxiner
7.1. Cđn bằng nhiệt cho hệ cyclon bậc V (gồm bốn cyclon).
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi cyclon bậc IV.
7.1.1. Nhiệt chi.
7.1.1.1. Nhiệt bay hoi ẩm:
q5,c = Q2b = 0.0926 (kcal/kgCl)
7.1.1.2. Nhiệt mất mât ra môi trường
q52c = 2 (kcal/kgCl)
7.1.1.3. Nhiệt do khói vă bụi mang ra:
q53c = Qsb + Qíb = 145.6 l(kcal/kgCl)
7.1.1.4. Nhiệt cấp cho liệu lắng trong cyclon bậcV từ nhiệt độ ban đầu đến khí thải
Nhiệt độ của bụi phối liệu trong cyclon bậc V lấy bằng khí thải:
tkt = 310°C([6.4]- Cđn bằng nhiệt lò quay- Phần 6: Minh toân phđn xưởng lò nung” )Vậy: q5 Vậy: q5
4c= GVi*Cpi*tkI = 135.88 (kcal/kgCl) Cpi = 0.253 (kcal/kgCl)
* Tổng nhiệt chi:
q5c = q5ic + q52c + q53c + q54c = 283.58 (kcal/kgCl)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 68
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.1.2.2. Nhiệt của phối liệu vă bụi quay trở lại
pl= 15.27 (kcal/kgCl)
7.1.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ cyclon bậc IV đi lín văo cyclon bậc V lă:
q5
3t (kcal/kgCl)
q5t = q5it + q52t + q53t = 15.88 +q5
3t (kcal/kgCl)
-Theo cđn bằng nhiệt ta có tổng nhiệt thu bằng tổng nhiệt chi: q5 c = q5
t Vậy: q5
3t= 267.7l(kcal/kgCl)
- Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc IV vă văo bậc V bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi đó có nhiệt độ 300°0400°c. Ta có tỷ nhiệt của câc khí vă bụi như bảng sau:
Băng 7.1: Bảng tỷ nhiệt của câc khí vă bụi.
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Trong đó: C: của chất khí tính theo (kcal/m3độ), tra ở phụ lục II- Trang 206- “Tỉnh toân
kỹ thuật nhiệt lò công nghiệp”- Tậpl, riíng c của phối liệu thì ta tính theo (kcal/kg độ). Cp, = (753.5 +0.25*(9 / 5tp! + 32)/4186.8) (kcal/kg độ)
([1.49]- Trang 153- “Sơ tay quâ trình vă thiết bị công nghệ hoâ chất”- Tập 1) Mă:
02)*C(C02)+V(S02)*C(S02)+V(H20)*C(H20)+V(N2)*C(N2)+V(02)*C(02) +GbIV*Cp|)*t Vậy: q3
tl = 205.68 (kcal/kgCl) q3t2 = 279.02 (kcal/kgCl) Dùng công thức nội suy, ta có:
t4k = (Í2 - uy (q3t2 - q3ti)* (q33t— q3ti) + ti
Ta có nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc IV lă: t\= 305 °c
7.2. Cđn bằng nhiệt lưọng cho cyclone bậc IV
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi cyclon bậc III
7.2.1. Nhiệt chi
7.2.1.1. Nhiệt của khói vă bụi thoât khỏi cyclon bậc IV
qV = q53, = 267.7 l(kcal/kgCl)
7.2.1.2. Nhiệt mất mât ra môi trường
q42c = 4 (kcal/kgCl)
7.2.1.3. Nhiệt
lượng của bụi lắng trong cyclon bậc IV q4
3c
*tkk *(Ckk +dkk*C(H20))
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.2.2.1. Nhiệt
của không khí dư lọt văo trong cyclon bậc IV q4it
q4
h = 0.6146 (kcal/kgCl)
7.2.2.2. Nhiệt của bụi phối liệu lắng trong cyclon bậc V bị cuốn văo cyclon bậc IV q4
2t
= (GvIV-G„ln) *Cpi* t4
kl = 135.88 (kcal/kgCl)
7.2.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ cyclon bậc III đi lín vă văo cyclon bậc IV lă : q4
3, q4t = q4lt + q42t + q43t = 136.49 + q4 3t (cal/kgCl) Lập cđn bằng nhiệt: q4 c = q4 t Ta có: q43t = 269.1 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc III vă văo cyclon bậc IV bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi có nhiệt độ 400°c -^500°c, theo bảng 7.1, ta có: q3
ti = 265.49 (kcal/kgCl)
q3
t2 = 334.11 (kcal/kgCl)
t3k = (q3t ■ q3ti)-(l2 -ti)/(q3t2 -q3ti) + ti Ta có nhiệt độ khói bụi ra khởi cyclon bậc III lă: t\ = 485.25 °c
7.3. Cđn bằng nhiệt cho cyclon bậc III
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi cyclon bậc II
7.3.1. Nhiệt chi
7.3.1.1. Nhiệt của khói bụi ra khỏi cyclon bậc III
q3ic = q4
3t =269.1 (kcal/kgCl)
7.3.1.2. Nhiệt tổn thất ra môi trường
q32c= 6 (kcal/kgCl)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.3.1.3. Nhiệt lượng của bụi lắng trong cyclon bậc III
* c3pi*t3 k = 212.78 (kcal/kgCl) c3pi = 0.26 (kcal/kgCl) * Tổng nhiệt chi: 3c =487.9 (kcal/kgCl) 7.3.2. Nhiệt thu
7.3.2.1. Nhiệt của không khí dư lọt văo trong cyclon bậc III
q5i, =Vp*tkk*(Ckk+dkk*C(H20>) = 0.6146 (kcal/kgCl)
13.2.2. Nhiệt của bụi phối liệu lắng trong cyclon bậc IV đi xuống bị cuốn văo cyclon bậc III.
) Cp, * t3
kl =186.75 (kcal/kgCl)
Nhiệt theo khói bụi từ cyclon bậc II văo đi lín vă văo cyclon bậc III lă:
* Tổng nhiệt thu: t = 187.37 + q3 3t (kcal/kgCl) Lập cđn bằng nhiệt: q3 c = q3 t q33t = 300.51 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc II vă văo cyclon bậc III bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi có nhiệt độ 500°c -^600°c, theo bảng 7.1, ta có:
,i= 321.2 (kcal/kgCl) = 391.07 (kcal/kgCl)
-ti) / (q3,2 - q3 ti) + ti
Ta có nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc II lă: rk = 729.6°c
7.4. Cđn bằng nhiệt cho cyclone bậc II.
= Vp* tkk* (Ckk +dkk*C(H20))
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi cyclon bậc I.
7.4.1. Nhiệt chi.
7.4.1.1. Nhiệt
của khói bụi ra khỏi cyclon bậc II q2ic
, = 300.5 (kcal/kgCl)
7.4.1.2. Nhiệt tốn thất ra môi trường
7.4.1.3. Nhiệt
lượng của bụi lắng trong cyclon bậc II. q2
3 = 321.06 (kcal/kgCl) * Tổng nhiệt chi 3c = 629.6 (kcal/kgCl) 7.4.2. Nhiệt thu. 7.4.2.1. Nhiệt
của không khí dư lọt văo trong cyclon bậc II q2
lt
= 0.6146 (kcal/kgCl)
7.4.2.2. Nhiệt của bụi phối liệu lắng trong cyclon bậc III theo khói văo cyclon bậc II. q2
2t
= (Gv11- Gb1) Cp, * t2ki = 252.71 (kcal/kgCl)
7.4.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ cyclon bậc I đi lín văocyclon bậc II lă: q2
3t * Tổng nhiệt thu: 3t = 253.32 + q2 3t (kcal/kgCl) q2 c = q2t q3 3t = 376.3 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khởi cyclon bậc I đi lín vă văo cyclon bậc II bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi có nhiệt độ 600°c ^700°c theo bảng 7.1, ta có : q2
tl =
313.53
= 379.65 (kcal/kgCl)
kk*C(H20)) Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
= (q3t- q3ti)*(t2- ti) / (q3t2- q3ti) + ti
Ta có nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclone bậc I lă: t\ = 825.42 °c
Cđn bằng nhiệt cho cyclon bậc I vă canxiner
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi lò.
7.5.1. Nhiệt chi.
7.5.1.1. Nhiệ
t của khói bụi ra khỏi cyclon bậc I q\c
t =376.3 (kcal/kgCl)
7.5.1.2. Nhiệ
t tổn thất ra môi trường q 2c
10 (kcal/kgCl)
7.5.1.3. Nhiệt lượng của bụi lắng trong cyclon bậc I
q‘3c= G,'*c'pl*t,
k= 333.22 (kcal/kgCl)
7.5.1.4. Nhiệt phđn giải cacbonat vói mửc độ phđn giải: y = 18 %
q\c = Gkp*y(7.08CaO - 4.06MgO) = 88.246 (kcal/kgCl) * Tổng nhiệt chi:
q’c= q\c+ q]2c + q*3c= 807.7 (kcal/kgCl)
7.5.2. Nhiệt thu.
7.5.2.1. Nhiệ
t của không khí dư lọt văo trong cyclon bậc I. q\t
q\t = 0.6146 (kcal/kgCl)
7.5.2.2. Nhiệt của bụi phối liệu lắng trong cyclone bậc II theo khói văo cyclon bậc I q1
2t
= 315.6 (kcal/kgCl)
7.5.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ cyclone bậc I văo cyclone bậc II lă: q'3t
* Tổng nhiệt thu:
q\ = q\t + q*2t +q1
3t = 316.2 + q*3t (kcal/kgCl)
Nhiệt độ Canxiner Cyclon Cycĩon Cyclon Cyclon Cyclon
1108.6 907.7 825.42 729.6 485.25
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Lập cđn bằng nhiệt: q*c = q\
q*3t = 491.5 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc I văo cyclon bậc II bằng phâp nội suy Giả sử khói bụi có nhiệt độ 900°01000°c theo bảng 7.1, ta có: q‘t, = 501.74 (kcal/kgCl)
q‘,2 = 635.16 (kcal/kgCl)
t°k = (q3t - q3n)*(t2-ti)/(q3,2-q3ti) + ti Ta có nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc I lă: t°k = 908°c
7.6. Cđn bằng nhiệt cho Canxiner
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi canxiner trao đổi nhiệt
7.6.1. Nhiệt chi
7.6.1.1. Nhiệt của khói bụi ra khỏi Canxiner
q°ic = q^t = 491.5 (kcal/kgCl)
7.6.1.2. Nhiệt tổn thất ra môi trường
q12c= 10 (kcal/kgCl)
7.6.1.3. Nhiệt đốt nóng trong canxiner ỏ’ nhiệt độ t°k
q°3c = (1 + Gp(co2))*Cpl*t°kb = 307.27 (kcal/kgCI)
7.6.I.4. Nhiệt phđn giải cacbonat vói múc độ phđn giải: X = 80%
q°4c = Gpk*x(7.08CaO - 4.06MgO) q°4c = 372.47(kcal/kgCl)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 75
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
q°it - Vp*tkk*(Ckk +dkk*C(H20))
q°i, = 0.6146 (kcal/kgCl)
7.Ó.2.2. Hăm nhiệt của vật liệu khô từ cyclon bậc I rơi xuống
q°2, = Gi'*Cp,*t1
k = 109.39(kcal/kgCl )
7.Ó.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ lò văo canxiner: q°3, (kcal/kgCI)
7.Ó.2.4. Nhiệt do bĩc đốt phụ cung cấp
q°4, = 0.55*q = 385.3(kcal/kgCl)
q°t = q°it + q°2t + q°3t = 495.26 + q°4t (kcal/kgCl) Lập cđn bằng nhiệt: q°c = q°t
q°4t = 686 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi canxiner văo cyclon bậc I bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi có nhiệt độ 1000°01100°c theo bảng 7.1, ta có: q°ti = 905.38
q°t2 = 657.6 (kcal/KgCl)
t'k = (q°, - q°,i)*(t2 -t,)/(q°,2 -q°.i) +1, (°C)
7.7. Cđn bằng nhiệt cho thiết bị lăm lạnh
Tính lại nhiệt độ không khí thứ cấp
7.7.1. Nhiệt thu
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.7.1.1. Hăm nhiệt cùa clinker mang văo thiết bị lăm lạnh
qit = Cci*tci = 298.8 (kcal/kgCl)
| lă tỷ nhiệt của clinker ở 1200°c theo trang 269- “Thiết kế nhă mây xi măng”- Bùi Văn Chĩn- Năm 1984, ta có:
Cci = 0.249 (kcal/kg.độ)
7.7.1.2. Nhiệt lưọng của không khí đưa văo lăm lạnh
q2a = V|1 (Ckk + dkk*C(H20)) tkk = 11.646 (kcal/kgCl)
qt= qit + q2t = 310.4 (kcal/kgCl).
7.7.2. Nhiệt chi
7.7.2.1. Nhiệt tốn thất do clinker mang ra khỏi dăn lăm lạnh
qic= Cc*tc = 19.3 (kcaĩ/kgCl). : lă tỷ nhiệt của Clinker ở 120°c, Cc = 0.193 (kcal/kg.độ).
1.1.22. Nhiệt tổn thất ra môi trường
q2c = 20 (kcal/kgCl).
1.12.3. Nhiệt của không khí dư lấy ra khỏi dăn lăm lạnh
Lượng không khí dư lấy ra khỏi dăn lăm lạnh chính lă hiệu số giữa lượng không khí lăm lạnh vă lượng không khí tiíu tốn thực tế đế chây nhiín liệu. Ta có:
VBd= v„ - VB = 0.531 (nrVkgCl).
Xem nhiệt độ của không khí dư hút ra khỏi dăn lăm lạnh lớn hơn nhiệt độ ra của clinker, ta chọn: tkkd = 200°c
+ dkt*CH2o) ÍKKd = 33.9 (kcal/kgCl).
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Ta chọn lượng gió 3 hút ra ngoăi bằng 1/6 lượng không khí cần tiíu tốn thực tế đế chây nhiín liệu.
= 0.1615 (m3/kgCl).
Q4C = VG3*CG3*t03 = 39.018 (kcal/kgCl).