10.1.1. Tính silô chứa Clinker: G = 500 (tấn)
Trọng lượng thể tích của Clinker lă: y = 1.5 (T/m3) Thể tích của si lô lă: V = 333.33 (m3)
Chọn đường kính của si lô lă: D =8 (m) Chiều cao của si lô lă:
h =4.V U.D2
Chọn chiều cao phía dưới silô lă: h0 = 3 (m), đế bố trí băng tải vă thiết bị thâo Vậy chiều cao thực tế của silô lă : H = h + h0 = 15 (m)
10.1.2. Tính 3 sỉ lô chứa (thạch cao, đâ bazan, đâ đen ) mỗi si lô chứa
G = 100 (tấn)
Trọng lượng thể tích của Clinker lă: y = 1.5 (T/ m3) Thể tích của si lô lă: V = 66.667 (m3)
Chọn đường kính của si lô lă: D = 6 (m) Chiều cao của si lô lă:
h =4.V U.D2
Chọn chiều cao phía dưới si lô lă: h0 = 4.5 (m), đế bổ trí băng tải vă thiết bị thâo . Vậy chiều cao thực tế của si lô lă: H = h + h0 = 7 (m)
10.2. Tính băng tải cao su vận chuyến nguyín liệu văo mây nghiền bi
Với năng suất của vận chuyển lă: G = 260 (t/h). Để cho dđy chuyền lăm việc liín
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
tục thì thiết bị bố trí sau phải có năng suất lớn hơn, do đó ta chọn hệ số dự trữ năng suất cho băng tải cao su lă: k =1.3
Vậy năng suất thực tế của băng tải lă: Q’ = Q* 1.3 = 338 (t/h) Chiều rộng băng tải được tính theo công thức:
I
Ự55.v.yj = 0.8 (m)
Trong đó: v: tốc độ của băng tải (m/s), V = 1.5-^2.5 (Bảng 209- “Thiết bị câc nhă mảy sìỉìcat'-
Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990), chọn: V = 1.5 (m/s). Công suất trín trục trống quay được xâc định theo công thức:
N = 1AK'—+ĨQL+ = 1.7 ( k w )
100001000010000
Với : KỊ: hệ số phụ thuộc văo chiều rộng băng tải, tra bảng 210- “Thiết bị câc nhă mây silicar- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta có Kỉ = 45
K2: hệ số phụ thuộc văo chiều dăi băng tải, tra bảng 211- “Thiết bị câc nhă mây silicar- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta có K2 = 1.25
H: chiều cao nđng tải khi nằm ngang, H = 0 (m) Công suất khắc phục trở lực:
Nkp = ( 0.275* N0 + 0.007*Q + 0.4)*0.736 = 2.5(kW) Công suất trín trục động cơ lă:
Nữ + Nkn
7 = 5.0 (kW)
n
TỊ: hệ số truyền động, r| = 0.85
10.3. Tính chọn mây nghiền bi
10.3.1. Năng suất mây nghiền
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Thời gian đại tu: 10 ngăy = 240 (giờ) Thời gian trung tu: 5 ngăy = 120 (giờ)
Thời gian tiểu tu khi mây lăm việc 3 ca (1 giờ / ngăy) = 345 (giờ) Thời gian lăm vệ sinh mây: 360 (giờ)
+ Tống thời gian sửa chữa lă: Tị = 1065 (giờ) Vậy hệ số dự trù’ đế dừng mây sửa chữa lă:
p, = (Tl/8760)*100 = 12.158%
Chọn hệ số dự trữ đế phđn xưởng lăm việc liín tục lă: p2 = 5% Vậy hệ số dự trữ năng suất lă: p3 = p - Pi - p2 = p - 17.158%
* Năng suất yíu cầu của mây nghiền:
Vật liệu văo mây nghiền gồm có: 75% Clinker, 5%Thạch cao, 20% đâ bazan tưong ứng với: 166.67 (t.Clinker/h)
40.293 (t.đâ bazan/h) 7.5549 (t.thạch cao/h) Tổng = 214.5 l(t/h)
* Hệ số nghiền nguyín liệu (Trang 129- “Thiết kế nhă mây xi măng”- Bùi Văn Chĩn- Năm 1984)
K = 0.75*1 +0.05*1.3 + 0.2*1.35 = 1.085 Năng suất khi kế đến khả năng đập nghiền:
G0 = 214.5/K = 197.71 (t/h)
Vậy tổng năng suất dự trữ:
600 400 260 Đường kính ống dẫn khí: 200 1920 300
Công suất động cơ điện: 4.5
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
p = (G - Go). 100 /G = 17.495%
P3 = P - P i - P2 = 0.3371%
< 5% nín ta chấp nhận phương ân chọn một mây nghiền bi với năng suất: G = 260 (t/h).
10.3.2. Mây nghiền bi đê chọn có những đặc trưng sau
Nước sản xuất: Đức
Đường kính thùng nghiền: D = 5.2 (m)
Chiều dăi thùng nghiền: L = 16 (m) Số ngăn: 2 ngăn
+ Cơ cấu chuyển động: lệch tđm .
+ Phương phâp thâo sản phẩm nghiền: chính tđm . + Số vòng quay của thùng nghiền: 15.2 (v/p) + Công suất động cơ điện: 2x1900 (kW)
Công suất sử dụng: 3100 (kW)
Trọng lượng mây (không kế bi đạn vă thiết bị điện): 642 (tấn) + Năng suất (khi nghiền xi măng, còn lại trín săng No_008 lă 10%):G = 260 (t/h)
Hệ sổ đổ đầy: + Ngăn I: 0.29 + Ngăn II: 0.28 + Trọng lượng bi đạn: 387 (tấn) + Đường kính trục kĩo: d = 340 (mm) Vận tốc trục: 123 (v/p) + Vận tốc động cơ điện: 990 (v/p)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 122
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Với năng suất cần vận chuyến lă: Q = 260 (tấn), tra bảng 230- “Thiết bị câc nhă mảy silicat”-
Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn loại mâng trượt khí động có câc chỉ tiíu sau:
10.5. Tính gầu nđng xi măng từ mâng trưọt khí động nđng lín đổ văo phđn li động
Đe nđng bột xi măng từ mâng trượt khí động lín phđn li động ta dùng gầu nđng .
Năng suất của gầu nđng lă: Q = 260(t/h), chọn hệ số dự trữ năng suất lă: k = 1.2 Năng suất gầu được tính theo công thức:
Q=3fi.vJ'W = 312(t/h)
a
v: vận tốc chuyển động của gầu, V = 0.85(m/s)
i0: dung tích gầu (lít) a: bước gầu :
<p: hệ số đổ đầy, cp = 0.85
y: trọng lượng riíng, y = 2.35 (t/m3) Dung tích gầu trín một mĩt chiều dăi lă:
Đuờng kính ống dẫn khí:
1920
Công suất động cơ điện:
Đuờng kính mây: 6.8 (m)
Chiều cao mây: 8.2 (m)
Khả năng nạp liệu tối đa: 140 (t/h) Số mây chọn: 2
Số vòng quay của mây: 170 (v/p) Công suất động cơ điện: 228 (kW)
600 (ram) 400 (mm)
20 (m)
260 (t/h)
Đuờng kính ống dẫn khí: 200 (mm)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Với số liệu trín, tra bảng 220- - “Thiết bị câc nhă mây silicatTập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn gầu nđng loại xích mang gầu có câc thông số sau:
Chiều rộng của gầu: 450 (mm)
Bước gầu: 320(mm)
Dung tích gầu: 16 (lit)
Dung tích gầu theo chiều dăi: 55 (lit/m)
Số lượng xích: 2
Bước xích: 160 (mm)
Công suất trín trục chuyển động của trục trống quay lă: Ar0=ệ^(U5 + ^)=3ó.4(kW)
270 y
Công suất của động co điện:
N = = 42.8 (kW)
n
Trong đó : Q: năng suất gầu nđng
H: chiều cao gầu nđng, chọn chiều cao lă: H = 30 (m) ĩ]: hệ sổ chuyển động hữu ích, r\ = 0.85 K0: Hệ số phụ thuộc văo loại gầu nđng vă năng suất, K0 = 0.65
10.6. Tính mâng trưọt khí động vận chuyến xi măng từ gầu nđng đố văo phđn li động
Với năng suất cần vận chuyến lă: Q = 260 (tấn), tra bảng 230- “Thiết bị câc nhă mảy silicatTập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn loại mâng trượt khí động có câc chỉ tiíu sau:
Chiều rộng mâng: 600 (mm)
Chiều cao mâng: 400 (mm)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 124
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
10.7. Tính chọn mây phđn li động
Dựa văo năng suất của mây nghiền vă độ mịn của hạt xi măng. Tra trang 317- “Thiế bị câc nhă mây silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn thiết bị phđn li động có câc đặc
10.8. Tính mâng trưọt khí động vận chuyến xi măng bột từ hệ cyclon tói gầu nđng Với
năng suất cần vận chuyển lă: Q = 260 (tấn), tra bảng 230- “Thiết bị câc nhă mảy silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn 2 mâng truợt khí động có câc chỉ tiíu sau:
Kí hiệu (mm) (mm) 87 (T/h) Đường kính ống dẫn khí 150 (mm) 1200 (m3/h) 300 (mmH20)
Công suất động cơ điện 2.8 (kW)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Lượng không khí: 960 (m3/h)
Âp lực quạt: 260 (mmLLO)
Công suất động cơ điện: 2.8 (kW)
10.9. Tính gầu nđng đế nđng xi măng từ mâng trưọt khí động lín phễu phđn phối đố
văo
câc si lô chứa .
Đe nđng bột xi măng tù’ mâng trượt khí động lín phễu phđn phối ta dùng gầu nđn Năng suất của gầu nđng lă: Q = 260 (t/h), chọn hệ số dự trữ năng suất lă: k = 1.2 Năng suất gầu
được tính theo công thức:
g = ì,6.v.iữ.<p.ỵ = 312(t/h)
a
Trong đó : v: vận tốc chuyển động của gầu: V =0.85 (m/s)
i0: dung tích gầu (lít)
a: bước gầu
(p: hệ số đổ đầy, (p = 0.85
y: trọng lượng riíng, y = 2.35(t/m3) Dung tích gầu trín một mĩt chiều dăi lă:
i = —2_---51 (lít/m)
a 3,6 .v.cp.y
Với số liệu trín tra bảng 220- “Thiết bị câc nhă mảy silicaf9- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn gầu nđng loại xích mang gầu có câc thông số sau:
Chiều rộng của gầu: 450(mm)
Bước gầu: 320(mm)
Dung tích gầu: 16 (lit)
Dung tích gầu theo chiều dăi: 55 (lit/m)
Số lượng xích: 2
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 126
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Công suất trín trục chuyến động của trục trống quay lă: ^„=^(1,15 + —) =38.95 (kW)
270 y
Công suất của động cơ điện:
N = ^-= 45.83 (kW)
n
Trong đó:
Q: năng suất gầu nđng
H: chiều cao gầu nđng, chọn chiều cao lă: H = 320 (m) q: hệ số chuyển động hữu ích, q = 0.85
K0: hệ số phụ thuộc văo loại gầu nđng vă năng suất, K0 = 0.65
10.10. Tính mâng trượt khí động vận chuyến xi măng từ phễu phđn phối tói si lô chứa
Để vận chuyển xi măng bột từ phễu phđn phối tới 3 si lô chứa ta dùng 3 mâng trượt khí động có năng suất như nhau.
Vậy năng suất cần vận chuyển lă: Q = 87 (tấn), tra bảng 230- “Thiết bị câc nhă mảy siỉicat”-
Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn 3 mâng trượt khí động có câc chỉ tiíu sau:
Bâng 10.10: Câc chỉ tiíu 3 mâng trượt khí động
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 127
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
10.11. Tính 3 si lô chứa xi măng.
Mục đích của việc thiết kế si lô xi măng lă nơi chứa xi măng sau nghiền vă lă nơi dự trữ xi măng cung cấp cho phđn xưởng đóng bao, cho kế hoạch kinh doanh của nhă mây.
Đe đảm bảo năng suất xi măng bao vă xi măng rời cung cấp cho thị trường ta thiết kế 3 silô chứa xi măng, mỗi silô chứa: G = 5000 (tấn)
+ Thể tích của si lô được tính theo công thức: V =ẩ2?=7 (m3)
y
Chọn si lô hình trụ có đường kính lă: D = 10 (m) + Chiều cao của si lô được tính theo công thức 4 V
+ Chọn phần chiều cao phía dưới si lô lă: H2 = 5(m), nhằm mục đích đế bố trí thiết bị thâo vă vận chuyến xi măng.
+ Chiều cao thực tế của si lô lă: H = H] + H2 = 32 (m)
10.12. Xâc định lưọng không khí đồng nhất trong si lô
Lượng không khí cần khuấy trộn (cho 1 si lô) xâc định theo công thức:
D2.B.PK.n.n ,3, _---K - — = 0.1884 (m/ph)
B: thiết diện sổng của đây si lô, B = 60%
Lượng khí yíu cầu (m3/h): 245.304 Diện lọc (m2): 0.5333
Khả năng lắng bụi (g/m3): 460 Trở lực vỏ mây (mmH20): 15 Trở lực thuỷ tĩnh (mmH20): 80
Độ chđn không của không khí (mmH20) Đường kính tay âo (mm): 66
Động cơ: Vít tải bụi (kW): Quạt rũ bụi (kW): Bộ phận điều khiển (kW): Mây ĩp hơi (kW): Kí hiệu (mm) (mm) (T/h) Đường kính ống dẫn khí (mm) 1500 (m3/h) (mmH20)
Công suất động cơ điện (kW)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
PK: lượng khí nĩn tiíu tốn, PK = 0.4 (m3/ph) n: số si lô, n — 1
Lượng khí nĩn cần đế thâo liệu:
V = QĨL = 3.9 (nrVph) ' 60
G: lượng bột cần thâo, G = 80.00 (t/h)
pt: chỉ tiíu không khí thâo bột liệu, pt = 2.7(m3/t)
Chọn mây nĩn khí nắp vít đế cung cấp không khí cho silo trộn vă thâo liệu: v = vk + vt= 4.1 (m3/ph)
10.13. Tính lọc bụi túi cho si lô đồng nhất ( 3 lọc bụi túi cho 3 silô)
Theo trang 345- “Thiết bị câc nhă mảy silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, để chọn lọc bụi túi ta dùng câc công thức sau:
* Diện lọc: F = Q / p (m2)
Q: lượng không khí thoât ra tù' câc thiết bị cần lọc(m3/h). Đế dự trữ ta tăng khoảng: 15-25%.
P: ứng suất vải lọc, chọn p = 180(m3/hm2)
* Trở lực của vải lọc: tra bảng 172- “Thiết bị câc nhă mảy siỉicaf- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990.
* Khả năng lắng bụi của vải: I = i. h . n (g/m2)
i: nồng độ bụi trong không khí, i = 20-^60 (g/m3)
n: chu kỳ rung ống, n = 5 (phút)
h: hiệu ứng vải, h = 2-2.5 (m3/m2h)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 129
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
* Trở lực vỏ mây: 15^20 (mmH20)
* Tổng trở lực thuỷ tĩnh: 80^120 (mmH20)
* Độ chđn không của không khí: 150^175 (mmH20) * Đường kính ống dẫn khí:
4 .q
D = 1000
Yl.co.3600
Với: q: lượng không khí qua ống co: tôc độ khí, co = 18-^20 (m/s) Với thứ tự tính toân trín ta có câc đặc trưng kỹ thuật của lọc bụi túi:
+ Công suđt động cơ (kW): 5^-1500
+ Trọng lượng mây (tấn): 1.8
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 130
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
10.14. Tính hệ thống mâng trượt, gầu nđng đồng nhất xi măng vă vận chuyến xi măng
tói
bunker chứa
Hệ thống gồm 2 mâng trượt khí động, 1 gầu nđng vă một số mâng trượt nhỏ đế đảo trộn xi măng giữa câc si lô nhằm mục đích đồng nhất.
10.14.1. Tính chọn mâng trượt khí động
Vậy năng suất cần vận chuyển lă: Q = 87(tấn). Tra bảng 230- “Thiết bị câc nhă mảy siỉicat”-
Băng 10.15: Câc chỉ tiíu 3 mâng trượt khí động
10.14.2. Tính chọn gầu nđng
Đe nđng bột xi măng tù’ mâng trượt khí động lín phễu phđn phối ta dùng gầu nđng Năng suất của gầu nđng lă: Q = 87 (t/h), chọn hệ số dự trữ năng suất lă: k = 1.2
Năng suất gầu được tính theo công thức: g=3,6.v.ioW =104(t/h)
a
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
v: vận tốc chuyển động của gầu, V =0.85 (m/s)
i0: dung tích gầu (lít)
a: bước gầu
<p: hệ số đổ đầy, cp = 0.85
y: trọng lượng riíng, Ỵ = 2.35 (T/m3) Dung tích gầu trín một mĩt chiều dăi lă:
i = —2_---17 (lít/m)
a3,6 .v.cp.y
Với số liệu trín tra bảng 220- “Thiết bị câc nhă mây silicat9- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn gầu nđng loại xích mang gầu có câc thông số sau:
Chiều rộng của gầu: 450 (mm)
Bước gầu: 320 (mm)
Dung tích gầu: 16 (lit)
Dung tích gầu theo chiều dăi: 55 (lit/m) Số lượng xích: 2
Bước xích: 160 (mm)
Công suất trín trục chuyển động của trục trổng quay lă: Aí0=^(U5 + ^)=6.07(kW)
270 y
Công suất của động co điện:
N = =7.14 (kW)
Ọ: năng suất gầu nđng
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
H: chiều cao gầu nđng, chọn chiều cao lă: H = 15 (m)
r\: hệ số chuyển động hữu ích, r\ = 0.85 Ke: hệ số phụ thuộc văo loại gầu nđng vă năng suất, Ke = 0.65
10.15. Tính chọn săng rung điện từ
Đe tâch những cục xi măng bị vón lại trong quâ trình vận chuyến ta dùng săng rung điện từ. Với luợng xi măng cần săng trong một giờ lă: G = 87(t/h), tra trang 303- “Thiết bị câc nhă mây silicat”- Tập 2- ĐHBKHN- Năm 1990, ta chọn 3 săng rung điện tù’ có câc đặc trung sau:
Loại mây: săng rung điện từ . Mê hiệu mây: c_265 Kích thuớc săng (mm): 700x1000
Năng suất (t/h): 90
Số săng: 1
Kích thuớc lỗ (ram): 13x13 Góc nghiíng của săng: 15°
Số dao động trong một phút: 3000 Công suất động cơ điện (kW): 0.9
Kích thuớc toăn bộ (mm): 3820 X 2640 X 2875 Trọng luợng mây (kg) :
+ Không kể động cơ: 2395 + Tổng trọng lượng: 2600
10.16. Tính bunker chứa xỉ măng tiếp liệu cho mây đóng bao
Tiíu hao không khí nĩn: Công suất động cơ điện:
+ Bể chứa: 1.5 (kW)
+ Mây đóng bao: 6.6 (kW)
+ Vận chuyển: 3.3 (kW)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Chọn lượng xi măng trong mỗi bunker chứa bằng lượng xi măng cần cung cấp cho mây đóng bao trong 10 giờ. Vậy lượng xi măng trong mỗi bunker lă: G = 433.33(tấn)
+ Thể tích của bunker lă:
v = — =184.4 (m3)
r
Chọn bunker có tiết diện lă: F = 5*5 = 25 (m2) + Chiều cao của bunker lă:
H,=^= 7.4 (m)
F
+ Chiều cao phần hình nón:
H2 =-.tg60° = 4.3(m) Chọn chiều cao phía dưới để bố trí mây đóng bao lă: H3 = 10(m) Vậy chiều cao thực tế của bunker lă: H = Hi + H2 + H 3 = 21.7(m)
10.17. Tính chọn mây đóng bao
Năng suất yíu cầu của mây lă: G = 215 (t/h) Số lượng mây đóng bao xâc định theo công thức:
ơ.24.1000
m =---