Ký hiệu cyclon cyclon canxiner IV 324.37 295.15 70.30 295.15 289.63 324.37 22.00 21.00 22.00 21.00 21.00 21.00
Khối lượng riíng khói 0.36 0.39 0.51 0.67
Nồng đô bụi khói văo 0.89 0.85 0.81 0.73
Đường kính ống đứng 3.0 3.0 2.7 2.3
46.27 43.13 45.88 52.77 66.60
5.5 5.4 5.4 4.8
4.1 4.1 4.1 3.6
5.4 5.4 5.4 4.8
Tổng chiều cao cyclon 9.5 9.5 9.5 8.4
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
+ Chọn tốc độ của khói khi văo vă ra khỏi cyclon theo kinh nghiệm ta chọn: Tốc độ của khí văo cyclone lă: 15+23 (m/s).
Tốc độ của khí ở ống thoât lă: 12+20 (m/s).
+ Tiết diện ống văo trước cyclon xâc định theo công thức: f = Vkv/Wv Với: Vkv: lă lưu lượng khói văo cyclon (m3/s)
wv: lă tốc độ khí văo cyclon. + Đường kính ống đứng dẫn khí ra khỏi cyclon.
lă lưu lượng khói ra khỏi cyclon (m3/s)
wr: lă tôc độ khói ra khỏi cyclon + Trở lực ở câc cyclon được tính theo công thức
AP = #.fc+.p.(l + «) 2 .g
Với: £,: lă hệ sô trở lực khí động học của môi cycĩon p: lă khối lượng riíng ở nhiệt độ lăm việc . n: lă nồng độ bụi trong khói
+ Đường kính của câc cyclon được tính theo công thức
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 86
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Với: k lă thông số đặc trung hình học cho điều kiện của khí văo tiết diện ngang của cyclon theo thực ngiệm ta có: k =0.214
* Chiều cao câc cyclon: + Chiều cao phần hình trụ .
H = 0.75*D (m) + Đuờng kính thâo ở đây . dt = 0.2 (m) + Chiều cao phần hình nón . r j D - d H„= X tga (m) H . a = 65-70°
Đối với cyclon bậc V, chọn: a = 70° Câc cyclon còn lại chọn: a = 65°
Ta chọn cyclon 1, cyclon 3 gồm 2 cyclon tổ hợp, cyclon 2 vă cyclon 4 lă 1 cyclon, cyclon 5 gồm 4 cyclon tổ hợp.
Âp dụng câc công thức trín vă tính toân ta lập đuợc bảng sau:
Băng 8.5: Kích thuớc của câc cyclon vă ống dẫn của nó.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 87
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.5. Tính toân kích thưóc của lò quay.
8.5.1. Xâc định hiệu suất nhiệt của lò.
8.5.1.1. Nhi
ệt của không khí SO’ cấp ỏ’ 24.4 °c . qBi
= 0.7209 (kcal/kgCl)
8.5.1.2. Nhiệt lý học của nhiín liệu.
q2a = 1.665 (kcal/kgCl)
8.5.1.3. Nhiệt của không khí lọt văo đầu lò.
qBo = VBo.Ckk.tkk = 0.3604 (kcal/kgCl)
8.5.1.4. Nhiệt của không khí thứ cấp văo lò.
qB2 = VB2L.Ckk.tkk2 = 128.36 (kcal/kgCl) Vậy nhiệt tổng của không khí vă nhiín liệu văo lò.
qT = qBi + qB2 + q2a + qBo
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
q = 700.46 (kcal/kgCl)
Vậy hiệu suất nhiệt của lò đuợc tính như sau:
h = (q + qT - q°4t)/(q + qT) =0.1751 = 17.51%
8.5.2. Xâc định công suất nhiệt của lò.
Q = 1000.Go.q = 116743488.4 (kcal/h)
8.5.3. Xâc định bề mặt trao đối nhiệt trong lò.
Với: ơ = 4.9*10'8
T lă nhiệt độ chây lý thuyết: T = t|t + 273 T = 2608.8°c
8.5.4. Tính đường kính trong của lò quay.
Theo công thức của A.N Ivan ( [9-11]- Trang 135- “Lò silicât”- Tập 3- Ths GVC. Nguyễn Dđn- ĐHBKĐN )
Sai số= -x i o o = 1.3918%
D
Với chiều dăy gạch lót lă 200 mm vă chiều dăy của thĩp lăm lò 80 mm, ta có đường kính ngoăi của lò lă:
Dn = D + 2*0.20 + 2*0.08 = 5.2 (m)
8.5.5. Xâc định chiều dăi của lò.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 89
Q = 1.1 *D3 (triệu kcal/h) => D =
Vậy, ta tính được đường kính trong của lò quay như sau: D = 4.6649 m. Vậy chọn D = 4.6 m
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.5.5.1. Chiều dăi zôn phản ứng pha rắn
Ta biết rằng năng suất của vật liệu vận chuyển trong lò thì phụ thuộc văo độ nghiíng số vòng quay vă đường kính của lò. Được xâc định như sau:
G= 15.7t.D2.j.v.r (t/h) Trong đó:
71 = 3.1416
D: đường kính trong của lò, m
j: hệ số đổ đầy, j = 0.08^0.1, chọn j =0.09 r: khối lượng riíng vật liệu tơi, chọn r =1.5 t/m3 G: năng suất thực tế của nhă mây, G =166.67 t/h Tốc độ vật liệu trung bình trong lò bằng:
V - ---- = 1.204 m/phút
Ả5.7Ĩ.D J.v.r
Chọn thời gian lưu vật liệu trong zôn phản ứng pha rắn: tpư= 0.4 giờ Chiều dăi zôn phản ứng pha rắn:
Lpư = V . tpư = 30.3 (m)
8.5.5.2. Chiều dăi zôn nung
Lkk = 5 . D = 23.3 (m)
8.5.5.3. Chiều dăi zôn lăm nguội
Chọn thời gian lun vật liệu trong zôn lăm nguội lă: tin = 0.85 giờ Lin = V . tin = 18.1 (m)
Vậy chiều dăi của lò lă: L = 70.3 m
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.5.6. Tốc độ quay của lò
Theo Khođôrổp: tốc độ chuyển động của liệu vă tốc độ quay của lò có quan hệ sau: V = 1.88*Dn *n*I /sinị3 (m/h)
Suy ra: n = v*sinp/1.88*Dn*I (vòng/phút) Trong đó:
Ị3- góc rơi tự nhiín, Ị3 = 50+600, chọn sin|3 = 0.755° 1 - độ nghiíng của lò, chọn I = 3.50°
Vậy: tổc độ quay của lò lă : n = 1.59 (vòng/phút)
8.6.Tính trỏ’ lực của hệ thống vă chọn quạt hút.
8.6.1. Trở lực của kính dẫn khói bụi từ buồng khói đến cyclon bậc I
Tính cho cả hai nhânh của thâp trao đối nhiệt.
] r T: 1.: n’v: di: hệ sô ma sât X = 0.04 + 0.05, chọn X = 0.05 khối luợng riíng của khói bụi, r*T = 1.465 (kg/m3) chiều dăi của kính dẫn, 1|= 22 (m)
nồng độ bụi, n]
v = 0.733 (kg/kg Cĩ) đường kính của kính dẫn , di = 2.99 (m)
w: tôc độ dòng khí văo cyclon I, w = 22 (m) Vậy: Hmsi = 26.3 (mmH20)
8.6.1.2. Trở lực cục bộ
Hcbi = X i .(1+0.8 .nV) .w2.r\/ 2.g (mmH20) Trong đó: Xi: hệ số trở lực cục bộ
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Theo phụ lục V- Trang 211- “Tính toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệpTậpl- Hoăng Kim Co, ta chọn:
- Trở lực nhânh phđn đôi cho 2 cyclon bậc I: 1 - Trở lực lượn một góc 90° tròn: 1 - Trở lực do đột mở ở cửa văo cyclon bậc 1: 0.05 - Trở lực do đột thu ở 2 cửa ra cyclon bậc I: 0.35
Xi = 2.4
Hcb, = X| .(1+0.8 ,n'v) ,w2 .r‘T / 2 . g = 154.56 (mmH20)
8.6.1.3. Trở lực do chính lệch độ cao (âp suất hình học )
Hhhi = hi . g .(r°T -r2) (mmH20)
Trong đó: h]: chiều cao của kính: 16.00 m Hhhi = hi . g .(r°T -r2 ) = 176.79 (mmH20) Vậy tổng trở lực lă: Hj = 4.05 (mmH20)
8.6.2 .Trở lực của kính dẫn khói bụi văo cyclon bậc II:
8.6.2.1. Trở lực do ma sât
Hms2 = X .(l+n2v) .l2/d2 .r2x .w2 / 2 .g (mmH20)
Trong đó: X: hệ sổ ma sât, X = 0.04^0.05, chọn X = 0.05 r2
T: khối lượng riíng của khói bụi, r2
T = 1.491 (kg/m3) 12: chiều dăi của kính, 12 = 20 (m)
n2v : nồng độ bụi, n2
v = 0.894 (kg/kgCl) d2: đường kính của kính dẫn , d2 =2.96 (m)
Hms2 = 22.954 (mmH20)
8.6.2.2. Trở lực cục bộ
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Trong đó: x2: hệ số trở lực cục bộ.
Theo phụ lục V- Trang 211- “Tỉnh toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệpTậpl- Hoăng Kim Cơ, ta chọn:
- Trở lực lượn một góc 90° tròn: 1
- Trở lực do đột mở ở cửa văo cyclon bậc I: 0.05 - Trở lực do đột thu ở 2 cửa ra cyclon bậc 1: 0.35
x2= 1.4 Hcb2 = x2 .(1+0.8 ,n2v). w2 .r2
T/2 .g = 86.23 (mmH20)
8.Ó.2.3. Trở lực do chính lệch độ cao (âp suất hình học)
Hhh2 = h2 .g . (r2T - r2) (mmH20) Với: h2- chiều cao của kính: 14.00 (m)
Hhh2 = h2.g.(r2T - r2) = 150.2 (mmH20) Vậy tổng trở lực lă: H2 = -41 (mmH20)
8.6.3 .Trở lực của kính dẫn khói bụi văo cyclon bậc III
8.6.3.1. Trở lực do ma sât
Hms3 = X.(1 +n3v) .l3/d3 .r\ . w2/2. g = 19.979 (mmH20) Trong đó: X: hệ sổ ma sât, X = 0.04-H).05, chọn X = 0.05
r3
T: khối lượng riíng của khói bụi r3
T = 1.447 (kg/m3) 13: chiều dăi của kính , I3 = 18 (m)
n3v : nồng độ bụi, n3
v = 0.850(kg/kgCl) d3: đường kính của kính dẫn , d3 = 2.975 (m)
8.6.3.2. Trỏ’ lực cục bộ
15: n5 v: d5: đường kính của kính dẫn, Hms5 s.6.5.2. Trở lực cục bộ của bốn cyclon bậc V 2 .r5 T/2 .g (mmH20) 0.04-^0.05, chọn X = 0.05
khối lượng riíng của khói bụi, r6 = 1.426 (kg/m3)
chiều cao vă dăi của kính, 16 = 95 (m)
n6v = 0.035 (kg/kgCl)
đường kính của kính dẫn, d6= 3.14 (m)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Theo phụ lục V- Trang 211- “Tính toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệp”- Tậpl- Hoăng Kim Cơ, ta chọn:
- Trở lực lượn một góc 90° tròn:l mmH20
- Trở lực do đột mở ở 2 cửa văo cyclon bậc I: 0.05 (mmH20) - Trở lực do đột thu ở 4 cửa ra cyclon bậc I: 0.35 (mmH20)
x3 = 1.4(mmH20)
Hcb3= x3.(1+0.8 ,n3v). w2,r3T 1 2 . % = 83.972 (mmH20)
8.Ó.3.4. Trỏ’ lực do chính lệch độ cao (âp suất hình học ) Hhh3
(mmH20)
Trong đó: h3 - chiều cao của kính: 14 m
Hhh3= h3 .g . (r3T -r3) = 144.6 (mmH20)
Vậy tổng trở lực lă: H3 = -40.7 (mmH20)
8. 6.4 . Trỏ’ lực của kính dẫn khói bụi văo cyclon bậc IV.
8.6.4.1. Trở lực do ma sât.
Hms4 = Ằ,. (l+n4y) .l4/d4 .r4
T .w2/2 .g (mmH20)
X : hệ số ma sât, X = 0.04-HX05, chọn X = 0.05 r4
T: khối lượng riíng của khói bụi, r4
T = 1.416 (kg/m3) 14: chiều dăi của kính 14 = 16 (m)
n4
v : nồng độ bụi, n4v= 0.813 (kg/kgCl) d4: đường kính của kính dẫn, d4 = 2.651 (m) Hms4 = 19.12 (mmH20)
8.6.4.2. Trỏ’ lực cục bộ
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 94
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Theo phụ lục V- Trang 211- “Tính toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệp”- Tậpl- Hoăng Kim Cơ, ta chọn:
- Trở lực lượn một góc 90° tròn: 1 (mmH20)
- Trở lực do đột mở ở 2 cửa văo cyclon bậc IV: 0.05 (mmH20) - Trở lực do đột thu ở 4 cửa ra cyclon bậc IV: 0.35 (mmH2ơ)
x4 = 1.4 (mmH20) Hcb4 = X 4 . (1+0.8 .n4v).w2.r4
T/2.g = 80.7(mmH2O)
8.6.43. Trở lực do chính lệch độ cao (âp suất hình học )
Hhh4 = h4 ,g .(r4T -r4 ) (mmH20) Trong đó: hixhiều cao của kính: 13.5 (m)
Hhh4 = h4 .g .(r4T -r4 ) = 120.1 (mmH20) Vậy tổng trở lực lă: H4 = -20.2 (mmH20)
8.6.5. Trở lực của kính dẫn khói bụi văo Cyclon bậc V
Hms5 = X .(l+n5v) .l5/d5 .r5T .w2/ 2 .g (mmH20)
Trong đó: X: hệ sổ ma sât, X = 0.04-^0.05, chọn X = 0.05 r5
T: khối lượng riíng của khói bụi, r5
T = 1.426 (kg/m3) Trong đó: x5-hệ số trở lực cục bộ = 14 (m) n5 v = 0.734 (kg/kgCl) d5 = 2.324 (m) Hcb5
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 95
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Theo phụ lục V- Trang 211- “Tính toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệpTậpl- Hoăng Kim Co, ta chọn:
- Trở lực lượn một góc 90° tròn: 1 (mmH20)
- Trở lực do đột mở ở 2 cửa văo cyclon bậc V: 0.05 (mmH20) - Trở lực do đột thu ở 4 cửa ra cyclon bậc V: 0.35 (mmH20)
x5 = 1.4(mmH20) Hcb5 = x5. (1+0.8 .nSv).w2.r5
T/2.g = 78.141(mmH20)
8.6.53. Trở lực do chính lệch độ cao (âp suất hình học ) Hhh5= h5 .g .(r5T -r5) (mmH20)
Trong đó: h5 - chiều cao của kính: 12 (m)
Hhh5 = h5.g .(r5T -r5 ) = 88.624 (mmH20) Vậy tổng trở lực lă: H5 = 7.882 (mmH20)
8.6.6 .Trở lực của kính dẫn khói bụi từ cyclon bậc V đến quạt hút.Hms6 = X .(l+n6v) .l6/d6 .r6T .w'2/2 .g (mmH20)
8.6.6.2. Trỏ’ lực cục bộ
Hcb6 = x6 .(1+0.8 .n5
r) .w2 .r5/2 .g (mmH20) Trong đó: x6: hệ số trở lực cục bộ
cyclon bậc I cyclon bậc II cyclon bậc III cyclon bậc IV cyclon bậcV 21.76 23.23 24.10 31.19 43.21 Loại quạt ly tđm : nr-14 Năng suất (m3/h) 650000 Nhiệt độ : 300 (°C) Loại động cơ : n//ỡ_148/10 Số vỏng quay của quạt: 980 (v/ph) Công suất động cơ : 1438 (kW) Kích thước dăn
Chiều dăi: 32.2 (m) Chiều rộng: 13 (m) Chiều cao: 6.4 (m)
Tổng trọng lượng không kể thiết bị điện lă: 170 tấn Be mặt dăn:
Be mặt thoâng (tiết diện lỗ ghi): 10 % Công suất động Cơ chuyển động: 25.2 (kW) Vận chuyển bằng xích: 3 Năng suất: 3x6C Tốc độ răng: 0.^ Công suất động
Mây đập búa đế đập clinker: Kích thước cửa nạp liệu : 1250 X' Đường kính rôto: 650 (ram) Công suất động cơ: 28 (kW) Quạt cao âp BD - 11Y Năng suất: 17000 (m3/h) Trở lực của quạt: 600 (mmH20) Công suất động cơ: 55 (kW) Số vòng quay: 1460 vòng/phút Quạt thổi không khí BDH - 18 -p
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Theo phụ lục V- Trang 211- “Tính toân kỹ thuật nhiệt lò công nghiệpTậpl- Hoăng Kim Co, ta chọn: - Trở lực lượn một góc 90° tròn : 1 (mmH20) - Trở lực do đột mở: 0.05 (mmH20) - Trở lực do đột thu: 0.35 (mmH20) x6 =1.4 (mmH20) Hcbó = x6 .(1+0.8 .n6r) .w2 .r6 /2 .g = 3.281 (mmH20) 8.Ó.6.3. Trỏ’ lực do chính lệch độ cao(âp suất hình học ) Hhhó (mmH20)
Trong đó: h6: chiều cao của kính dẫn xuống quạt hụt khí thải lò quay, h6 = 88 m Hhh6 = h6 .g .(r5T -r5 ) = 627.8 (mmH20) Vậy tổng trở lực lă: Hy = 631.6 (mmH20) 8.6.7. Trở lực khí động học trong lò quay Hcby .ri / 2 .g (mmH20) Trong đó: W: tốc độ khí trong lò, w = v/f (m/s) Với :V = 641422.3 (m3/h) = 178.17 (m3/s)
Giả sử chọn hệ số đố đầy lă: 90% f = r2 ,p .90 /100 =15.37 (m2) w = 11.59 (m/s)
Ằ,7: hệ số ma sât, X = 0.04-HX05, chọn Ằ,y = 0.05 IIcb7 = x7.(ĩ/d) .w2 .q / 2 .g = 6.76 (mmll20)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 97
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Ta chọn theo thực tế: Hg = 9.99 (mmH20)
Vậy tổng trở lực của lò quay vă trong câc kính dẫn của hệ thống cyclon lă: H' + H5 + H6 + H7 + H8 + H9 =558.3 (mmH20)
8.6.9. Trỏ’
ỉực trong câc cyclon Dpi
.r, / 2g (mmH20)
x: hệ số trở lực của cyclon, phụ thuộc văo kiểu cyclon, ta chọn X = 3 Băng 8.6: Trở lực của câc cyclon trong hệ thống (mmH20)
Vậy tông trở lực trong câc cyclon lă: H" = 143.50 (mmH20)
Vậy tống trở lực của lò quay vă của hệ thống cyclon lă: H = H’ + H" = 701.8 (mmH20)
Chọn hệ số dự trữ cho quạt lă : K =1.1
Âp lực do quạt tạo ra: ĂP = K*H = 772.0 (mmH20)
Trín cơ sở trở lực của hệ thống vă lưu lượng khí, dựa văo số liệu thực tế của nhă mây Sông Gianh vă kết hợp với tra bảng [11.52]- Trang 501- “So tay quả trình vă thiết bị công nghệ hóa chất”- Tập 1, ta chọn quạt hút cho hệ thống như sau:
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 98
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
CHƯƠNG 9: TÍNH CHỌN THIẾT BỊ LÒ NUNG
9.1. Lựa chọn thiết bị lăm lạnh
Đe lăm lạnh nhanh Clinker một câch tốt nhất, ta chọn thiết bị lăm lạnh dăn lăm lạnh. Thiết bị năy khi sử dụng cần có một lượng không khí lớn hơn rất nhiếu, so với lượng không khí cần cung cấp cho quâ trình đốt chây nhiín liệu . Vì vậy lượng
không khí nóng dư ra sẽ được dùng đế lăm tâc nhđn sấy cho mây nghiền than, vă dùng hđm
nóng nước sinh hoạt. Phương phâp năy có ưu
điểm hơn so với phương phâp lăm lạnh Clinker khâc: Lăm lạnh Clinker đảm bảo chất
Hệ số sử dụng hữu ích cao .
Tận dụng được tối đa nhiệt do Clinker mang ra . Với năng suất của lò: 166.67 t/h
Ta chọn: Dăn Vonga - 75 c. Năng suất theo Clinker lă 175 t/h:
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 99
Năng suất: 200 (m3/h)
Trở lực của quạt: 310 (mm H20) Công suất động cơ: 250 (kW) Số vòng quay: 980 (vòng/phút)
Thiết bị lọc bụi: Dùng lọc bụi điện (khí dư), Cyclon (gió 3).
Tính toân bĩc phun than
Lượng than tiíu hao trong 1 giờ: Hăm lượng chất bốc của than: Hăm lượng tro của than: Nhiệt trị của than: Lượng sản phđm chây:
Lượng không khí tiíu hao: La:
Độ hạt của bụi than: d
= = 0.075(mm) =0.0075 Nhiệt độ chây thực tế: ht:
G = B*ha1 = 4.2293 (m3/s)
o3 2 03 CaO MgO 2
70-73 %2 -5% 2 -5-5% 0.2 - 0.4% 0.3 -5-0.5% 27 - 27%
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
+ Lượng không khí sơ cấp: Lai = 0.91 (m3/kgthan)
Lượng không khí thứ cấp: L<x2 — 8.84 (m3/kg than)
Tốc độ bắt lửa: u = 4 (m/s)
+ Tốc độ phun hỗn hợp khí vă bụi than qua miệng mỏ đốt: Wp = 20(m/s) (giới hạn cho phĩp: Wp= 15-20).
Bỏ qua thế tích bụi than thì lượng hỗn hợp không khí vă bụi than cần phun qua miệng mỏ phun lă: 3600 v ' Đường kính mỏ phun: 4 X G cL = = 0.519 (m) nxWr
Đoạn đường đế than bụi bốc lửa:
w„ì
-1 = 1.2713(m) Thời gian chây của bụi than sau khi bắt lửa:
Q, T = yTh2966 (s)
— x l m
I: cường độ nhiệt bề mặt của hạt than (W/cm2), giới hạn cho phĩp I = (80-100 w/cm2), ta chọn: I = 80 (W/cm2)
f: diện tích bề mặt hạt bụi:
f = = 0.0000442 (cm2)
4 v
m: khối lượng hạt bụi:
m = nxd_xd° = 0.00000015 (g)