6.5.1.1. Đe đốt chây nhiín liệu VB
= La*x = 0.95(m3/KgCl)
6.5.1.2. Không khí sơ cấp
VB| = k*VB = 10%*0.95 = 0.095(m3/KgCl)
6.5.1.3. Không khí lọt qua đầu lò VBo
= 0.05*VB = 0.05*0.95 = 0.0475(m3/KgCl)
6.5.1.4. Không khí lọt qua câc khe dẫn của cyclon
VBk = Lo(íxv-a)*X = 0.475(m3/KgCl )
6.5.1.5. Không khí thứ cấp cấp cho bĩc đ ố t .
VB2 = VB -VBrVB„ = 0.8075(m3/KgCl)
6.5.1.6. Trị số lọt khí trong mỗi thiết bị cyclon
Lă số lượng khí giống nhau bị hút văo mỗi bậc cyclon vă văo phòng khói Vp = (VBk*(av - a,v)) / (av - ct) = 0.0792(m3/KgCl)
6.5.1.7. Không khí lăm nguội clinker được lấy ra vd
= V|| - VB2 = 0.5975 (m3/KgCl)
6.5.2. Dòng khí ra khỏi cyclon, canxiner vă thoât khỏi lò quay 6.5.2.1. Dòng khí ra khỏi cyclon bậc V
V5 (C02) = V,C02)*X + VP<C02) = 0.427(m3/KgCl) V5(N2) =V(N2)*X = 0.7512(m3/KgCl) Lượng không khí khô dư lă:
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
V5
(S02> = V(S02)* X = 0.0104(m3/KgCl) * Tổng lượng khói sau cyclon bậc V:
V5= V5(C02) + V5 (N2) + V5 (H20) + V5 (S02) +v5 kk= 1.8164(m3/KgCl) 6.5.2.2. Dòng khí ra khỏi cyclon bậc IV
* Lượng CƠ2, S02, N2, cũng như cyclon bậc V. * Lượng không khí khô dư:
v\k = v5
kk-V p = 0.475(m3/KgCl) * Lượng hơi nước:
V4(H2Ơ) = V5(H20)- Vpl
(H2or Vp*dkk = 0.0528(m3/KgCl) * Tổng lượng khói sau cyclon bậc IV:
V4 = 1.7164(m3/KgCl)
Ó.5.2.3. Dòng khí ra khỏi cyclon bậc III
* Lượng C02, S02, N2, như cyclon bậc V * Lượng không khí khô dư:
v\k = Vkk -V p = 0.3958 (m3/KgCl) * Lượng hơi nước:
V3(H20) = V(H20) - Vp*dkk = 0.0512 (m3/KgCl) * Tông lượng khói sau cyclon bậc III:
V3 = 1.6356 (m3/KgCl)
Ó.5.2.4. Dòng khí ra khỏi cyclon bậc II
* Lượng C02, S02, H20, N2, cũng như cycĩon bậc V * Tổng lượng khói sau cyclon bậc II
Lượng khí ra khỏi Canxiner co2 0.074 0.4181 so2 0.00 0.0104 H2O 0.04 0.0464 N2 0.33 0.7512 Không khí dư 0.97 0.1583 Tổng 1.42 1.3845
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
* Lượng C02, S02, H20, N2, cũng như cyclon bậc V * Tổng lượng khói sau cyclon bậc I
v' = 1.4741 (m3/KgCl)
6.5.2.6. Dòng khí ra khỏi canxiner
Tại canxiner, ta bố trí hệ thống bĩc đốt phụ. Theo kinh nghiệm thực tế thì lượng than tiíu tổn ở bĩc đốt phụ lă: 50^60%
+ bĩc đốt phụ lă: 55.0% + bĩc đốt chính lă: 45.0%
* Lượng than tiíu hao ở bĩc đốt phụ:
Suy ra: x2 = (55/100)*0.104 = 0.057(kg than/KgCl)
V°(C02) = v\cơ2)- 0.18*Vpl(C02) = 0.4181 (m3/KgCl) Với Vpl(C02) lă lượng C02 thoât ra ở cyclon bậc I do sự phđn giải cacbonat với mức độ phđn giải lă: 18%
* Lượng không khí khô dư:
v°kk = v‘kk - Vp = 0.1583(m3/KgCl) * Lượng hơi nước:
V°(H20) = V1
(H2o>-Vp.dkk = 0.0464(m3/KgCl) * Lượng S02 vă N2 như cycĩon bậc V
* Tổng lượng khói sau Canxiner
Y° = V°(C02) + V°(N2) + V°(H20) + V°(S02)
+v°kk
v° = 1.3845(m3/KgCl)
Ó.5.2.7. Dòng khí thoât ra khỏi lò
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 66
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
VIC02 = 0.45VC02*X1 + 0.02VP CO2= 0.0739(m3/KgCl) v'kk = Vd + L0*X(a-1)0.45 = 0.972(m3/KgCl) V1S02 = 0.45VSO2*XI = 0.1021 *0.03969 = 0.0046(m3/KgCl) V'N2 = 0.45VN2*X, = 0.3332(m3/KgCl) V'H2o = 0.45VH2O*X, + (V,r vd)dkk = 0.0376(m3/KgCl) Tổng: v' = 1.4214 (m3/KgCl)
Bâng 6.5: Câc dòng khí thoât ra khỏi lò quay vă cyclon bậc I, II, III, IV,V (trong cả hai nhânh của thâp trao đối nhiệt)
t(°C) co2 so2 H20 N2 o2 Phối liệu 300 0.468 0.2532 400 0.482 0.2532 500 0.495 0.2532 600 0.505 0.2532 700 0.514 0.238 800 0.522 0.238 900 0.529 0.238 1000 0.535 0.246 1100 0.54 0.246 1200 0.544 0.246
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
CHƯƠNG 7: CĐN BẰNG NHIỆT LƯỢNG THÂP PHĐN GIẢI
Mục đích: nhằm xâc định nhiệt độ của khói thoât ra khỏi câc cyclon trao đối nhiệt, buồng khói vă lò quay.
Thâp trao đối nhiệt ở đđy lă thâp gồm có hai nhânh, hai dòng, có canxiner
7.1. Cđn bằng nhiệt cho hệ cyclon bậc V (gồm bốn cyclon).
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi cyclon bậc IV.
7.1.1. Nhiệt chi.
7.1.1.1. Nhiệt bay hoi ẩm:
q5,c = Q2b = 0.0926 (kcal/kgCl)
7.1.1.2. Nhiệt mất mât ra môi trường
q52c = 2 (kcal/kgCl)
7.1.1.3. Nhiệt do khói vă bụi mang ra:
q53c = Qsb + Qíb = 145.6 l(kcal/kgCl)
7.1.1.4. Nhiệt cấp cho liệu lắng trong cyclon bậcV từ nhiệt độ ban đầu đến khí thải
Nhiệt độ của bụi phối liệu trong cyclon bậc V lấy bằng khí thải:
tkt = 310°C([6.4]- Cđn bằng nhiệt lò quay- Phần 6: Minh toân phđn xưởng lò nung” )Vậy: q5 Vậy: q5
4c= GVi*Cpi*tkI = 135.88 (kcal/kgCl) Cpi = 0.253 (kcal/kgCl)
* Tổng nhiệt chi:
q5c = q5ic + q52c + q53c + q54c = 283.58 (kcal/kgCl)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 68
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.1.2.2. Nhiệt của phối liệu vă bụi quay trở lại
pl= 15.27 (kcal/kgCl)
7.1.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ cyclon bậc IV đi lín văo cyclon bậc V lă:
q5
3t (kcal/kgCl)
q5t = q5it + q52t + q53t = 15.88 +q5
3t (kcal/kgCl)
-Theo cđn bằng nhiệt ta có tổng nhiệt thu bằng tổng nhiệt chi: q5 c = q5
t Vậy: q5
3t= 267.7l(kcal/kgCl)
- Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc IV vă văo bậc V bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi đó có nhiệt độ 300°0400°c. Ta có tỷ nhiệt của câc khí vă bụi như bảng sau:
Băng 7.1: Bảng tỷ nhiệt của câc khí vă bụi.
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Trong đó: C: của chất khí tính theo (kcal/m3độ), tra ở phụ lục II- Trang 206- “Tỉnh toân
kỹ thuật nhiệt lò công nghiệp”- Tậpl, riíng c của phối liệu thì ta tính theo (kcal/kg độ). Cp, = (753.5 +0.25*(9 / 5tp! + 32)/4186.8) (kcal/kg độ)
([1.49]- Trang 153- “Sơ tay quâ trình vă thiết bị công nghệ hoâ chất”- Tập 1) Mă:
02)*C(C02)+V(S02)*C(S02)+V(H20)*C(H20)+V(N2)*C(N2)+V(02)*C(02) +GbIV*Cp|)*t Vậy: q3
tl = 205.68 (kcal/kgCl) q3t2 = 279.02 (kcal/kgCl) Dùng công thức nội suy, ta có:
t4k = (Í2 - uy (q3t2 - q3ti)* (q33t— q3ti) + ti
Ta có nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc IV lă: t\= 305 °c
7.2. Cđn bằng nhiệt lưọng cho cyclone bậc IV
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi cyclon bậc III
7.2.1. Nhiệt chi
7.2.1.1. Nhiệt của khói vă bụi thoât khỏi cyclon bậc IV
qV = q53, = 267.7 l(kcal/kgCl)
7.2.1.2. Nhiệt mất mât ra môi trường
q42c = 4 (kcal/kgCl)
7.2.1.3. Nhiệt
lượng của bụi lắng trong cyclon bậc IV q4
3c
*tkk *(Ckk +dkk*C(H20))
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.2.2.1. Nhiệt
của không khí dư lọt văo trong cyclon bậc IV q4it
q4
h = 0.6146 (kcal/kgCl)
7.2.2.2. Nhiệt của bụi phối liệu lắng trong cyclon bậc V bị cuốn văo cyclon bậc IV q4
2t
= (GvIV-G„ln) *Cpi* t4
kl = 135.88 (kcal/kgCl)
7.2.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ cyclon bậc III đi lín vă văo cyclon bậc IV lă : q4
3, q4t = q4lt + q42t + q43t = 136.49 + q4 3t (cal/kgCl) Lập cđn bằng nhiệt: q4 c = q4 t Ta có: q43t = 269.1 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc III vă văo cyclon bậc IV bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi có nhiệt độ 400°c -^500°c, theo bảng 7.1, ta có: q3
ti = 265.49 (kcal/kgCl)
q3
t2 = 334.11 (kcal/kgCl)
t3k = (q3t ■ q3ti)-(l2 -ti)/(q3t2 -q3ti) + ti Ta có nhiệt độ khói bụi ra khởi cyclon bậc III lă: t\ = 485.25 °c
7.3. Cđn bằng nhiệt cho cyclon bậc III
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi cyclon bậc II
7.3.1. Nhiệt chi
7.3.1.1. Nhiệt của khói bụi ra khỏi cyclon bậc III
q3ic = q4
3t =269.1 (kcal/kgCl)
7.3.1.2. Nhiệt tổn thất ra môi trường
q32c= 6 (kcal/kgCl)
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.3.1.3. Nhiệt lượng của bụi lắng trong cyclon bậc III
* c3pi*t3 k = 212.78 (kcal/kgCl) c3pi = 0.26 (kcal/kgCl) * Tổng nhiệt chi: 3c =487.9 (kcal/kgCl) 7.3.2. Nhiệt thu
7.3.2.1. Nhiệt của không khí dư lọt văo trong cyclon bậc III
q5i, =Vp*tkk*(Ckk+dkk*C(H20>) = 0.6146 (kcal/kgCl)
13.2.2. Nhiệt của bụi phối liệu lắng trong cyclon bậc IV đi xuống bị cuốn văo cyclon bậc III.
) Cp, * t3
kl =186.75 (kcal/kgCl)
Nhiệt theo khói bụi từ cyclon bậc II văo đi lín vă văo cyclon bậc III lă:
* Tổng nhiệt thu: t = 187.37 + q3 3t (kcal/kgCl) Lập cđn bằng nhiệt: q3 c = q3 t q33t = 300.51 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc II vă văo cyclon bậc III bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi có nhiệt độ 500°c -^600°c, theo bảng 7.1, ta có:
,i= 321.2 (kcal/kgCl) = 391.07 (kcal/kgCl)
-ti) / (q3,2 - q3 ti) + ti
Ta có nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc II lă: rk = 729.6°c
7.4. Cđn bằng nhiệt cho cyclone bậc II.
= Vp* tkk* (Ckk +dkk*C(H20))
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi cyclon bậc I.
7.4.1. Nhiệt chi.
7.4.1.1. Nhiệt
của khói bụi ra khỏi cyclon bậc II q2ic
, = 300.5 (kcal/kgCl)
7.4.1.2. Nhiệt tốn thất ra môi trường
7.4.1.3. Nhiệt
lượng của bụi lắng trong cyclon bậc II. q2
3 = 321.06 (kcal/kgCl) * Tổng nhiệt chi 3c = 629.6 (kcal/kgCl) 7.4.2. Nhiệt thu. 7.4.2.1. Nhiệt
của không khí dư lọt văo trong cyclon bậc II q2
lt
= 0.6146 (kcal/kgCl)
7.4.2.2. Nhiệt của bụi phối liệu lắng trong cyclon bậc III theo khói văo cyclon bậc II. q2
2t
= (Gv11- Gb1) Cp, * t2ki = 252.71 (kcal/kgCl)
7.4.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ cyclon bậc I đi lín văocyclon bậc II lă: q2
3t * Tổng nhiệt thu: 3t = 253.32 + q2 3t (kcal/kgCl) q2 c = q2t q3 3t = 376.3 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khởi cyclon bậc I đi lín vă văo cyclon bậc II bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi có nhiệt độ 600°c ^700°c theo bảng 7.1, ta có : q2
tl =
313.53
= 379.65 (kcal/kgCl)
kk*C(H20)) Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
= (q3t- q3ti)*(t2- ti) / (q3t2- q3ti) + ti
Ta có nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclone bậc I lă: t\ = 825.42 °c
Cđn bằng nhiệt cho cyclon bậc I vă canxiner
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi lò.
7.5.1. Nhiệt chi.
7.5.1.1. Nhiệ
t của khói bụi ra khỏi cyclon bậc I q\c
t =376.3 (kcal/kgCl)
7.5.1.2. Nhiệ
t tổn thất ra môi trường q 2c
10 (kcal/kgCl)
7.5.1.3. Nhiệt lượng của bụi lắng trong cyclon bậc I
q‘3c= G,'*c'pl*t,
k= 333.22 (kcal/kgCl)
7.5.1.4. Nhiệt phđn giải cacbonat vói mửc độ phđn giải: y = 18 %
q\c = Gkp*y(7.08CaO - 4.06MgO) = 88.246 (kcal/kgCl) * Tổng nhiệt chi:
q’c= q\c+ q]2c + q*3c= 807.7 (kcal/kgCl)
7.5.2. Nhiệt thu.
7.5.2.1. Nhiệ
t của không khí dư lọt văo trong cyclon bậc I. q\t
q\t = 0.6146 (kcal/kgCl)
7.5.2.2. Nhiệt của bụi phối liệu lắng trong cyclone bậc II theo khói văo cyclon bậc I q1
2t
= 315.6 (kcal/kgCl)
7.5.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ cyclone bậc I văo cyclone bậc II lă: q'3t
* Tổng nhiệt thu:
q\ = q\t + q*2t +q1
3t = 316.2 + q*3t (kcal/kgCl)
Nhiệt độ Canxiner Cyclon Cycĩon Cyclon Cyclon Cyclon
1108.6 907.7 825.42 729.6 485.25
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Lập cđn bằng nhiệt: q*c = q\
q*3t = 491.5 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc I văo cyclon bậc II bằng phâp nội suy Giả sử khói bụi có nhiệt độ 900°01000°c theo bảng 7.1, ta có: q‘t, = 501.74 (kcal/kgCl)
q‘,2 = 635.16 (kcal/kgCl)
t°k = (q3t - q3n)*(t2-ti)/(q3,2-q3ti) + ti Ta có nhiệt độ khói bụi ra khỏi cyclon bậc I lă: t°k = 908°c
7.6. Cđn bằng nhiệt cho Canxiner
Nhằm xâc định nhiệt độ khói ra khỏi canxiner trao đổi nhiệt
7.6.1. Nhiệt chi
7.6.1.1. Nhiệt của khói bụi ra khỏi Canxiner
q°ic = q^t = 491.5 (kcal/kgCl)
7.6.1.2. Nhiệt tổn thất ra môi trường
q12c= 10 (kcal/kgCl)
7.6.1.3. Nhiệt đốt nóng trong canxiner ỏ’ nhiệt độ t°k
q°3c = (1 + Gp(co2))*Cpl*t°kb = 307.27 (kcal/kgCI)
7.6.I.4. Nhiệt phđn giải cacbonat vói múc độ phđn giải: X = 80%
q°4c = Gpk*x(7.08CaO - 4.06MgO) q°4c = 372.47(kcal/kgCl)
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 75
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
q°it - Vp*tkk*(Ckk +dkk*C(H20))
q°i, = 0.6146 (kcal/kgCl)
7.Ó.2.2. Hăm nhiệt của vật liệu khô từ cyclon bậc I rơi xuống
q°2, = Gi'*Cp,*t1
k = 109.39(kcal/kgCl )
7.Ó.2.3. Nhiệt theo khói bụi từ lò văo canxiner: q°3, (kcal/kgCI)
7.Ó.2.4. Nhiệt do bĩc đốt phụ cung cấp
q°4, = 0.55*q = 385.3(kcal/kgCl)
q°t = q°it + q°2t + q°3t = 495.26 + q°4t (kcal/kgCl) Lập cđn bằng nhiệt: q°c = q°t
q°4t = 686 (kcal/kgCl)
Xâc định nhiệt độ khói bụi ra khỏi canxiner văo cyclon bậc I bằng phương phâp nội suy. Giả sử khói bụi có nhiệt độ 1000°01100°c theo bảng 7.1, ta có: q°ti = 905.38
q°t2 = 657.6 (kcal/KgCl)
t'k = (q°, - q°,i)*(t2 -t,)/(q°,2 -q°.i) +1, (°C)
7.7. Cđn bằng nhiệt cho thiết bị lăm lạnh
Tính lại nhiệt độ không khí thứ cấp
7.7.1. Nhiệt thu
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
7.7.1.1. Hăm nhiệt cùa clinker mang văo thiết bị lăm lạnh
qit = Cci*tci = 298.8 (kcal/kgCl)
| lă tỷ nhiệt của clinker ở 1200°c theo trang 269- “Thiết kế nhă mây xi măng”- Bùi Văn Chĩn- Năm 1984, ta có:
Cci = 0.249 (kcal/kg.độ)
7.7.1.2. Nhiệt lưọng của không khí đưa văo lăm lạnh
q2a = V|1 (Ckk + dkk*C(H20)) tkk = 11.646 (kcal/kgCl)
qt= qit + q2t = 310.4 (kcal/kgCl).
7.7.2. Nhiệt chi
7.7.2.1. Nhiệt tốn thất do clinker mang ra khỏi dăn lăm lạnh
qic= Cc*tc = 19.3 (kcaĩ/kgCl). : lă tỷ nhiệt của Clinker ở 120°c, Cc = 0.193 (kcal/kg.độ).
1.1.22. Nhiệt tổn thất ra môi trường
q2c = 20 (kcal/kgCl).
1.12.3. Nhiệt của không khí dư lấy ra khỏi dăn lăm lạnh
Lượng không khí dư lấy ra khỏi dăn lăm lạnh chính lă hiệu số giữa lượng không khí lăm lạnh vă lượng không khí tiíu tốn thực tế đế chây nhiín liệu. Ta có:
VBd= v„ - VB = 0.531 (nrVkgCl).
Xem nhiệt độ của không khí dư hút ra khỏi dăn lăm lạnh lớn hơn nhiệt độ ra của clinker, ta chọn: tkkd = 200°c
+ dkt*CH2o) ÍKKd = 33.9 (kcal/kgCl).
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
Ta chọn lượng gió 3 hút ra ngoăi bằng 1/6 lượng không khí cần tiíu tốn thực tế đế chây nhiín liệu.
= 0.1615 (m3/kgCl).
Q4C = VG3*CG3*t03 = 39.018 (kcal/kgCl).
Với: Cg3: lă tỷ nhiệt cùa gió 3 ở 800°c, Cg3 = 0.302(kcal/kg.độ)
7.7.2.5. Nhiệt của không khí thứ cấp văo lò quay
q5c = VB2 (Ckk + dkk*CH2o) tTC (kcal/kgclinker).
: lă thể tích gió thứ cấp, VB2 = 0.45*VB = 0.4275(m3/kgCl).
(kcal/kgCl).
Lập cđn bằng nhiệt cho dăn lăm lạnh, ta có: qt = qc
Vậy: q5
c= 198.2 (kcal/kgCI).
Đe xâc định nhiệt độ của không khí thứ cấp (gió 3) văo lò quay ta dùng phương phâp ngoại suy, giả sử nhiệt độ của không khí thứ cấp lă:
ti = 720°c t2 = 820°c Qti = 195.54 (kcal/kgCl). Qt2= 222.7(kcal/kgCl). ttc =799.17°c Sai số: 0.1032% (chấp nhận).
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
CHƯƠNG 8: TÍNH KÍCH THƯỚC CÂC CYCLON VĂ LÒ QUAY
8.1. Xâc định khối lưọng riíng của khói vă không khí ấm. 8.1.1. Khối lượng riíng của khói ở điều kiện tiíu chuấn.
Ta có công thức xâc định như sau:
_ V(C02)‘P(C02) + V(H20)-P(H20) + ^(S02)‘PịS02) +
V(N2)‘P{N2) + VKK ■pKK
Pr=
Theo ( Trang 13- “So tay quâ trình vă thiết bị công nghệ hóa chất”- Tập 1 ), ta có: p (C02) = 1.9768 (kg/m3) ; p (N2) = 1.2507 (kg/m3)
p (S02) = 2.9268 (kg/m3) ; p (02) = 1.2989 (kg/m3) p (H20) = 0.8036 (kg/m3)
8.1.1.1. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc V.
p5x = 1.4257 (kg/m3)
8.1.1.2. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc IV.
p4
T = 1.4165 (kg/m3)
8.1.1.3. Khối lượng riíng của khói ở cyclon bậc III.
P3
T =1.4471 (kg/m3)
8.1.1.4. Khối lượng riíng của khói ở cyclon bậc II.
P2T= 1.4557 (kg/m3)
8.1.1.5. Khối lượng riíng của khói ở Cyclon bậc I.
p1! = 1.4651 (kg/m3)
8.1.1.6. Khối lượng riíng của khói ở calciner.
r 273 + / Điều
kiện
Lò quay
canxiner Cyclonl Cyclon4 Khí
sc Khí TC chuẩn 1.311 1.47 1.465 1.456 1.447 1.416 1.426 Lăm việc 0.259 0.291 0.339 0.362 0.394 0.510 0.673
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
P'T = 1.3109 (kg/m3)
8.1.2. Khối lượng riíng cùa khói ở điều kiện nhiệt độ lăm việc.
273
p PT*
8.1.2.1. Khối lưọìig riíng của khói ỏ’ cyclon bậc V.
p5 = 0.6729 (kg/m3)
8.1.2.2. Khối lưọìig riíng của khói ỏ’ cyclon bậc IV.
p4 = 0.51 (kg/m3)
8.1.2.3. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc III.
p3 = 0.394(kg/m3)
8.1.2.4. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc II.
p2 = 0.3618 (kg/m3)
8.1.2.5. Khối lượng riíng của khói ỏ’ cyclon bậc I.
p2 = 0.3388 (kg/m3)
8.1.2.6. Khối lượng riíng của khói ở canxỉner.
p° = 0.291 (kg/m3)
8.1.2.7. Khối lượng riíng của khói ở lò quay.
p' = 0.259 (kg/m3)
8.1.3. Khối lượng riíng của không khí ấm.
8.1.3.1. Ở điều kiện tiíu chuẩn.
p°kk= 1.2832 (kg/m3)
8.1.3.2. Ở điều kiện môi trường có nhiệt độ lă 27°c (không khí SO’ cấp)
pkk = 1.1779 (kg/m3)
8.1.3.3. Không khí thứ cấp.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 80
Thiết kế nhă mảy sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
pkk2 = 0.3265 (kg/m3)
8.1.3.4. Khí
dư ra khỏi dăn lăm lạnh có nhiệt độ 280 °c lă: pd
8.1.3.5. Gió 3 từ giăn đi văo canxiner:
p3 = 0.3265 (kg/m3) Tóm tắt khối lượng riíng của khói vă không khí
Nồng độ
Lò quay Bậc 1 Bậc 2 Bậc 3 Bậc 4 Bậc 5
1 cyclon 1 cyclon 1 cyclon 1 cyclon 1 cyclon
Khi văo 0.9103 0.9773 0.8941 0.8502 0.8127 0.7337
Khi ra 0.1069 0.0977 0.1178 0.0853 0.0813 0.0791 0.0352
8.2. Xâc định nồng độ bụi cùa khói trong mỗi cyclon của thâp trao đổi nhiệt
8.2.1. Nồn
g độ bụi trong cyclon bậc V. n\:
lượng bụi ra khỏi cyclon bậc n.
G'V lượng bụi ra khỏi cyclon bậc n. vn: thế tích lượng bụi ra khỏi cyclon bậc n.
p°n: khối lượng riíng ở đktc của bụi ra khỏi cyclon bậc n. nn v: lượng bụi văo cyclon bậc n.
Gn
v: lượng bụi văo cyclon bậc n. V"'1: thể tích lượng văo cyclon bậc n.
p°n_i: khối lượng riíng ở điều kiện tiíu chuấn của bụi văo cyclon bậc n.
8.2.1.1. Khi ra khỏi cyclon bậc V.
n5
r = Gbv/vVt = 0.0352 (kg/kg khói)
8.2.1.2. Khi đi văo cyclon bậc V.
SVTH: Nguyễn Thanh Minh 06CNVL GVHD: Nguyễn Dđn trang 81
Thiết kế nhă mây sản xuất PCB40 Hệ lò quay phương phâp khô năng suất 1.6 triệu tấn/năm
8.2.2. Nồng độ bụi trong cyclon bậc IV.